CC BY
6DOI: 10.12737/article_5a27cb8b7d8a54.66543803
1Чепчуров М.С., д-р техн. наук, проф., 1Дудукало Д.В., аспирант, 2Горбачёв И.А., соискатель 1 Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова 2Дятьковский филиал государственного автономного профессионального образовательного учреждения «Брянский техникум энергомашиностроения и радиоэлектроники»
ДИНАМИЧЕСКИЕ РАСЧЁТЫ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ РЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА МЕХАТРОННОГО ИНСТРУМЕНТАЛЬНОГО
МОДУЛЯ ТОКАРНОЙ ОБРАБОТКИ*
В статье рассмотрен вопрос выявления зависимостей, влияющих на точность позиционирования режущей кромки инструмента мехатронного модуля с механизмом перемещения рабочего органа при обработке заготовок типа тел вращения. В ходе проведения исследований авторами была получена математическая модель в виде системы уравнений, описывающая динамические характеристики подвижной инструментальной части мехатронного модуля, являющейся рабочим органом.
Ключевые слова: токарная обработка, резец, мехатронный модуль, функциональная зависимость, траектория инструмента, перемещение инструмента._
Введение. Основными задачами при механической обработке являются, сокращение времени получения, детали достигая наибольшего качества при наименьших затратах [1]. Для сокращения времени получения деталей применяются дополнительная оснастка и инструментальные модули. Поведение данных систем недостаточно изучены, чтобы ответить на вопрос о целесообразности применения данного оборудования на конкретной операции или переходе. Одним из факторов влияющим на качество получаемых деталей является позиционирование исполнительного органа относительно поверхности обработки [2, 3].
Повысить точность позиционирования инструмента можно путем предварительного анализа входных параметров, которые влияют на по-
зиционирование, а также определения кинематической погрешности ходового винта, зазоров и упругих деформаций механической системы. Для определения кинематической погрешности ШВП можно использовать математическое моделирование, установив функциональную связь между подводимым к винту крутящим моментом и линейным перемещением гайки [4, 5].
Схема обработки представлена на рис. 1. Адаптивный инструментальный модуль [6], состоит из корпуса 1, в котором установлен электродвигатель 2, соединенный через шариковин-товую передачу сподвижным стаканом 3 имеющий возможность перемещения вдоль оси модуля, в подвижном стакане в инструментальном блоке 4 закреплен режущий инструмент резец 5, который обрабатывает заготовку 6 [7, 8].
Рис. 1. Схема обработки
Методика. Условия работы модуля требуют от электродвигателя обеспечения соответствующего формирования переходных режимов, направленного на достижение либо максимального быстродействия, либо минимальных потерь,
либо ограничения динамических нагрузок возникающих в кинематической цепи [9, 10]. Управление переходными процессами может создать максимальное быстродействие при соответствующих ограничениях. Состояние двигателя и всей системы электропривода в целом определяют три
переменные: рис. 2 (а) скорость двигателя Пф: разгон, установившееся движение, торможение,
рис. 2 (б) ток ВД: пусковой ток и максимальный ток, рис. 2 (в) положение вала ф(^).
(а) (б)
Рис. 2. Графики состояния двигателя привода модуля
(в)
Двухмассовая упругая система [11, 12]пред-ставляет собой механическую систему, состоящую из двух масс с моментами инерции Д и /2. К каждой массе прикладывается извне момент М1 и М2, массы соединены валом, обладающим
упругими свойствами с, массы вращаются со скоростями ^ и .
Запишем уравнения состояния двухмассо-вой упругой механической системы, рис. 3
Рис. 3. Структурная схема адаптивного инструментального модуля
Система дифференциальных уравнений, описывающих систему, имеет вид:
Му = сД<р = - ^2) = с /п 0^1 - ^2)^
м„
'у
м2 = д —2
2 ■/2 м
(1)
где Д^- разность углов положения первой и второй масс.
Полученные уравнения движения позволяют проанализировать динамические особенности механической части электропривода как объекта управления, пользуясь методами теории ав-
Мс1 = ЛМ = 0,05 • Мв.нШ
Основную долю Мс2 составляет нагрузка пропорциональная квадрату скорости п=2. Характеристика Мс2 с учетом потерь ДМ имеет вид:
Мс2 = ЛМВ + (Мв.н
тематического управления [13]. Основой для анализа являются структурные схемы, вид которых определяется принятой расчётной схемой механической части [14].
Определим нагрузки Мс1 и Мс2. Момент Мс1 представляет собой момент потерь на валу двигателя, он составляет 5 % от номинального момента. Рассчитаем номинальный момент [15].
р 15-103
Мв.ном = — = -- = 47,7 Н • м, где (2)
шном 314
я-Пном 3,14-3000 глл » , /-ч
^ном = = , =314, рад/с (3)
Момент механических потерь двигателя: = 0,05 • 47,7 = 2,4 Н • м (4)
ЛМв) • (-^У = 2,4 + (47,7 - 2,4) •
^ном/ 4314/
2
V
= 7,5 + 0,0004 • ^22, Н • м
= 7,5 + (47,7 - 7,5) • (314) =
(5)
Подставив полученные значения в систему (1), получим уравнения движения рассматриваемого электропривода.
М - 3210(<р1 - <р2) - 7,5 = 0,41р^1, Н • м 3210(^1 - <р2) - 7,5 - 0,0004 • ^22 = 0,32р^2, Н • м
(6) (7)
V.
Основная часть. Уравнения движения элек- нелинейной зависимостью момента Мс2 от ско-тропривода в данном случае нелинейны в связи с рости . Структурная схема, соответствующая
этим уравнениям, представлена на рис. 4
Рис. 4. Структурная схема управления модулем
Положив связь между массами абсолютно жесткой, определим момент инерции привода:
где
ш = = Определим обобщенные параметры:
= Д +;2 = 0,41 + 0,32 = 0,73 кг • м2 (8)
Статический момент нагрузки:
Мс = МС1 + Мс2 = 2,4 + 7,5 + 0,0004 • ^22, Н • м, (9)
рость двигателя не должна быть больше максимально возможной скорости двигателя), а также адекватность торможения при текущей скорости.
Y =
(Л+Ь) (0,41+0,32)
/1
0,41
= 1,78 (10)
Л19 =
N
Cl2(/l +У2)
N
3210(0,41 + 0,32)
yj2
= 133,6 рад/с _ ^^ _
= ,— =
0,41 • 0,32
=^|_+У0Х, при X = ^ = "Т" + (Уо + ах), при у =
Ai = + Zy
(13)
П12 133,6 .
02=;f = ^ï= = 99 Р&Д/С
(11) (12)
Если нет условий для механического резонанса, т.е. отсутствуют возмущения, изменяющиеся с частотой близкой к Л12 = 133,6 рад/с, то учитывать упругости не следует [7, 1]. Механическая характеристика построена в программе эсйаЬ 5.5.2 и представлена на рис. 5.
где а - ускорение; х - время набора скорости; у -время торможения с данной скорости; У0 — начальное условие скорости; — начальное условие скорости, максимальная скорость.
Решаем систему и строим график зависимости в программе scilab 5.5.2. Линейная скорость перемещения имеет зависимость от скорости двигателя.
Рис. 5. Механическая характеристика привода адаптивного инструментального модуля Мс(ш)
Для определения положения резца составим уравнения движения и проверим систему на граничные условия по переменным (например, ско-
Рис. 6. График зависимости перемещения резца Ai от скорости V Выводы. Таким образом, построена модель в виде системы уравнений описывающая динамические характеристики подвижной инструментальной части мехатронного модуля позволяющая позиционировать положение режущей
кромки инструмента, а, следовательно, и профиль получаемой поверхности, в зависимости от скорости перемещения, что позволяет прогнозировать положение режущей кромки инструмента, при получении сложной поверхности изделия. Полученная модель является основой построения схемы управления перемещением рабочего органа мехатронного инструментального модуля.
*Работа выполнена в рамках Программы развития опорного университета на базе БГТУ им. В.Г. Шухова.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Чепчуров М.С., Табекина Н.А. Снижение временных затрат при получении изделий на прутковых автоматах с устройством сортировки // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2016. № 6 (113). С. 64-72.
2. Макаров И.М., Лохин В.М. Интеллектуальные робототехнические системы: тенденции развития и проблемы разработки // Мехатроника, автоматизация и управление. 2004. №10. С. 7-18
3. Малкин И.Г. Теория устойчивости движения. М.: Наука, 1966. 564 с.
4. Jacobsen B. Choosing between acme screws and ball screws // Design News. 1995. Т. 50. № 1. С. 88.
5. Толков А.В., Шинаков И.В., Жданов А.В. Сравнение технических характеристик силовых винтовых механизмов // Научно-технический вестник Поволжья. 2015. № 2. С. 196-199.
6. Chepchurov M.S., Tabekina N.A., Tyurin A.V. Application of mechatronic modules for process equipment updating // International Journal of
Pharmacy and Technology. 2016. Т. 8. № 4. С. 22619-22631.
7. Дуров Д.С. Вероятностная модель системы динамического мониторинга механической обработки детали // Фундаментальные и прикладные проблемы современной техники. Ростов - на - Дону, 2000. Вып. 4. С. 66-75.
8. Лодочников Э.А., Юферов Ф.М. Микроэлектродвигатели для систем автоматики. Технический справочник М.: Энергия, 1969. 272 с.
9. Егоров О.Д., Подураев Ю.В. Конструирование мехатронных модулей. М.: Издательство «СТАНКИН», 2004. 360 с
10. Подураев Ю.В. Мехатроника: основы, методы, применение. М.: Машиностроение, 2006. 256 с.
11.Ивоботенко Б.А., Рубцов В.П., Садовский Л.А., Цаценкин В.К., Чиликин М.Г. Дискретный электропривод с шаговыми двигателями. М.: Энергия, 1971. 624 с.
12. Максаров В.В., Ольт Ю. Теория и практика моделирования и управления в области прогнозирования динамических свойств технологических систем // Металлообработка. 2012. № 2. С. 7-13.
13. Чепчуров М.С., Тюрин А.В. Управление технологической системой на базе токарного автомата, содержащей адаптивный инструментальный модуль // Информационные системы и технологии 2014. №5. С. 81-87.
14. Лебедев В.Б. Структурный анализ систем управления: учебное пособие для вузов. Пенза: Издательство ПензГУ, 2000. 100 с.
15. Егоров О.Д. Интегрированные мехатрон-ные модули. М.: Издательство «СТАНКИН», 2011. 172 с.
Информация об авторах
Чепчуров Михаил Сергеевич, доктор технических наук, профессор кафедры технология машиностроения. E-mail: [email protected].
Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова. Россия, 308012, Белгород, ул. Костюкова, д. 46.
Дудукало Денис Васильевич, аспирант кафедры технология машиностроения. E-mail: [email protected].
Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова. Россия, 308012, Белгород, ул. Костюкова, д. 46.
Горбачёв Игорь Александрович, соискатель, преподаватель спецдисциплин. E-mail: [email protected]
Брянский техникум энергомашиностроения и радиоэлектроники. Россия, 241022, Брянск, ул. Академика Королева, д.7.
Поступила в сентябре 2017 г.
© Чепчуров М.С., Дудукало Д.В., Горбачев И.А., 2017
Chepchurov M.S., Dudukalo D.V., Gorbachev I.A. DYNAMIC CALCULATIONS AT THE DETERMINATION OF THE MOVING OF THE CUTTING TOOL OF THE MEHATRON TOOLS TOUCH TREATMENT MODULE
In the article the question of revealing the dependences of the mechatronic module affecting the accuracy ofpositioning of the cutting edge of the tool with the mechanism of moving the working element in processing blanks such as bodies of rotation. During the research, the authors obtained a mathematical model in the form of a system of equations describing the dynamic characteristics of the mobile instrumental part of the mecha-tronic module, which is the working body.
Keywords: turning, cutter, mechatronic module, functional dependence, tool path, tool movement.
Information about the authors
Chepchurov Mikhail Sergeevich, PhD, Professor.
E-mail: [email protected].
Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov. Russia, 308012, Belgorod, st. Kostyukova, 46.
Dudukalo Denis Vasilevich, Postgraduate student. E-mail: [email protected].
Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov. Russia, 308012, Belgorod, st. Kostyukova, 46.
Gorbachev Igor Aleksandrovich, Applicant. E-mail: [email protected]
Bryansk Technical College of Power Engineering and Radioelectronics. Russia, 241022, Bryansk, st. Akademika Koroleva, 7.
Received in September 2017
© Chepchurov M.S., Dudukalo D.V., Gorbachev I.A., 2017
