CC BY
787
УЕБТЫНС
мвви
ИНЖЕНЕРНЫЕ ИЗЫСКАНИЯ И ОБСЛЕДОВАНИЕ ЗДАНИЙ. СПЕЦИАЛЬНОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО
УДК 692.23:72.025
А.Н. Малахова
ФГБОУВПО «МГСУ»
ДЕФЕКТЫ НАРУЖНЫХ СТЕН ЗДАНИЯ В МНОГОСЛОЙНОЙ КИРПИЧНОЙ КЛАДКЕ
Дан анализ возможных дефектов наружных стен зданий, которые могут возникать в многослойной кирпичной кладке. Работа построена на материалах обследования здания школы, расположенного в городе Бронницы Московской области. Выявлены и проанализированы причины образования дефектов кладки. Приведен прочностной расчет наружной стены лестничной клетки здания, подтверждающий причины образования дефектов кладки.
Ключевые слова: многослойная кирпичная кладка, конструктивное решение, дефекты наружных стен, прочностной расчет.
Возросшие требования к теплозащитным свойствам наружных стен зданий привели к широкому распространению в практике строительства многослойных стен [1—6]. Многослойные кирпичные стены имеют внутренний несущий слой, на который опираются перекрытия здания. К несущей части стены на жестких металлопластмассовых или стеклопластиковых дюбелях крепится теплоизоляционный слой. Защитно-декоративный слой из облицовочного кирпича объединяется с несущим слоем стены арматурными металлическими каркасами, закладываемыми в швы кладки при возведении стены. Такой вид связи слоев считается гибким.
До появления на строительном рынке эффективных утеплителей с низким коэффициентом теплопроводности в качестве утеплителя для стен малоэтажных зданий могли использоваться шлак, керамзит и другие минеральные засыпки с объемным весом не более 10 кН/м3. Конструкция кирпично-засыпных стен образовывалась двумя параллельными стенками (слоями), в промежуток между которыми помещалась засыпка. Через каждые 4...6 рядов кладки по высоте стен располагались растворные армированные диафрагмы, чем достигалась взаимная связь кирпичных стенок, и членение засыпки на невысокие отсеки [7]. Растворные армированные диафрагмы также рассматриваются в качестве гибких связей.
Кроме объединения наружного и внутреннего слоев кирпичной кладки гибкими связями они могли соединяться жесткими связями, в качестве которых выступают вертикальные поперечные диафрагмы. Конструктивное решение многослойной наружной стены колодцеобразной кирпичной кладки с жесткими связями слоев приведено на рис. 1.
По рекомендациям, приведенным в [8], вертикальные поперечные диафрагмы устраиваются толщиной в полкирпича с шагом не более 1,2 м.
ВЕСТНИК
МГСУ-
10/2014
Между утеплителем и наружным облицовочным слоем кирпичной кладки должен быть оставлен зазор шириной не менее 20 мм, предохраняющий утеплитель от увлажнения атмосферными осадками, которые при недостаточно тщательном заполнении раствором швов кладки могут проникать к утеплителю через наружный слой. Закрепление плит утеплителя в проектном положении производится путем установки полос, нарезаемых из материала утеплителя, в промежутке между утеплителем и наружным слоем кладки. Поперечные диафрагмы также должны устраиваться в местах передачи на многослойную стену сосредоточенных нагрузок, например нагрузки от ригеля перекрытия здания. Поперечные диафрагмы перевязываются с продольными кирпичными слоями
Рис. 1. Конструктивное решение многослойной наружной стены колодце-образной кирпичной кладки с жесткими связями слоев: 1 — несущая часть стены; 2 — плитный утеплитель; 3 — облицовочный слой; 4 — фиксаторы плит утеплителя в проектном положении
через один ряд кладки.
В сравнительной оценке вариантов конструктивного решения наружных стен в условиях возросших требований к их теплозащитным свойствам [9] вариант колодцеобразной кирпичной кладки расценивался как достаточно эффективный, хотя и с некоторыми оговорками. Кроме того, в [9] приведены таблицы с теплотехническими, геометрическими и прочностными показателями сечений колодцеобразной кирпичной кладки с часто встречающимися вариантами утеплителя с различными коэффициентами теплопроводности, что облегчает проектирование стен колодцеобразной кирпичной кладки.
В настоящей статье рассматриваются возможные дефекты наружных стен зданий, которые могут возникать в многослойной кирпичной кладке этого вида. Статья построена на материалах обследования здания школы, расположенной в г. Бронницы Московской области.
Для наружных стен школьного здания современной постройки применена колодцеобразная кирпичная кладка с эффективным плитным утеплителем (см. рис. 1). Несущий слой стены выполнен из керамического пустотелого кирпича пластического прессования КП-О-100/15/ ГОСТ 530—95 на растворе М100. Облицовочный слой многослойной стены выполнен из лицевого пустотелого керамического кирпича пластического прессования КЛ-О 100/25/ ГОСТ 7484 на растворе М100. Суммарная толщина многослойных наружных стен в здании в основном составляла 640 мм, но, например, для наружных стен лестничных клеток она составляла 510 мм. При этом для придания выразительности фасадам здания наружные стены лестничных клеток были вынесены за наружную грань основных стен здания на 200 мм.
По высоте многослойных стен в горизонтальных швах под оконными проемами, плитами перекрытий, в надоконной зоне стен проектом была предус-
мотрена укладка арматурных сеток, выполненных из стержней 04В5ОО, шаг стержней — 50 мм. Ширина сеток предусматривалась на 20 мм меньше ширины стены.
Однако в ходе обследования здания наличие сеток армирования было подтверждено далеко не во всех местах, где производилось вскрытие стен. В частности, арматурные сетки отсутствовали во всех местах появления трещин в наружных стенах лестничных клеток.
В процессе обследования технического состояния наружных стен здания были выявлены следующие дефекты:
волосяные трещины на наружной грани защитно-декоративного слоя, выполненного из облицовочного кирпича;
трещины в подоконной зоне стены первого этажа лестничных клеток здания.
Известно, что жесткие связи между несущим и защитно-декоративными слоями кирпичной стены обеспечивают их совместную работу. Хотя при этом нагрузка от перекрытий здания воспринимается в основном внутренним несущим слоем стены. Трехслойная стена рассчитывается по сечению кирпичной кладки без учета несущей способности утеплителя.
Защитно-декоративный слой кирпичной стены в процессе ее эксплуатации испытывает температурные перепады. Этот слой не может передать часть тепла или холода внутренним слоям стены (как это происходит в стенах сплошной кирпичной кладки) из-за наличия за ним эффективного утеплителя.
Проведенные в [10] исследования показали, что увеличение теплозащитных свойств трехслойных кирпичных стен приводит к уменьшению их долговечности из-за появления дефектов наружного слоя стен, обусловленных температурными деформациями. Следует отметить, что исследованиям теплозащитных и прочностных свойств многослойных наружных стен в последние годы уделяется много внимания [11—16]. Накопление сведений о дефектах, выявленных при проведении обследования технического состояния, также способствует совершенствованию конструктивных решений многослойных наружных стен зданий [17—19].
В [20] показано, что трещины на лицевой поверхности кирпичной стены могут быть связаны с температурными воздействиями, а также с увлажнением, попеременным замораживанием и оттаиванием материала стены. Наличие эффективного утеплителя за наружным слоем стены приводит к более частому замораживанию и оттаиванию облицовочного слоя, что способствует его разрушению. Следует отметить, что в стенах колодцеобраз-ной кирпичной кладки жесткие связи между слоями стесняют возникающие температурные деформации и тем самым дополнительно способствуют появлению трещин.
В [21] приведены рекомендации по оценке несущей способности поврежденных кирпичных стен с учетом характеристик выявленных трещин в кладке стен (длина и глубина трещин). При этом из рассмотрения исключаются трещины, вызванные температурными воздействиями.
Для выявления причин образования трещин в наружной стене лестничной клетки здания был предпринят прочностной расчет.
ВЕСТНИК
МГСУ-
10/2014
На рис. 2 приведена схема к сбору нагрузок. На рассчитываемую стену опираются четыре промежуточные площадки лестницы. Плиты покрытия лестничной клетки опираются на стены перпендикулярного направления. Нагрузка на стену передается от четверти шатра покрытия. Расчет стены выполнен с использованием программного комплекса ЛИРА [22]. Нагрузка, передаваемая от лестничных площадок, составляет 116,67 кН; от веса шатра — 4,4 кН; объемный вес колодезной кладки (с утеплителем) принят 13,71 кН/м3.
Плоская расчетная схема составлена пластинчатыми и стержневыми элементами (рис. 3). Признак системы — 2.
На расчетной схеме кирпичной стены вырезаются оконные проемы, а также моделируются надоконные железобетонные перемычки как стержневые элементы.
Толщина стены составляет 51 см, длина участка стены перпендикулярного направления при проведении расчета принята равной 200 мм.
При проведении расчета модуль упругости бетонных перемычек для класса В25 (Еь = 30000 МПа) с учетом понижающего коэффициента к = 0,3 принят модуль упруго-
Рис. 2. Схема к сбору нагрузок
б
сти Е = 0,3Е = 0,3-30000000 =
Рис. 3. Изополя напряжений, кН/м, на деформированной схеме наружной стены лестничной
клетки: а — по N; б — по N
х? 2
= 9000000 кН/м2. Коэффициент Пуассона — V = 0,2.
Начальный модуль упругости кирпичной кладки определяется по формуле Е0 = а кЯ = 1000-2-1,8 = 36000 МПа, где а = 1000 — упругая характеристика кладки из кирпича керамического пустотелого; к = 2 — коэффициент для кладки из кирпича всех видов; Я = 1,8 МПа — расчетное сопротивление кладки сжатию. Модуль упругости, вводимый в расчет: Е = 0,5Е0, Е = 0,5-36000000 = 18000000 кН/м2.
Стены подвала здания выполнены из сплошных бетонных блоков для стен подвалов марки ФБС. Блоки выполнены из тяжелого бетона, средняя плотность которого составляет 22,0 кН/м3. Ширина блоков (толщина стены подвала) Ь = 500 мм.
а
Класс бетонных блоков стен подвала принят В15. Модуль упругости принят Е = 0,6Eb = 0,6-24000000 = 14400000 кН/м2.
Нагрузка от веса шатра, на уровне междуэтажных площадок прикладывается как узловая.
Результаты статического расчета кирпичной стены приведены на рис. 3. На рис. 3, а показаны изополя напряжений по Nx. На рис. 3, б — изополя напряжений по N
Прочностной расчет кирпичной кладки на растяжение был выполнен для подоконной зоны нижнего проема стены.
Как показано на рис. 4, а, растягивающие усилия в подоконной зоне N = 0,51161,5 = 82,36 кН.
Несущая способность центрально-растянутой кладки равна RAn = 160* *0,37 = 59,2 < 82,36 кН, т.е. прочность кирпичной кладки не обеспечивается. В этих местах и образуются трещины.
Выводы. Результаты статического расчета наружной стены лестничной клетки здания выявили наличие растягивающих усилий в подоконной зоне нижнего оконного проема наружной стены здания. Расчеты кирпичной кладки на растяжение показали, что несущая способность кладки подоконной зоны не обеспечена. Таким образом, расчетом обосновано наличие трещин в подоконной зоне рассчитываемой стены.
Появление волосяных трещин на наружной грани защитно-декоративного слоя колодцеобразной кирпичной кладки связано с температурными деформациями, проявление которых усиливается наличием эффективного утепления за рассматриваемым слоем кладки и стесняющим действием жестких связей на развитие температурных деформаций.
Библиографический список
1. Гликин С.М. Современные ограждающие конструкции и энергоэффективность зданий. М. : ОАО «ЦНИИПромзданий», 2003. С. 58—59.
2. Vivanocos J.-L. Soto J., Perez I., Ros-Lis J.V., Martinez-Manez R. A new model based on experimental results for the thermal characterization of bricks // Building and Environment. 2009. Vol. 44. No. 5. Pp. 1047—1052.
3. CiampiM., FantozziF., LecceseF., Tuoni G. On the optimization of building envelope thermal performance // Civil Engineering and Environmental Systems. 2003. Vol. 20. No. 4. Pp. 231—254.
4. Zedan M.F., MujahidA.M. An efficient solution for heat transfer in composite walls with periodic ambient temperature and solar radiation // International Journal of Applied Energy. 1993. Vol. 14. No. 2. Pp. 83—97.
5. Garevski M. Fixed and base isolation retrofitting of historic masonry buildings // Int. J. of Materials and Structural Integrity. 2011. Vol. 5. No. 2/3. Pp. 118—135.
6. Малахова А.Н. Конструктивные решения наружных стен кирпичных зданий // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2009. № 1. C. 22—23.
7. Каменные стены // Конструктивные детали жилых и гражданских зданий / ред. совет: П.А. Красильников [и др.]. М. : Государственное архитектурное издательство, 1949. С. 14—15.
8. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования») / ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР. М. : ВДПП Госстроя СССР, 1989. С. 55—56.
9. МТСК — 6.2. Эффективная кирпичная кладка : Часть VI. Технические решения, нормали // Московский территориальный строительный каталог. М., 1999. С. 45.
ВЕСТНИК лщчплл
10/2014
10. Умнякова Н.П. Долговечность трехслойных стен с облицовкой из кирпича с высоким уровнем тепловой защиты // Вестник МГСУ 2013. № 1. С. 94—100.
11. Ельчищева Т.Э., Ельчищев М.М. Влияние режима заморозков на долговечность наружных ограждающих конструкций в Центрально-Черноземном регионе // Жилищное строительство. 2012. № 6. С. 32—34.
12. Calderoni B., Cordasco E.A., Lenza P., Gaetana P. A simplified theoretical model for the evaluation of structural behaviour of masonry spandrels // J. of Materials and Structural Integrity. 2011. Vol. 5. No. 2/3. Pp. 192—214.
13. Ступишин Л.Ю., Масалов А.В. Методы и проблемы теплотехнических испытаний многослойных кладок // Промышленное и гражданское строительство. 2014. № 2. С. 41—43.
14. Bashir M. Suleiman. Thermal Load Calculations of Multilayered Walls // World Academy of Science. Engineering and Technology. 2012. Vol. 6. No. 4. Pp. 627—631.
15. Yumrutas R., Unsa M., Kanog M. Periodic solution of transient heat flow throw through multilayer walls and flat roofs by complex finite Fourier transform technique // Building and Environment. 2005. Vol. 40. No. 3. Pp. 1117—1126.
16. Гликин С.М. Наружные стены и стены подвалов с теплоизоляцией из пеностекла марки «Неопарм» // Промышленное и гражданское строительство. 2014. № 7. C. 35—38.
17. Лившиц Д.В., Пономарев О.И., Ломова Л.М. Повышение долговечности и совершенствование конструкций наружных кирпичных и каменных стен энергоэффективных зданий // Сейсмическое строительство. Безопасность сооружений. 2008. № 6. С. 42—44.
18. Малахова А.Н., Балакшин А.С. Дефекты наружных кирпичных стен зданий, достраиваемых после длительного перерыва // Вестник МГСУ 2011. № 8. C. 140—145.
19. Крыгина А.М., Мальцов П.В., Картамышев Н.В., Ильинов А.Г. О долговечности каменной кладки // Вестник МГСУ 2011. № 3. C. 185—188.
20. Рекомендации по определению технического состояния ограждающих конструкций при реконструкции промышленных зданий. М. : Стройиздат, 1988. C. 33—83.
21. Рекомендации по усилению каменных конструкций зданий и сооружений. М. : ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, 1984. C. 7—8.
22. Городецкий А.С., Евзеров И.Д. Компьютерные модели конструкций. М. : Изд-во АСВ, 2009. 360 с.
Поступила в редакцию в сентябре 2014 г.
Об авторе: Малахова Анна Николаевна — кандидат технических наук, доцент, профессор кафедр архитектурно-строительного проектирования и железобетонных и каменных конструкций, Московский государственный строительный университет (ФГБОУ ВПО «МГСУ»), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, 8 (495) 583-4753, asp@mgsu.ru.
Для цитирования: МалаховаА.Н. Дефекты наружных стен здания в многослойной кирпичной кладке // Вестник МГСУ 2014. № 10. С. 87—94.
A.N. Malakhova
DEFECTS OF MULTI-LAYER BRICK MASONRY EXTERIOR WALLS
The article discusses possible defects of exterior walls of buildings that can occur in a multilayer brick masonry. The article is based on the inspection materials of the school building located in Bronnitsy, Moscow Region. The reasons of brick masonry defects
are considered and analyzed. An external wall strength calculation of the stairwell of the building is given, confirming the reasons for the formation of defects in the masonry.
The static calculation results of the exterior wall of the building stairwell revealed the presence of tensile forces in the zone of window sill of the lower window opening of the exterior wall of the building. The calculations of masonry tensile showed that load bearing capacity of the masonry in window sill zone is not provided. Thus, the calculation is justified for cracks in the window sill area of the calculated wall.
The appearance of hairline cracks on the outer face of a decorative protective layer multi-layer masonry is due to the thermal deformations, the manifestation of which is enhanced by the presence of the layer of effective insulation located behind the layer of masonry and embarrassing action of rigid ties on the development of thermal deformations.
Key words: multi-layer masonry, structural solution, defects of the exterior walls, strength calculation.
References
1. Glikin S.M. Sovremennye ograzhdayushchie konstruktsii i energoeffektivnost' zdaniy [Modern Enclosing Structures and Energy Efficiency lin Buildings]. Moscow, OAO «TsNNPromzdaniy» Publ., 2003, pp. 58—59. (in Russian)
2. Vivanocos J.-L. Soto J., Perez I., Ros-Lis J.V., Martinez-Manez R. A New Model Based on Experimental Results for the Thermal Characterization of Bricks. Building and Environment. 2009, vol. 44, no. 5, pp. 1047—1052. DOI: http://dx.doi.org/10.1016/j.buildenv.2008.07.016.
3. Ciampi M., Fantozzi F., Leccese F., Tuoni G. On the Optimization of Building Envelope Thermal Performance. Civil Engineering and Environmental Systems. 2003, vol. 20, no. 4, pp. 231—254. DOI: http://dx.doi.org/10.1080/1028660031000140224.
4. Zedan M.F., Mujahid A.M. An Efficient Solution for Heat Transfer in Composite Walls with Periodic Ambient Temperature and Solar Radiation. International Journal of Applied Energy. 1993, vol. 14, no. 2, pp. 83—98.
5. Garevski M. Fixed and Base Isolation Retrofitting of Historic Masonry Buildings. Int. J. of Materials and Structural Integrity. 2011, vol. 5, no. 2/3, pp. 118—135. DOI: http://dx.doi. org/10.1504/IJMSI.2011.041930.
6. Malakhova A.N. Konstruktivnye resheniya naruzhnykh sten kirpichnykh zdaniy [Constructive Solutions of the Exterior Walls of Brick Buildings]. Stroitel'nye materialy, oborudo-vanie, tekhnologii XXI veka [Construction Materials, Equipment, Technologies of the 21st Century. 2009, no. 1, pp. 22—23. (in Russian)
7. Krasil'nikov P.A. et al, editors. Kamennye steny [Masonry Walls]. Konstruktivnye de-tali zhilykh i grazhdanskikh zdaniy [Structural Members of Residential and Civil Buildings]. Moscow, Gosudarstvennoe arkhitekturnoe izdatel'stvo Publ., 1949, pp. 14—15. (in Russian)
8. Posobie po proektirovaniyu kamennykh i armokamennykh konstruktsiy (k SNiP II-22-81 «Kamennye i armokamennye konstruktsii. Normy proektirovaniya») [Manual of Engineering Masonry and Reinforced Masonry Structures (to SNIP II-22-81) "Masonry and Reinforced Masonry Structures. Design Standards]. V.A. Kucherenko CSRIBS, State Committee for Construction of the USSR, Moscow, VDPP Gosstroya SSSR Publ., 1989, pp. 55—56. (in Russian)
9. MTSK — 6.2. Effektivnaya kirpichnaya kladka / Chast' VI. Tekhnicheskie resheniya, normali [An Effective Brick Masonry. Part 4. Technical Solutions. Standards]. Moskovskiy territorial'nyy stroitel'nyy katalog [Moscow Territorial Construction Catalogue]. Moscow, 1999, pp. 45. (in Russian)
10. Umnyakova N.P. Dolgovechnost' trekhsloynykh sten s oblitsovkoy iz kirpicha s vyso-kim urovnem teplovoy zashchity [Durability of Three-layered Walls with Brick Facing that Provides High Thermal Protection]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2013, no. 1, pp. 94—100. (in Russian)
11. El'chishcheva T.E., El'chishcheva M.M. Vliyanie rezhima zamorozkov na dolgovechnost' naruzhnykh ograzhdayushchikh konstruktsiy v Tsentral'no-Chernozemnom regione [The Influence of Frost on the Durability of External Walls in Central Black Earth Region]. Zhilishch-noe stroitel'stvo [Housing construction]. 2012, no. 6, pp. 32—34. (in Russian)
12. Calderoni B., Cordasco E.A., Lenza P., Gaetana P. A Simplified Theoretical Model for the Evaluation of Structural Behaviour of Masonry Spandrels. J. of Materials and Structural Integrity. 2011, vol. 5, no. 2/3, pp. 192—214. DOI: http://dx.doi.org/10.1504/IJMSI.2011.041934.
BECTHMK AtM-iMA
10/2014
13. Stupishin L.Yu., Masalov A.V. Metody i problemy teplotekhnicheskikh ispytaniy mnogosloynykh kladok [Methods and Problems of Thermal Testings of Multilayer Masonry]. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo [Industrial and Civil Engineering]. 2014, no. 2, pp. 41—43. (in Russian)
14. Bashir M. Suleiman. Thermal Load Calculations of Multilayered Walls. World Academy of Science. Engineering and Technology. 2012, vol. 6, no. 4, pp. 627—631.
15. Yumrutas R, Unsa M., Kanog M. Periodic Solution of Transient Heat Flow Throw through Multilayer Walls and Flat Roofs by Complex Finite Fourier Transform Technique. Building and Environment. 2005, vol. 40, no. 3, pp. 1117—1126.
16. Glikin S.M. Naruzhnye steny i steny podvalov s teploizolyatsiey iz penostekla marki «Neoparm» [Exterior Walls and Basement Walls Insulated with Foam Glass Mark "Neoparm"]. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo [Industrial and Civil Engineering]. 2014, no. 7, pp. 35—38. (in Russian)
17. Livshits D.V., Ponomarev O.I., Lomova L.M. Povyshenie dolgovechnosti i sovershen-stvovanie konstruktsiy naruzhnykh kirpichnykh i kamennykh sten energoeffektivnykh zdaniy [Increasing Durability and Improving the Structures of Outer Brick and Stone Walls of Energy Efficient Buildings]. Seysmicheskoe stroitel'stvo. Bezopasnost' sooruzheniy [Seismic Construction. Safety of Buildings]. 2008, no. 6, pp. 42—44. (in Russian)
18. Malakhova A.N., Balakshin A.S. Defekty naruzhnykh kirpichnykh sten zdaniy, dostrai-vaemykh posle dlitel'nogo pereryva [Defects of Brick Exterior Walls, Completed after a Long Break]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2011, no. 8, pp. 140—145. (in Russian)
19. Krygina A.M., Mal'tsov P.V., Kartamyshev N.V., Il'inov A.G. O dolgovechnosti kamen-noy kladki [On the Durability of Brickwork]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2011, no. 3, pp. 185—188. (in Russian)
20. Rekomendatsii po opredeleniyu tekhnicheskogo sostoyaniya ograzhdayushchikh konstruktsiy pri rekonstruktsii promyshlennykh zdaniy [Recommendations on the Technical Condition of Enclosing Constructions during Reconstruction of Industrial Buildings]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1988, pp. 33—83. (in Russian)
21. Rekomendatsii po usileniyu kamennykh konstruktsiy zdaniy i sooruzheniy [Recommendations for Strengthening of Masonry Structures and Buildings]. Moscow, TsNIISK im. V.A. Kucherenko Publ., 1984, pp. 7—8. (in Russian)
22. Gorodetskiy A.S., Evzerov I.D. Komp'yuternye modeli konstruktsi [Computer Models of Structures]. Moscow, ASV Publ., 2009, 360 p. (in Russian)
About the author: Malakhova Anna Nikolaevna — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department of Architectural and Construction Design, Department of Reinforced Concrete and Masonry Structures, Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; +7 (495) 583-47-53; asp@mgsu.ru.
For citation: Malakhova A.N. Defekty naruzhnykh sten zdaniya mnogosloynoy kirpich-noy kladki [Defects of Multi-Layer Brick Masonry Exterior Walls]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2014, no. 10, pp. 87—94. (in Russian)
