Численное моделирование внутренней баллистики цилиндроконических стволов с использованием пластических снарядов Текст научной статьи по специальности «Физика»

электронное научно-техническое издание

НАУКА и ОБРАЗОВАНИЕ

Эл № ФС 77 - 30569. Государственная регистрация №0421100025. ISSN 1994-040S

Численное моделирование внутренней баллистики цилиндроконических стволов с использованием пластических снарядов

77-30569/310721 # 03, март 2012

Быков Н. В., Владимиров В. С., Зеленцов В. В.

УДК 623.52

МГТУ им. Н.Э. Баумана Вычислительный центр им. А.А. Дородницына РАН

[email protected]

ВВЕДЕНИЕ

Одним из важнейших вопросов в развитии ствольного оружия является повышение начальной скорости снаряда. За последние десятилетия было предложено множество разнообразных схем, позволяющих тем или иным, как правило, достаточно экзотическим, способом получать высокие скорости снарядов [1]. Одним из таких способов является использование стволов переменного сечения. Исследования по внедрению цилиндроконических стволов активно проводились в 70-е - 80-е годы прошлого века, в частности, профессором В.С. Владимировым. Основная идея применения данного типа стволов, упрощенная схема которых показана на рис. 1, состоит в использовании гидродинамического эффекта, который достигается при пролете снаряда 1 вместе с пластическим поршнем 2 по дополнительному конусу 6, вызывающему пластическое деформирование как снаряда, так и поршня. За счет такого эффекта, материал снаряда и поршня испытывает дополнительное повышение скорости (эффект аналогичен разгону газа в сопле ракетных двигателей), в результате чего скорость на выходе из канала ствола может существенно превышать таковую для классических артиллерийских орудий.

5^321 6

Рис. 1 Упрощенная схема цилиндроконического ствола: 1 - снаряд, 2 - пластический поршень, 3 - инерционная масса, 4 - метательный заряд, 5 - затвор, 6 - дополнительный

конус

В настоящей работе рассматриваются вопросы, связанные с физикой такого процесса, а также с методом численного моделирования, позволяющим рассчитывать сложные быстропротекающие процессы в стволах переменного сечения.

Следует отметить, что схожие исследования проводились на кафедре СМ-6 МГТУ им. Н.Э. Баумана в 70-х годах прошлого века, а также многими другими исследователями, которые решали вопросы газодинамического моделирования внутрибаллистических процессов. В частности, многие из изложенных ниже идей расчета были в той или иной мере опробованы еще в те годы. Однако, возможности вычислительных средств тех лет не позволяли производить точных расчетов, поэтому, в частности, приходилось брать достаточно крупные сетки, вводить дополнительные упрощения и т.п. В то же время современные средства математического моделирования внутренней баллистики [2] сосредоточены главным образом на точном решении задач анализа систем активного метания. При задачах синтеза основное внимание должно быть уделено простоте вычислительной модели при ее максимальной адекватности исследуемым процессам, что продиктовано необходимостью многократного прямого решения задачи (задача анализа) для определения оптимальных параметров системы. Именно в этом контексте предлагается использовать описанную в настоящей работе модель.

ВНУТРЕННЯЯ БАЛЛИСТИКА ЦИЛИНДРОКОНИЧЕСКОГО СТВОЛА

Внутрибаллистические процессы в стволах переменного сечения обычно описываются при помощи квазиодномерных газодинамических уравнений с учетом тепло-и массоподвода в эйлеровых координатах [2]

д / „ч д / „ ч „ ди ди 1 др

—(рБ) + —(рБи ) = 0, — + и — =---—,

дг дх дг дх р дх

д_ дг

дх

Бр£ +

Бри

2 Л

дх + и— =

2 р

+

_д_ дх

Бри

£ +

2

и р — + —

р

р^- Б (1 + 2^2 )р

к -1 V 4 Л

дг дх Л

ду ду ( ,р

^7 + и1Г = К1 (1 + 242 )т

дг дх Л

£

р

к-1

1 -1 -у р 8

ау

где и, р, р, е - скорость, плотность, давление и внутренняя энергия газопороховой смеси,/-сила пороха, к - показатель адиабаты порохового газа, Б - площадь поперечного сечения канала трубы, Лк - импульс конца горения пороха, 2 - относительная толщина сгоревшего свода порохового элемента, у - относительный объем сгоревшего пороха (функция газоприхода), а - коволюм (собственный объем молекул) единицы массы пороховых газов, ё - массовая плотность пороха, к1, Х1 - коэффицинеты формы порохового зерна.

Однако, в работе [3] было показано, что для численного решения задач ствольного метания гораздо удобнее использовать массовые лагранжевы координаты. При этом под массовой лагранжевой координатой подразумевается масса, заключенная между двумя поперечными сечениями ствола с координатами х0 и х:

т

л

| рSdx или dmldx = рБ

(2)

Опуская подробные преобразование системы (1) при помощи замены (2), выпишем лишь

окончательный результат

d

с

\

dг х

dу

dг £ =

рБ,

ди дт

du др

= Б dг дт

К

1 (1 + 24 2 )-р,

d£

dx

dг

/ dу

dz

и,

р

dг Л

д

р

к -1

Л

1 1 -у

ур

dг к -1 dг

Р—(иБ), дт

8

ау

При этом может быть поставлено два типа начальных и граничных условий. 1 тип. Отсчет времени с давления вспышки рвсп.

г = 0; 0 < х < ¿км: и = 0, р = рвш, р = А, у = 0, 2 = 0. г > 0; х = 0: и = 0 (абсолютно жесткая стенка). г > 0; х = хт: dVI dг = (Брт - ЯсУд, и = V.

(3)

0

Здесь Ькм - длина каморы; А - плотность заряжания; V - скорость снаряда; q - масса снаряда; рт - разность давлений, которая действует на снаряд (индекс «т» означает метаемое тело); хт - координата метаемого тела; Яс - сила сопротивления движению снаряда.

2 тип. Отсчет времени от давления форсирования рф.

г = 0, 0 < X < Ькм. и = 0, р = Рф, р = А, у = Уф, 2 = ¿ф. г > 0, X = 0: и = 0 (абсолютно жесткая стенка). г > 0, х = хт: dV/ Ж = рт - Яс)^, и = V.

Здесь параметры с индексом «ф» относятся к моменту форсирования и определяются по известным формулам [2].

Для описания состояния пластического поршня, материалом которого может служить, например, полиэтилен высокого давления, можно использовать сокращенную систему уравнений (3)

Жи / Жг = - 5 др / дт, Жх / Жг = и, р = р(р). (4)

Последнее уравнение является уравнением состояния для пластического материала. Вариант постановки пластического поршня в канал ствола приведен на рис. 2.

Рис. 2 Схема постановки пластического поршня в трубу (поршень заштрихован как

жидкость)

Слева от поршня находится метательный заряд, отделенный бесконечно тонкой тяжелой перегородкой, справа находится другая перегородка, которая может служить как метаемым телом, так и разделителем между поршнем и какой-либо другой средой.

Граничные условия для задачи течения жидкости являются смежными с граничными условиями для основной задачи внутренней баллистики и задаче о метании тела (или газа). Так, на левой границе жидкости будет выполняться равенство давлений пластического поршня рпп и метательного заряда рмз по обе стороны от перегородки. На правой границе, если она граничит со снарядом, рпп5 - Яс = т ЖУ / Жг, а если она граничит с какой-то другой сжимаемой средой, должно выполняться условие равенства давлений по обе стороны от границы раздела сред. Таким образом, все задачи являются сопряженными и не могут решаться отдельно.

Остановимся на вопросе выбора уравнения состояния. В работе [4] для полиэтилена высокого давления приведено следующее уравнение состояния, которое справедливо при уровне давлений до 8 ГПа:

р = В Яр (Яр - 1)/(С - Яр)2 , (5)

где Яр = р / ро - начальная плотность материала; В, С - эмпирические константы, характеризующие свойства конкретного материала. Так, например для широко используемого на практике материала пластического поршня - полиэтилена высокого давления В = 1,19 ГПа; С = 1,73. Значения этих коэффициентов для некоторых сред, которые также можно использовать в качестве материалов пластических поршней, приведены в таблице 1.

Таблица 1

Константы в уравнении состояния пластического поршня для различных материалов [4]

Материал поршня р0, кг/м3 В, ГПа С Скорость звука, м/с

Политэтилен 920 1.19 1.73 1558

Парафин 910 1.737 1.763 1810

Ацетон 800 18.05 3.5 1900

Метиловый спирт 800 10.37 3.0 1800

Этиловый спирт 790 5.618 2.67 1600

Среди известных схем расчета задач газовой динамики достаточно простой и точной является разностная схема Неймана или «крест» [5]. На гладких решениях эта схема имеет

локальную аппроксимацию второго порядка точности по пространственный и временной

2 2

переменной О(Д^ + Ах ), а на течениях с ударными волнами - первого порядка О(Д^ + Ах). Шаблон такой схемы показан на рис. 3 - по вертикали отложены временные слои, по горизонтали - координатные.

Рис. 3 Шаблон схемы «крест»

Конечно-разностная аппроксимация системы уравнений внутренней баллистики в лагранжевой форме (3) по схеме «крест» имеет вид

п+1/2 п-1/2 а ¿п о

и = и, - Аt о.

р+1/2 Р1-1/2

' 05(АЩ+1/2 +АЩ-1/2 )' хп+1 = хп + АГ1/2<+1/2, О/"1 = о (хп+1),

3Ащ

п+1 р+1/2 =

+1/ 2

( п+1 „п+1 \/ оп+1 . пп+К I оп+1 оп+1 \

х+1 - х, Д°2+1 + °г+1 ■ I

п . п+1 П+И2 _ 2г+1/ 2 + 21+1/2

С1П . оп+1

О п+1/ 2 _ °+1 + Ог+1

уг+1

'г+1/2

п+1 2 г+1/2

_п . \ и-п+1/2 „п / т = 2+1/2 + А Р г+11 Л >

р^=( рг+1/2+р:1/2 )/2,

^2 = <1/2 + АГ1/2К-1 (1 + 4 (<1/2 + 2^/2 )) Р+1 /¿к,

Ц+Т (оп+1 + о-1)-ип+1/2 (Б? + от1)

п+1 _ п .

г+1/2 г+1/2 +

п+1/2 „п +1

I К

- К (1 + 4 (2+1 + ))-

2АЩ

+1/2

Рг+1/2 = (к -1) е\

+1/2/

1 1 -^+-2

п +1

V р+1/2

£

п+1 ^+1/2

(6)

Шаги по времени на следующем временном слое вычисляются из условия устойчивости Куранта

А?п+3/2 = Ки (Ахп+1/с"++11/2)| ,

^ Лшш по I

где 0 < Ки < 1 - число Куранта.

Шаг по координате и скорость звука определяются из соотношений

.. . ..-п+1 \ Дхп+1 - хп+1 - хп+1 гп+1 —_1_ 1кпП+1.......

¿ЛЛ — Лг.+1 Л. , С.+1/2 — п+1 \\^Уг+1/2

Рг+1/ 2

--ауС,

\Р1+1/2 ° )

Если АГп+3/2 > 1.1 АГп+1/2, то полагается

ДГп+3/2 = 1.1 АГп+1/2, А^1 = 0.5 (АГп+3/2 + АГп+1/2).

Этой схеме может быть дана следующая интерпретация. Заснарядный объем разбивается на N участков, в каждом из которых выполняется закон сохранения массы. При этом первое уравнение системы (6) можно интерпретировать как уравнение движения для тяжелой границы между двумя ячейками с массами Адаг+1/2 и Адаг-1/2, которой приписывается условная масса (Адаг+1/2 + Адаг-1/2)/2, под действием разности давлений в ячейках с номерами г + У и г - У. Крайними массами являются масса затвора (который также может быть подвижным) и масса снаряда.

Как видно, для того, чтобы произвести расчет по системе (6), необходимо знать давление на следующем шаге по времени. Для решения этого вопроса в работе [3] было предложено в первом приближении положить давление на следующем временном слое

равным давлению на предыдущем, т.е. р^Ц^ — рП+1/2 . Затем значения на рассматриваемом координатном слое уточняются путем итерационного повторения вычислений по системе (6) до сближения по давлению с заранее заданной степенью точности. При этом неявная схема превращается в явную с пересчетом.

В том случае, если на очередном шаге по пространственной координате происходит попадание в область пластического поршня, следует вести расчет для данной ячейки по соответствующим разностным аппроксимациям уравнений для пластического поршня (4). При этом все аппроксимации остаются теми же, за исключением уравнения состояния

п+1

П+1 — в п+1 Рг+1/2 - р0

Р.+1/2 - П У г+1/2 п+1 , \2 .

(С - Рг+1/2 / Р0)

ЧИСЛЕННЫЙ РАСЧЕТ ЦИЛИНДРОКОНИЧЕСКОГО СТВОЛА

Расчет цилиндроконического ствола проводился на примере схемы, показанной на рис. 4.

Рис. 4 Расчетная схема бикалиберной установки

Параметры метаемой сборки:

масса поражающего элемента

масса инерционного поддона

масса затвора

коэффициент фиктивности массы снаряда

Геометрия канала (рис. 4): длина каморы

длина области пластического поршня длина пути снаряда в разгонной части ствола диаметр каморы диаметр разгонной части ствола диаметр выходной части ствола длина конического участка Параметры пороха 4/7 [1]: сила пороха импульс пороха плотность заряжания геометрия пороха

q = 42 г, Шип = 15 г,

Шзатв = 10 т, ф = 1.688.

250 мм, 150 мм, 1000 мм, 44 мм, 30 мм, 14.5 мм, 1000 мм.

/ = 1.027 МДж/кг, Л = 0.32 МПас, А = 900 кг/м3

К = 0.811, = 0.081, г = 1.488.

Расчетные зависимости давления пластического поршня на дно снаряда и давления газопороховой смеси на дно канала ствола приведены на рис. 5.

Рис. 5. Кривые давления на дно канала (пунктирная линия) и на дно снаряда (сплошная линия)

Как видно из этих зависимостей, на дно канала приходится приблизительно стандартное для порохового выстрела распределение давления. В то же время давление на дно снаряда характеризуется сильным пиком в районе 3.5 мс, который как раз отражает прохождение снаряда с пластическим поршнем через конический участок ствола (более тщательный анализ показывает наличие двух пиков, каждый из которых связан с геометрическими переходами между цилиндром и конусом и наоборот). Из этого следует, что кроме положительных свойств, выражающихся в ускорении снаряда, этот процесс имеет и отрицательные свойства, заключающиеся в местном повышении давления внутри конического участка, что должно вести к быстрому его износу.

На рис. 6 приведена зависимость скорости метаемого тела от времени. Участок резкого повышения скорости снаряда между моментами времени 2,8 мс и 3,4 мс отвечает прохождению пластического снаряда через конический участок. Геометрия ствола в данной расчетной схеме выбрана таким образом, чтобы снаряд мог набрать предельную «классическую» скорость перед достижением конического участка.

Рис. 6 Скорость снаряда в канале ствола

Таким образом видно, что наличие конического участка позволяет увеличить скорость с 1350 м/с, характерной для классических схем, до 2100 м/с, то есть более, чем в полтора раза.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Приведенные результаты по численному моделированию метательной установки с цилиндроконическим стволом с одной стороны показывают перспективность подобных систем - как видно из сравнения начальных скоростей снарядов классической артиллерийской и бикалиберной систем, при прочих равных параметрах бикалиберная система имеет выигрыш в начальной скорости. С другой стороны следует помнить об уже отмеченном выше существенном недостатке подобных систем - в области переходного конуса создается повышенное давление, что может привести к интенсивному изнашиванию этой части. Этот недостаток, разумеется, не является препятствием для создания данного типа метательных установок, он может быть устранен с помощью различных конструктивных мероприятий, которые, впрочем, требуют дополнительных затрат ресурсов.

Что касается рассмотренной математической модели, то следует подчеркнуть ее универсальность. Эта модель позволяет рассчитывать как классические схемы, так и схемы с достаточно сложной компоновкой сред внутри ствола: с пластическими

материалами, с легким газом, с взрывчатыми веществами, а также комбинациями из этих сред.

Рассмотренная в работе методика позволяет рассчитывать и более сложные конфигурации [6].

ЛИТЕРАТУРА

1. Физические основы устройства и функционирования стрелково-пушечного, артиллерийского и ракетного оружия. Часть 1. Физические основы устройства и функционирования стрелково-пушечного и артиллерийского оружия / Под ред. А.А. Королева и В.Г. Кучерова; ВолГТУ. - Волгоград, 2002. - 560 с.

2. Хоменко Ю.П., Ищенко А.Н., Касимов В.З. Математическое моделирование внутрибаллистических процессов в ствольных системах. -Новосибирск: Издательство СО РАН, 1999. - 256 с.

3. Юрышев Ю.А., Владимиров В.С. Использование лагранжевых координат для моделирования процессов в баллистических установках // Труды МВТУ. - 1988. - №521, с.51-69.

4. Физика взрыва / Под ред. Л.П. Орленко. - Изд. 3-е. - в 2 т. Т.2. -М.: Физматлит, 2002. - 656 с.

5. Бахвалов Н.С. и др. Численные методы / Бахвалов Н.С., Жидков Н.П., Кобельков Г.М. - 5-е изд. - М.: БИНОМ. Лаборатория знаний, 2007. - 636 с.

6. Быков Н.В., Владимиров В.С., Зеленцов В.В. Инженерная методика расчета внутренней баллистики систем высокоскоростного метания // Оборонная техника, 2011, №8, с.3-9.

electronic scientific and technical periodical

SCIENCE and EDUCATION

_EL № KS 77 - 3Ü56'». .V;II421100025, ISSN 1994-jMOg_

Numerical simulation of cylindrical-conical barrels' interior ballistics with plastic projectile body

77-30569/310721 # 03, March 2012

Bykov N.V., Vladimirov V.S., Zelencov V.V.

Bauman Moscow State Technical University Dorodnitsyn Computing Centre of the Russian Academy of Sciences

[email protected]

Numerical simulation of cylindrical-conical barrels' interior ballistics was considered. The mathematical models of propellant and plastic medium in mass Lagrangian coordinates were described. Numerical solution was obtained using a simplified Neumann finite-difference scheme. It was shown that the use of cylindrical-conical barrel with plastic body allowed to increase the initial velocity of projectile about 1.5 times compared to classical schemes.

Publications with keywords: numerical modelling, cylindrical-conical barrels, internal ballistics, actively throwing plastic bodies

Publications with words: numerical modelling, cylindrical-conical barrels, internal ballistics, actively throwing plastic bodies

References

1. Fizicheskie osnovy ustroistva i funktsionirovaniia strelkovo-pushechnogo, artilleriiskogo i raketnogo oruzhiia. Ch. 1. Fizicheskie osnovy ustroistva i funktsionirovaniia strelkovo-pushechnogo i artilleriiskogo oruzhiia [Physical principles of the device and operation of small arms, cannon, artillery and rocket weapons. Pt. 1. Physical principles of the device and operation of small arms, cannon and artillery weapons]. Volgograd, VolSTU Publ., 2002. 560 p.

2. Khomenko Iu.P., Ishchenko A.N., Kasimov V.Z. Matematicheskoe modelirovanie vnutriballisticheskikhprotsessov v stvol'nykh sistemakh [Mathematical modeling of intraballistic processes in the barrel systems]. Novosibirsk, SB RAS Publ., 1999. 256 p.

3. Iuryshev Iu.A., Vladimirov V.S. Ispol'zovanie lagranzhevykh koordinat dlia modelirovaniia protsessov v ballisticheskikh ustanovkakh [The use of Lagrangian coordinates for modeling the processes in ballistic installations]. Trudy MVTU [Proc. of the Bauman MHTS], 1988, no. 521, pp. 51-69.

4. Andreev S.G., Babkin A.V., Baum F.A., e.a. Fizika vzryva [Physics of explosion]. Moscow, Fizmatlit Publ., 2002, vol. 2. 656 p.

5. Bakhvalov N.S., Zhidkov N.P., Kobel'kov G.M. Chislennye metody [Numerical methods]. Moscow, BINOM Publ., 2007. 636 p.

6. Bykov N.V., Vladimirov V.S., Zelentsov V.V. Inzhenernaia metodika rascheta vnutrennei ballistiki sistem vysokoskorostnogo metaniia [Engineering method of calculating the internal ballistics of high-speed projecting systems]. Oboronnaia tekhnika, 2011, no. 8, pp. 3-9.