Численное исследование взаимодействия дирижабля с атмосферными струйными течениями Текст научной статьи по специальности «Физика»

Civil Avition High TECHNOLOGIES

Vol. 19, № 01, 2016

УДК: 533.601 (075.8)

ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ДИРИЖАБЛЯ С АТМОСФЕРНЫМИ СТРУЙНЫМИ ТЕЧЕНИЯМИ

Н.В. СЕМЕННИКОВ, ТА СУАН ТУНГ

Статья представлена доктором технических наук, профессором Ципенко В.Г.

Приводятся результаты численного исследования аэродинамических характеристик дирижабля с гондолой и без нее при установившемся движении дирижабля через атмосферные струйные течения. Определено влияние гондолы и расположения дирижабля по отношению к оси струйного течения на величины аэродинамических коэффициентов дирижабля.

Ключевые слова: дирижабль, коэффициенты аэродинамических сил и моментов, влияние взаимного расположения дирижабля и струи, влияние гондолы.

Известно [1 - 5], что аэродинамические характеристики дирижаблей могут в значительной степени изменяться, когда дирижабль попадает в область атмосферной неоднородности, например, когда он перемещается через границы атмосферного струйного течения или охватывается порывом ветра.

В данной работе приводятся результаты численных исследований изменения аэродинамических характеристик дирижабля при его движении через восходящую и горизонтальную воздушные струи, имеющие ядро с постоянной по величине скоростью. Задача решалась в рамках предположения, что ориентация дирижабля в пространстве относительно оси струйного течения во все моменты движения дирижабля оставалась неизменной. Несмотря на условность такой постановки задачи, анализ результатов ее решения позволяет сделать определенное заключение о влиянии различных факторов на аэродинамические характеристики дирижабля при его перемещении через струйное течение.

В качестве объекта исследований использовалась модель оперенного дирижабля с гондолой и корпусом кругового поперечного сечения (рис. 1).

Уравнение обвода корпуса в его меридиональном сечении (в системе координат, начало

1/2

которой совпадает с вершиной корпуса) у = 0,972Б[(х/Ь)(1 - х/Ь)(1,5 - х/Ь)] .

Задача решалась численно. Основные положения метода решения даны в [3 - 5]. Коэффициен-ты аэродинамических сил дирижабля приведены в связанной системе координат (рис.1), начало которой располагалось в центре объема корпуса и отнесены к а коэффициенты его аэро-

Vol. 19, № 01, 2016

Civil Avition High TECHNOLOGIES

динамических моментов были подсчитаны относительно центра объема корпуса и отнесены к где W - объем корпуса дирижабля. Центр объема корпуса располагался на расстоянии 0,45Ъ от вершины корпуса (Ъ - длина корпуса дирижабля).

На рис. 2 для Ь/Ъ = 2 (Ь - ширина струи в ее начальном сечении, Ь/Ъ = 2 - относительная ширина стандартного порыва, [1]) представлены зависимости коэффициентов суммарных аэродинамических сил и момента тангажа различных вариантов дирижабля от параметра х1/Ь, характеризующего положение носика корпуса дирижабля относительно центра восходящего струйного течения, натекающего на дирижабль со стороны гондолы под углом 90° к продольной оси корпуса дирижабля. Начало выбранной системы координат лежит на оси струи. Ось 0Х1 направлена в сторону движения дирижабля. При этом значения х1/Ь < 0 соответствуют случаю, подходящего к струйному течению и вошедшего частично в него аппарата. При х1/Ь > 0 дирижабль либо находится в струе, либо выходит из нее. Характерной особенностью всех зависимостей является то, что диапазон изменения параметра х1/Ь, в котором коэффициенты аэродинамических сил и момента тангажа отличаются от их значений для дирижабля, находящегося вне струйного потока, оказывается больше стандартной ширины дискретного порыва (-1 < х1/Ь < 1). Это связано с наличием небольших по протяженности областей струйного пограничного слоя по обе стороны от участка струи с постоянной скоростью в ее сечении. Расчеты проведены для постоянных при движении дирижабля его угла атаки а = 0, скорости поступательного движения дирижабля V = 18,056 м/с, скорости участка струи с постоянной скоростью Иш = 10,67 м/с, числе Рейнольдса Яе = "Ъ/у = 5,3 х - кинематическая вязкость воздуха).

На рис. 2,а приведены графики, позволяющие проанализировать изменение величин коэффициента продольной силы дирижабля при его перемещении поперек струйного течения.

п -0т4— lz

5 ЧЖДж? ^ ( 1 КЖЖ-Т.,Т

xi/L

0.4

в

Рис. 2. Аэродинамические характеристики дирижабля при его движении через восходящее атмосферное струйное течение при наличии гондолы и без нее (Ь/Ъ = 2, V = 18,056 м/с, Иш = 10,67 м/с, Яе = "Ъ/у = 5,3х 106): 1 - с гондолой, 2 - без гондолы

Civil Avition High TECHNOLOGIES

Vol. 19, № 01, 2016

Видно, что при перемещении дирижабля через струйный поток коэффициент аэродинамической осевой силы изменяется сложным образом по параметру х1/Ь, характеризующему положение дирижабля относительно струйного течения. Когда дирижабль начинает входить в струйное течение, коэффициент его продольной силы уменьшается по сравнению со значением этого коэффициента для дирижабля вне струи. На дирижабль действует отрицательная продольная сила. При выходе дирижабля из струйного течения продольная сила положительная. При этом максимальные значения модуля коэффициента Сх как для дирижабля без гондолы, так и с ней могут в несколько раз превышать его значения для дирижабля вне струи. Установка на корпус гондолы не изменяет характер зависимости коэффициента Сх от параметра х1/Ь. Но величины коэфициентов Сх, как и следовало ожидать, при всех значениях х1/Ь оказываются больше. Однако относительные величины коэффициентов Схс/Схбс у дирижабля с гондолой оказываются примерно в 2 раза меньше их значений для дирижабля без гондолы (Схс - коэффициент продольной силы дирижабля, находящегося вне струйного течения; Схбс - коэффициент продольной силы дирижабля в струйном течении).

Из графиков на рис. 2,6 и рис. 2,в видно, что наличие гондолы на корпусе дирижабля почти не влияет на зависимости коэффициентов нормальной силы Су и момента тангажа ш2 дирижабля от параметра х1/Ь при его перемещении через восходящее вертикальное струйное течение. Изменение коэффициента Су по параметру х1/Ь оказывается монотонным. Его максимальные значения достигаются в центре струйного течения. Влияние параметра х1/Ь на коэффициенты ш2 более сложное. При входе дирижабля в струйное течение на него действует момент на кабрирование, а при выходе из струйного течения - на пикирование.

На рис. 3 приведены зависимости Сх, Су, ш2 = Г(х1/Ь) дирижабля с гондолой и без нее при перемещении дирижабля через восходящее (вертикальное) струйное течение с постоянным углом атаки а = 30°. Видно, что отмеченные выше особенности изменения коэффициентов аэродинамических сил и момента тангажа сохраняются и в этом случае.

mz

xi/L

-0-3

в

Рис. 3. Аэродинамические коэффициенты дирижабля при его движении через восходящее атмосферное струйное течение при наличии гондолы и без нее (а = 30°, Ь/Ь = 2, V = 18,056 м/с, иш = 10,67 м/с, Яе = УЬ/у = 5,3х 106): 1 - с гондолой, 2 - без гондолы

Vol. 19, № 01, 2016

Civil Avition High TECHNOLOGIES

Однако, как показывают расчеты, с ростом углов атаки влияние гондолы на аэродинамические характеристики дирижабля при его перемещении через струйное течение уменьшается.

Более значительное влияние гондола оказывает на аэродинамические характеристики дирижабля, когда он перемещается через струйное течение, натекающее на дирижабль сбоку.

На рис. 4 представлены зависимости Сх, Су, С2, тх, ту, ш2 = А^/Ь), позволяющие судить об изменении аэродинамических характеристик дирижабля при его перемещении через поперечную струю, натекающую на дирижабль сбоку при постоянном угле скольжения Р = 90° по отношению к продольной оси корпуса дирижабля.

Сл 0.2

Н+4 И++4 ♦♦♦

V.VIVIV

3 5 1 г [ i

~0А

а

:z 1 5#

5 1 ^ 0

1 ( 1 8

—jtr—1

Xi/L

0.5 CyoJ

J ъ i ( -0.1 ) » i xi/L1

б

-*-2

m 0.02 К

i 5 -4 Л ] 8

xi/L

0.05

-*-2

m\ 0.5 f

8 0 ; f

xi/L

-Ж-2

mz 0.25

3

s I 0.05 ■i ( j Ö Xi/L

—*—2

д е

Рис. 4. Аэродинамические характеристики дирижабля при его движении через поперечное атмосферное струйное течение при наличии гондолы и без нее; струя натекает на дирижабль сбоку под углом р = 90° (Ь/Ь = 2, V = 18,056 м/с, иш = 10,67 м/с, Яе = УЪ/у = 5,3* 106):

1 - с гондолой, 2 - без гондолы

Civil Avition High TECHNOLOGIES

Vol. 19, № 01, 2016

Из графиков иа рис. 4,а видно, что на величины коэффициентов продольной силы дирижабля, перемещающегося через поперечную боковую струю, гондола влияет таким же образом, что и при перемещении дирижабля через восходящую вертикальную струю. Характер изменения коэффициента Сх по параметру х1/Ь остается таким же, как и в случае натекания струйного течения на дирижабль снизу, со стороны гондолы. Значения коэффициентов Сх дирижабля с гондолой оказываются больше, чем для дирижабля без нее.

Когда у дирижабля есть гондола, на дирижабль, перемещающийся через поперечное струйное течение, как и следовало ожидать, действуют значительные по величине поперечная сила и момент рыскания, а также момент крена. Максимальные значения коэффициентов поперечной силы С2 дирижабля с гондолой и без нее достигаются тогда, когда дирижабль находится вблизи центра струйного течения. Установка гондолы приводит к росту максимума С2 примерно на 30 % (рис. 4,в). Гондола слабо влияет на характер протекания по параметру х1/Ь момента рыскания. Максимальные величины коэффициента момента рыскания шу достигаются тогда, когда дирижабль входит в поперечное струйное течение (рис. 4,д). Это характерно как для дирижабля без гондолы, так и с гондолой. Но максимальная величина коэффициента момента рыскания дирижабля с гондолой оказывается примерно на 30 % больше, чем у дирижабля без гондолы (рис. 4,д).

Отличительной особенностью аэродинамического взаимодействия дирижабля с боковой поперечной струей является то, что на дирижабль с гондолой действуют нормальная сила и момент тангажа, которые отсутствуют тогда, когда корпус не имеет гондолы. Их максимумы наблюдаются в случае расположения дирижабля вблизи центра струи (рис. 4,6 и рис. 4,е).

Сопоставление аэродинамических характеристик дирижабля, перемещающегося через восходящее струйное течение (струя снизу) и через боковую поперечную струю (струя сбоку), позволяет сделать вывод о том, что величины коэффициентов продольной силы почти не зависят от типа струйного течения. В то же время величины максимальных коэффициентов поперечной силы и момента рыскания при попадании дирижабля в поперечную боковую струю могут оказаться больше величин максимальных коэффициентов нормальной силы и момента тангажа дирижабля в вертикальном восходящем струйном потоке. То есть возмущения в поперечном канале для дирижабля при перемещении через поперечное струйное течение могут оказаться даже больше, чем в продольном канале при попадании дирижабля в вертикальный восходящий поток.

Изменение угла Р, под которым поперечная струя натекает на дирижабль, оказывает значительное влияние на аэродинамические характеристики дирижабля с гондолой, когда дирижабль перемещается через поперечное струйное течение, не меняя своего положения по отношению к оси струйного течения. Пример такого влияния показан на рис. 5.

Видно, что характер зависимостей Сх, Су, С2, ш2 = Г(х1/Ь) почти не зависит от изменения величины угла р. Наибольшее абсолютное значение коэффициентов продольной силы Сх при входе дирижабля в струйное течение наблюдается при Р = 30°, а при выходе из нее - при Р = 90°. Они более чем в 3 раза превышают значения коэффициента Сх дирижабля, когда он находится вне струи (рис. 5,а). Максимумы абсолютных величин коэффициентов Су, С2, ш2 наблюдаются при Р = 90°, когда дирижабль находится вблизи центра струйного течения (рис. 5,6, 5,в, 5,е), а коэффициента шх - при Р = 90°, когда примерно половина корпуса дирижабля охвачена струей (рис. 5,г). Максимум абсолютной величины коэффициента момента рыскания шу достигается при Р ~ 30° при выходе дирижабля из струи (рис. 5,д).

Том 19, № 01, 2016_Научный Вестник МГТУ ГА

Vol. 19, № 01, 2016 Civil Avition High TECHNOLOGIES

n TC

с> е

Рис. 5. Аэродинамические характеристики дирижабля с гондолой при перемещении через поперечную боковую струю; Р = уаг (Ь/Ь = 2, V = 18,056 м/с, Иш = 10,67 м/с, Яе = 5,3х106): линиями обозначены: 1 - р = 5°, 2 - р = 10°, 3 - р = 20°, 4 - р = 30°, 5 - р = 60°, 6 - р = 90°

ЛИТЕРАТУРА

1. Критерии летиой годности для дирижаблей. Авиарегистр Межгосударственного авиационного комитета от 9 октября 1996 г. (На основе "Airship Design Criteria", FAA P-8110-2, 1992).

2. Динамика и аэродинамика дирижаблей. // Обзоры ЦАГИ. 1990. № 704. - 364 с.

3. Исследование взаимодействия дирижабля с атмосферным порывом / Научный руководитель Семенчиков Н.В., Исполнитель Пашков O.A. - М. 2012. / http://www.caeexpert.ru/ sites/default/files/issledovanie_vzaimodeistviya_ dirizhblya_s_atmosfernym_poryvom.pdf.

4. Семенников Н.В., Та Суан Тунг, Яковлевский О.В. Аэродинамические характеристики дирижабля при его движении через восходящий воздушный поток // Научный вестник МГТУ ГА. 2015. № 211. С. 57 - 64.

Civil Avition High TECHNOLOGIES

Vol. 19, № 01, 2016

5. Семенников H.B., Та Суан Тунг, Яковлевский О.В. Аэродинамические характеристики дирижабля при движении через область атмосферной неоднородности струйного типа // Общероссийский журнал Полет. 2015. № 4. С. 47 - 53.

NUMERICAL RESEARCH OF INTERACTING OF AIRSHIP WITH ATMOSPHERIC JET STREAMS

Semenchikov N.V., Tha Suan Tung

The results of numerical research of aerodynamic characteristics of airship with or without gondola in steady movement of the airship through the atmospheric jet streams. The influence of gondola and location of the airship relative to the axis of the jet stream on the value of the aerodynamic coefficients of airship is defined.

Key words: airship, the aerodynamic forces and moments coefficients, influence of the relative position of airship and jet, influence of gondola.

REFERENCES

1. Kriterii letnoyj godnosti dlya dirizhableyj [Criteria for the airship airworthiness]. Aviaregistr Mezhgosudarstvennogo Aviacionnogo Komiteta ot 9 oktyabrya 1996 g [Aviation Register of Interstate Aviation Committee of 9 October 1996]. (Na osnove [on the basis of] "Airship Design Criteria", FAA P-8110-2, 1992)

2. Dinamika i aehrodinamika dirizhableyj. Obzorih CAGI [The dynamics and aerodynamics of airships. Reviews of CAHI] Moscow. 1990. № 704. - 364 p.

3. Issledovanie vzaimodeyj stviya dirizhablya s atmosfernihm porihvom [Investigation of the interaction with the atmospheric rush of the airship] Nauchnihyj rukovoditelj Semenchikov N.V., Ispolnitelj Pashkov O.A. - Moscow. 2012. /http://www.cae-expert.ru/sites/default/ files/issledovanie_vzaimodeistviya_dirizhblya_s_atmosfernym_poryvom.pdf.

4. Semenchikov N.V., Ta Suan Tung, Yakovlevskiyj O.V. Aehrodinamicheskie kharakteris-tiki dirizhablya pri ego dvizhenii cherez voskhodyathiyj vozdushnihyj poto. Nauchnihyj vestnik MGTU GA [The aerodynamic characteristics of the airship as it moves through updraft airstream. Scientific Bulletin MSTUCA] Moscow. 2015. № 211. PP. 57 - 64.

5. Semenchikov N.V., Ta Suan Tung, Yakovlevskiyj O.V. Aehrodinamicheskie kharakteris-tiki dirizhablya pri dvizhenii cherez oblastj atmosfernoyj neodnorodnosti struyjnogo tipa. Ob-therossiyj skiyj zhurnal Polet [The aerodynamic characteristics of the airship at motion through the atmospheric inhomogeneities jet type. All-Russian magazine Flight] Moscow. 2015. № 4. PP. 47 - 53.

СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ

Семенников Николай Витальевич, 1941 г.р., окончил МАИ (1964), кандидат технических наук, профессор кафедры аэродинамики летательных аппаратов МАИ, автор более 130 научных работ, область научных интересов - вихревые, струйные и отрывные течения, аэродинамика летательных аппаратов, электронный адрес: [email protected].

Та Суан Тунг, 1986 г.р., окончил МАИ (2011), аспирант кафедры аэродинамики летательных аппаратов МАИ, автор 6 научных работ, область научных интересов - аэродинамика летательных аппаратов, электронный адрес: [email protected].