CC BY
14
биомеханические показатели стабильности фиксации отломков
VJ VJ
пластинои с угловой стабильностью
BIOMECHANICAL INDICES OF STABILITY OF FIXATION OF FRAGMENTS BY ANGULAR STABILITY PLATE
Барабаш Ю.А. Barabash Ju.A.
Норкин И.А. Norkin I.A.
Скрипкин С.П. Skripkin S.P.
Шпиняк С.П. Shpinyak S.P.
ФГУ «Саратовский научно-исследовательский институт FGU «Saratov Research and Development Institute
травматологии и ортопедии», of Traumatology and Orthopaedics»,
Саратовский государственный медицинский университет Saratov V.I. Razumovsky State Medical University,
им. В.И. Разумовского,
г. Саратов, Россия Saratov, Russia
Исследовалась прочность фиксации отломков пластиной с угловой стабильностью на модели поперечного, косого (45°) и оскольчатого переломов в средней части образца нагружением в двух взаимоперпендикулярных плоскостях в зависимости от длины рычага ее крепления. Изучена взаимосвязь различных параметров стабильности фиксации отломков пластиной с угловой стабильностью между собой и при разных линиях излома на основе корреляционного анализа с целью выявления степени близости корреляционной (вероятностной) зависимости к функциональной. Целью проводимых нами исследований явилась стандартизация тактики накостного остеосинтеза при переломах длинных костей путем определения степени жесткости фиксации при разных рычагах крепления фиксатора. Экспериментально обоснованы биомеханические параметры жесткости накостной фиксации пластиной с угловой стабильностью в зависимости от длины рычага крепления фиксатора.
В результате анализа полученных данных установлено, что у пациентов с двухрычаговыми диафизарными переломами длинных костей накостный остеосинтез пластинами с угловой стабильностью позволяет получить хорошие результаты только в случае правильного подбора длины импланта по отношению к длине сегмента и фиксацией его по 5-7 винтов в каждом отломке, что составило 39,5-57,5 % от общей длины сегмента. Ключевые слова: накостный остеосинтез; биомеханика; рычаг крепления.
Strength of fixation of fragments by angular stability plate on the model of transverse, compressive (45°) and splintered fractures in the medial part of the sample by loading in two mutually perpendicular planes depending on the length of the lever of its fastening was tested.
The interrelation of various indices of stability of fixation of fragments by angular stability plate between themselves and at different lines of the break on the basis of the correlation analysis is investigated with the purpose of revealing the affinity degree of correlated (probabilistic) dependence to functional one.
The objective of our research was standardization of management of plate osteosynthesis in fractures of long bones by determination of the fixation rigidity degree in different fixator fastening lever.
Biomechanical indices of plating rigidity by angular stability plate depending on the length of the fixator fastening lever are experimentally proved. As a result of the analysis of the received data it is established, that in patients with diaphyseal fractures of long bones with two levers plate osteosynthesis executed by angular stability plates allows to receive good results only in the case of correct matching of implant length relative to the length of the segment and its fixation 5-7 screws in each fragment, that has made 39,5-57,5 % from the overall length of the segment. Key words: plate osteosynthesis; biomechanics; fastening lever.
Лечение пациентов с диафизарными переломами длинных костей в истории совершенствования ортопедо-травматологической помощи эволюционировало в соответствии с научно-техническим прогрессом общества. Эпоха консервативного лечения закончилась на рубеже XXI века. В настоящее время актуальным становится ранняя активизация пациента с возможностью выполнять общественно полезную работу в ближайший посттравматический период. С прогрессом научных технологий в области металловедения, биомеханики, репаративной регенерации
костной ткани на смену простым фиксаторам, не обеспечивающим в должной мере стабильного положения отломков на весь срок реабилитации, пришли более сложные, создающие оптимальные условия для сращения кости. В связи с этим повышается надежность конструкции и ее биомеханическая совместимость с костью за счет упруго-эластических свойств и динамизации в процессе сращения кости, совершенствуются материалы, используемые при имплантации в ткани (вплоть до рассасывающихся).
Одним из непременных факторов для первичного костного сра-
щения является ранняя и точная репозиция с максимальным сохранением кровоснабжения костных отломков и реваскуляризации кости в процессе формирования регенерата [1-3]. Следствием этих расстройств является длительное заживление костной раны. Возможно, основным отрицательным фактором является степень патологической подвижности отломков, которая оказывает повреждающий эффект при реваскуляризации перелома и истощает остеогенетиче-ские потенции. Поэтому создание максимальной жесткости фиксации отломков рассматривается как
■ ■ 1
ПОЛИТРАВМА
непременное условие для формирования «первичного» костного сращения [4].
Инженерное решение практически применимо к созданию металлоконструкций для остеосинтеза любого перелома с учетом того, что риск, связанный с открытой репозицией, полностью оправдан [1]. Накостный остеосинтез особенно эффективен, по мнению [5], при косых, крупно-оскольчатых и винтообразных переломах, когда внутрикостный остеосинтез не обеспечивает, как правило, стабильного положения отломков. Причины эволюции технологий в области внутренней фиксации переломов пластиной кроются в лучшем понимании биологии кости, биомеханики фиксации и костного сращения. Появление фиксаторов нового поколения расширило показания для оперативного лечения, нивелируя определенный хирургический нигилизм при фиксации сложных повреждений, особенно в случаях осте-опороза, околосуставных, много-оскольчатых и перипротезных переломов.
Учитывая вышеизложенное, особое внимание должно быть уделено подбору длины пластины и количеству винтов, фиксирующих ее к кости, в зависимости от характера перелома, так как от этого в немалой степени зависит стабильность накостной фиксации. Исходя из условий равномерного расположения пластины относительно линии перелома, длина пластины должна составлять при переломах в верхней трети кости — 1/4-1/5 от ее длины, в средней трети — 1/3-1/4 и 1/6-1/7 при локализации повреждения в нижней трети.
Таким образом, имеющиеся литературные сведения не дают достаточно достоверной информации о подборе фиксатора и степени нагрузок на формирующийся костный регенерат в процессе реабилитации пациентов с переломами конечностей.
Цель исследования — стандартизация тактики накостного осте-осинтеза при переломах длинных костей путем определения степени жесткости фиксации при разных рычагах крепления фиксатора.
МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ Исследование основано на проведении экспериментального биомеханического исследования стабильности накостной фиксации отломков на разных уровнях от линии излома для стандартизации методики накостного остеосинтеза.
Винты располагались симметрично, на равноудаленном от линии перелома расстоянии, с шагом 17 мм, по нарастающей.
В первой серии винты для фиксации пластины к кости введены в два парафрактурных отверстия на каждом отломке — 12 % от общей длины сегмента (рис. 1-а).
Рисунок 1
Расположение фиксирующих винтов в отверстиях пластины при накостной фиксации (а-з)
Эксперимент проводился при помощи тарированной разрывной машины типа Р-10 № 1677, ГОСТ 7855-14. В качестве исследуемых образцов использовались деревянные (березовые) модели диаметром 30 мм, длиной 400 мм, на которых в средней трети моделировались 3 типа переломов: поперечный, косой, оскольчатый. Поперечный перелом производился распиливанием образца посередине под углом 90° к длинной оси, косой — пересечением образца под углом 45° к продольной и поперечной осям образца. Оскольчатый перелом моделировался двумя встречно направленными распилами под углом 45° к средней поперечной линии образца.
Использовались погружные фиксаторы (накостные пластины с угловой стабильностью) длиной 250 мм (62,5 % от длины сегмента), шириной 18 мм, толщиной 5 мм. Во всех сериях механических испытаний пластины крепились таким образом, чтобы их середина соответствовала линии излома образца.
Пластина фиксировалась винтами в количестве от 4 до 14 штук.
Во второй серии винты введены в три последовательных парафрак-турных отверстия на каждом отломке — 20 % от общей длины сегмента (рис. 1-б).
В третьей серии опыта винты введены в четыре парафрактур-ных отверстия на каждом отломке — 28,5 % от общей длины сегмента (рис. 1-в).
В четвертой серии винты для фиксации пластины к кости введены в пять парафрактурных отверстий на каждом отломке — 37 % от общей длины сегмента (рис. 1-г).
В пятой серии винты для фиксации пластины к кости введены в шесть парафрактурных отверстий на каждом отломке — 45,5 % от общей длины сегмента (рис. 1-д).
В шестой серии винты для фиксации пластины к кости введены в семь парафрактурных отверстий на каждом отломке — 57,5% от общей длины сегмента (рис. 1-е).
В седьмой серии опыта 2 винта были введены в каждое плечо модели на расстоянии 6 и 114 мм (первое и последнее отверстия пластины), что составило 57,5 % от величины сегмента (рис. 1-ж).
В восьмой серии 3 винта для фиксации пластины к кости введены в 2 парафрактурных отверстия и одно последнее отверстие на каждом отломке. Длина рычага при этом составила также 57 % от общей длины сегмента (рис. 1-з).
Приложение нагрузки осуществлялось вдоль и перпендикулярно оси образцов до потери жесткости в системе «образец-фиксатор». Потеря жесткости определялась по шкале разрывной машины в момент прекращения нарастания нагрузки. Чаще всего этому соответствовал характерный щелчок прорезывания винта или смещение фрагмента образца относительно пластины на 1 мм.
Прочность фиксации отломков исследовалось на модели поперечного, косого (45°) и оскольчатого переломов в средней части образца нагружением в двух взаимоперпендикулярных плоскостях трижды. Полученные результаты исследований вносились в таблицу. Статистическая обработка проводилась с помощью персонального компьютера с программным обеспечением Microsoft Excel-7.0 и Statistica (StatSoft, Inc., 1995) по двум направлениям. Во-первых, проверялась гипотеза о равенстве выборок анализируемых признаков на основе равенства средних значений (критерий Стьюдента) и дисперсий (критерий Фишера). Второе
направление исследований включало изучение связи различных параметров между собой на основе корреляционного анализа, который оценивает степень близости корреляционной (вероятностной) зависимости к функциональной. При коэффициенте корреляции меньше 0,3 зависимость считали слабой; 0,3-0,5 — умеренной; 0,5-0,7 — средней; больше 0,7 — тесной.
РЕЗУЛЬТАТЫ
И ОБСУЖДЕНИЕ
В первом биомеханическом испытании исследовалась степень фиксации отломков образца при нагру-жении по оси при поперечной, косой и оскольчатой линиях распила (рис. 2).
В первой серии опыта при нагрузке на торцовые поверхности образца, фиксированного параф-рактурно по 2 винта на расстоянии 6 и 23 мм, соответственно, что составило 12 % от величины отломков, при поперечном переломе отмечалось нарушение стабильности фиксации при 1948 ± 1,07 кг/см2; при косой линии излома — 216 ± 0,79 кг/см2; при оскольчатой — 557 ± 1,58 кг/см2 (р < 0,05).
Во второй серии опыта исследовалась фиксация пластины тремя па-рафрактурно введенными винтами в отверстия пластины, что составляло 20 % от величины каждого отломка. Так, при поперечной линии
распила образца нарушение стабильности фиксации наступало при 2485 ± 3,25 кг/см2; при косой линии
— 286 ± 2,51 кг/см2; при оскольчатой - 656 ± 3,52 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалось повышение стабильности фиксации отломков образца при поперечной линии распила на 21,6 % (г = 0,990256; Кг = 1,404); косой линии — на 24,6 % (г = 0,032663; Кг = 0,0462), а при оскольчатой — на 15,1 % (г = 0,981981; Кг = 1,3887).
В третьей серии опыта исследовалась фиксация пластины четырьмя парафрактурно введенными винтами в отверстия пластины, расположенными через 17 мм, что составляло 28,5 % от величины каждого отломка. Так, при поперечной линии распила образца нарушение стабильности фиксации наступало при 3218 ± 10,41 кг/см2; при косой линии — 427 ± 3,6 кг/см2; при оскольчатой
— 850 ± 1,85 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалось повышение стабильности фиксации отломков образца с предыдущей серией, при поперечной линии распила на 22,8 % (г = 0,405014; Кг = 0,5728); при косой — на 33 % (г = 0,606143; Кг = 0,857), а при оскольчатой — на 22,8 % (г = 0,339422; Кг = 0,48). Сравнивая показатели жесткости фиксации третьей серии опыта с
Рисунок 2
Графическое отображение изменения степени фиксации отломков в восьми сериях опыта при нагрузке по оси
4500 4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500 0
первой (парафрактурная фиксация по 2 винта), можно отметить повышение жесткости при поперечном переломе на 39,5 % (г = 0,273738; Кг = 0,3871), при косом — на 49,5 % (г = 0,775133; Кг = 1,0962) и при оскольчатом — на 34,5 % (г = 0,155543; Кг = 0,22).
В четвертой серии опыта исследовалась фиксация пластины пятью парафрактурно введенными винтами в отверстия пластины, расположенными через 17 мм, что составляло 37 % от величины каждого отломка. Так, при поперечной линии модели перелома кости, нарушение стабильности фиксации наступало при 4119 ± 11,4 кг/см2; при косой линии — 563 ± 6,33 кг/см2; при оскольча-той - 1121 ± 7,21 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалось повышение стабильности фиксации отломков образца с предыдущей серией, при поперечной линии распила на 21,9 % (г = 0,581818; Кг = 0,8228); косой линии - на 24,2 % (г = 0,99992; Кг = 1,4141), а при оскольча-той - на 24,1 % (г = 0,921551; Кг = 1,3033).
В пятой серии опыта исследовалась фиксация пластины шестью парафрактурно введенными винтами в отверстия пластины, расположенными через 17 мм, что составляло 45,5 % от величины каждого отломка. Так, при по-
перечной линии модели перелома кости нарушение стабильности фиксации наступало при 4188 ± 22,42 кг/см2; при косой линии
— 787 ± 52,38 кг/см2; при оскольча-той - 1101 ± 26,66 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалось повышение стабильности фиксации отломков образца с предыдущей серией, при поперечной линии распила на 0,045 % (г = 0,585384; Кг = 0,828); косой линии - на 28,4 % (г = 0,349957; Кг = 0,495), а при оскольчатой - на 1,8 % (г = 0,873721; Кг = 1,2356).
В шестой серии опыта, при фиксации пластины семью винтами, значение практически не отличались от предыдущей, пятой, серии опыта, лишь при косой линии излома фиксация была жестче на 12 % от предыдущей серии.
В седьмой серии опыта исследовалась жесткость фиксации отломков при креплении пластины двумя винтами - первые вводились в ближайшие к месту излома отверстия пластины, а вторые - в последние отверстия, на расстоянии 114 мм от перелома. Длина рычага крепления пластины составляла 57 %, но без промежуточной фиксации пластины винтами. При модели поперечного перелома жесткость фиксации составила 195 ± 5,03 кг/см2; при косой линии
- 61,3 ± 2,18 кг/см2; при оскольча-той - 238 ± 4,97 кг/см2 (р < 0,05).
При сравнении показателей нагрузки отмечалась более низкая степень фиксации отломков при всех видах переломов, даже в сравнении с первой серией опыта. Так, при поперечной линии излома стабильность ниже в десять раз, при косой линии - на 71,6 % (г = 0,839865; Кг = 1,1877), а при оскольча-той - на 57,2 % (г = 0,637927; Кг = 0,9022).
В восьмой серии опыта исследовалась стабильность фиксации при креплении пластины винтами в два рядом расположенных парафрак-турных отверстия и последнее от линии перелома отверстие пластины (на расстоянии 114 мм). Результаты исследования сопоставимы с жесткостью фиксации пластины четырьмя парафрактурно введенными винтами в отверстия пластины (с третьей серией опыта).
Во втором биомеханическом испытании исследовалась степень фиксации отломков образца при поперечном нагружении относительно оси образца при поперечной, косой и оскольчатой линиях распила (рис. 3).
В первой серии опыта при нагрузке в зоне распила торцовые поверхности образца, фиксированного парафрактурно по 2 винта на расстоянии 6 и 23 мм соответственно, что составило 12 % от величины отломков, при поперечном переломе отмечалось
Рисунок 3
Графическое отображение изменения степени фиксации отломков в восьми сериях опыта при поперечной нагрузке
нарушение стабильности фиксации при 157 ± 2,07 кг/см2; при косой линии излома — 95,67 ± 1,07 кг/см2; при оскольчатой — 148,7 ± 0,94 кг/см2 (р < 0,05).
Во второй серии опыта исследовалась фиксация пластины тремя парафрактурно введенными винтами в отверстия пластины, что составляло 20 % от величины каждого отломка. Так, при поперечной линии распила образца, нарушение стабильности фиксации наступало при 168 ± 4,04 кг/см2; при косой линии — 118 ± 3,78 кг/см2; при оскольчатой — 183,3 ± 4,09 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалось повышение стабильности фиксации отломков образца при поперечной линии распила на 6,5 % (г = 0,99278; Кг = 1,404); косой линии — на 18,9 % (г = 0,067767; Кг = 0,0958), а при оскольчатой — на 18,9 % (г = 0,052414; Кг = 0,0741).
В третьей серии опыта исследовалась фиксация пластины четырьмя парафрактурно введенными винтами в отверстия пластины, расположенными через 17 мм, что составляло 28,5 % от величины каждого отломка. Так, при поперечной линии распила образца нарушение стабильности фиксации наступало при 184 ± 1,76 кг/см2; при косой линии — 139,7 ± 2,08 кг/см2; при оскольчатой — 182,7 ± 2,02 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалось повышение стабильности фиксации отломков образца с предыдущей серией, при поперечной линии распила на 8,7 % (г = 0,32733; Кг = 0,463); косой линии — на 15,5 % (г = 0,08067; Кг = 0,114), а при оскольчатой — на 0,36 % (г = 0,902817; Кг = 1,2768). Сравнивая показатели жесткости фиксации третьей серии опыта с первой (парафрактурная фиксация по 2 винта), можно отметить повышение жесткости при поперечном переломе на 14,6 % (г = 0,5; Кг = 0,707107), при косом — на 31,5 % (г = 0,880325; Кг = 1,245) и при оскольчатом — на 18,6 % (г = 0,904194; Кг = 1,2787).
В четвертой серии опыта исследовалась фиксация пластины пятью парафрактурно введенны-
ми винтами в отверстия пластины, расположенными через 17 мм, что составляло 37 % от величины каждого отломка. Так, при поперечной линии модели перелома кости нарушение стабильности фиксации наступало при 176,67 ± 7,26 кг/см2; при косой линии — 126,67 ± 13,69 кг/см2; при оскольчатой — 192,67 ± 5,23 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалось снижение стабильности фиксации отломков образца с предыдущей серией, при поперечной линии распила на 4,15 % (г = 0,989743; Кг = 1,3997); косой линии — на 10,26 % (г = 0,757451; Кг = 1,0712), а при оскольча-той — на 5,19 % (г = 0,99965; Кг = 1,414).
В пятой серии опыта исследовалась фиксация пластины шестью парафрактурно введенными винтами в отверстия пластины, расположенными через 17 мм, что составляло 45,5 % от величины каждого отломка. Так, при поперечной линии модели перелома кости нарушение стабильности фиксации наступало при 199,67 ± 5,19 кг/см2; при косой линии — 128 ± 8,25 кг/см2; при оскольчатой
— 245 ± 6,83 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалось повышение стабильности фиксации отломков образца с предыдущей серией, при поперечной линии распила на 11,5 % (г = 0,616899; Кг = 0,8724); косой линии — на 1,04 % (г = 0,80496; Кг = 1,138), а при оскольча-той — на 21,36 % (г = 0,80296; Кг = 1,136).
В шестой серии опыта, при фиксации пластины семью винтами, значения продолжали повышаться, достигая при поперечной линии излома 234 ± 21,22 кг/см2; косой
— 142,67 ± 3,84 кг/см2 и 243,67 ± 14,19 кг/см2 при оскольчатой (р < 0,05). Сравнивая предыдущие две серии опыта, происходит повышение стабильности отломков при поперечной линии излома на 14,67 %; при косой — на 10,28 %, а оскольчатой практически не отличались.
В седьмой серии опыта длина рычага крепления пластины составляла 57 %, но без промежуточной фиксации пластины вин-
тами. При модели поперечного перелома жесткость фиксации составила 95,6667 ± 1,85 кг/см2; при косой линии — 45,6667 ± 1,45 кг/см2; при оскольчатой — 69,6667 ± 2,33 кг/см2 (р < 0,05). При сравнении показателей нагрузки отмечалась более низкая степень фиксации отломков при всех видах переломов, даже в сравнении с первой серией опыта. Так, при поперечной линии излома стабильность ниже на 39,06 % (г = 0,969075; Кг = 1,3705), а при оскольчатой — на 53,1 % (г = 0,949488; Кг = 1,3428).
В восьмой серии опыта исследовалась стабильность фиксации при креплении пластины винтами в два рядом расположенных па-рафрактурных отверстия и последнее от линии перелома отверстие пластины (на расстоянии 114 мм). Результаты исследования сопоставимы с жесткостью фиксации пластины тремя и четырьмя параф-рактурно введенными винтами в отверстия пластины (второй и третьей сериями опыта) (г = 0,305424; Кг = 0,4319).
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Таким образом, исследуя механическую прочность фиксации отломков пластиной с угловой стабильностью, закрепленную разным количеством винтов с интервалом в 17 мм, максимальная стабильность отмечалась в 4, 5 и 6 сериях эксперимента (по пять-семь винтов в каждом отломке) при продольном нагружении и в 5, 6 сериях при поперечном нагружении, что соответствовало 37-57,5 % фиксации длины отломка, при этом отмечается высокая жесткость фиксации при продольном нагружении модели поперечного перелома.
Интерполируя данные биомеханического исследования на клиническую практику, можно сделать вывод, что у пациентов с двухры-чаговыми диафизарными переломами длинных костей накостный остеосинтез пластинами с угловой стабильностью позволяет получить хорошие результаты только в случае правильного подбора длины импланта по отношению к длине сегмента и фиксацией его по 5-7 винтов в каждом отломке.
^ 20
ПОЛИТРАВМА
Литература:
1. Ахмедов, Б.А. Остеосинтез пластинами с угловой стабильностью винтов в лечении огнестрельных переломов длинных костей конечностей /Ахмедов Б.А. //Травматология и ортопедия России. - 2007. - № 2. - С. 17-23.
2. Барабаш, А.П. Постагрессивные системные реакции организма при переломах длинных костей /Барабаш А.П., Гордиенко В.П., Барабаш Ю.А. - Иркутск: РИГ ИТО НЦ РВХ ВСНЦ, 2000. - 129 с.
3. Руководство по внутреннему остеосинтезу /Мюллер М.Е., Алль-говер М., Шнейдер Р. И. и др. - М., 1996. - С. 144.
4. Лаврищева, Г.И. Морфологические и клинические аспекты ре-паративного остеогенеза опорных органов и тканей /Лаврищева Г.И., Оноприенко ГА. - М.: Медицина, 1996. — С.208.
5. Бережной, С.Ю. Фиксаторы с угловой стабильностью в повседневной практике травматолога /Бережной С.Ю. //Современные технологии в травматологии и ортопедии: матер. 3-го между-нар. конгр. - М.: 2006. - С. 19.
Сведения об авторах:
Барабаш Ю.А., д.м.н., ведущий научный сотрудник отдела новых технологий в травматологии, ФГУ «Саратовский научно-исследовательский институт травматологии и ортопедии», г. Саратов, Россия.
Норкин И.А., д.м.н., профессор, директор, ФГУ «Саратовский научно-исследовательский институт травматологии и ортопедии», г. Саратов, Россия.
Скрипкин С.П., м.н.с. отдела новых технологий в травматологии, ФГУ «Саратовский научно-исследовательский институт травматологии и ортопедии», г. Саратов, Россия.
Шпиняк С.П., аспирант кафедры травматологии и ортопедии, ГОУ ВПО «Саратовский государственный медицинский университет им. В.И. Разумовского Росздрава», г. Саратов, Россия.
Адрес для переписки:
Шпиняк С.П., ул. Рахова, д. 103/115, кв. 46, г. Саратов, Россия, 410056
Тел. +7-919-821-9666
Information about authors:
Barabash Y.A., PhD, lead researcher, department of new technologies in traumatology, Federal state institution «Saratov scientific research institute of traumatology and orthopedics», Saratov, Russia.
Norkin I.A., PhD, professor, director of Federal state institution «Saratov scientific research institute of traumatology and orthopedics», Saratov, Russia.
Skripkin S.P., junior researcher, department of new technologies in traumatology, Federal state institution «Saratov scientific research institute of traumatology and orthopedics», Saratov, Russia.
Shpinyak S.P., postgraduate of traumatology and orthopedics chair, Saratov State Medical University, Saratov, Russia.
Address for correspondence:
Shpinyak S.P., Rakhova street., 103/115, 46, Saratov, Russia, 410056
Tel: +7-919-821-9666
■
