Научная статья на тему 'Безредукторный асинхронный привод в системах низкочастотной виброобработки металлических конструкций'

Безредукторный асинхронный привод в системах низкочастотной виброобработки металлических конструкций Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
294
20
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
ВИБРООБРАБОТКА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ / ВРАЩАТЕЛЬНО-КОЛЕБАТЕЛЬНЫЙ И ПУЛЬСИРУЮЩИЙ РЕЖИМЫ / АСИНХРОННЫЙ ДВУХФАЗНЫЙ ДВИГАТЕЛЬ / ФУНКЦИОНАЛЬНАЯ СХЕМА / ВЫХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ / VIBRATION TREATMENT / ROTATION-VIBRATION AND ROTATION-PULSING MODES / TWO-PHASE ASYNCHRONOUS MOTOR / FUNCTIONAL CONFIGURATION / OUTPUT PARAMETERS

Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Аристов Анатолий Владимирович, Аристова Людмила Ивановна

Рассмотрены вопросы построения электромеханических систем для низкочастотной виброобработки металлических конструкций, выполненных на базе двухфазного асинхронного двигателя, работающего во вращательно-колебательном, колебательном или вращательно-пульсирующем режимах за счет фазовой модуляции питающих напряжений. Представлена функциональная схема системы управления электроприводом, а также законы изменения электромагнитного поля в воздушном зазоре асинхронного двигателя при различных режимах работы. Произведена оценка выходных параметров электропривода с учетом параметров нагрузки и функций регулирования. Установлено условие обеспечения автономности регулирования колебательной составляющей движения при регулировании частоты.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям , автор научной работы — Аристов Анатолий Владимирович, Аристова Людмила Ивановна

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

DIRECT ASYNCHRONOUS MOTOR FOR LOW-FREQUENCY VIBRATION TREATMENT OF STEEL STRUCTURES

The paper presents the creation of electromechanical systems for the low-frequency vibration treatment of steel structures. The designed two-phase asynchronous motor operates either in rotation-vibration, vibration or rotation-pulsing modes provided by phase modulation of supply voltages. The electric motor drive control system functional configuration is proposed as along with the laws of electromagnetic field variation within the air gap of the asynchronous motor at its different operating modes. The output parameters of the electric drive motor are estimated with regard for the load parameters and control functions. The independent control for the vibratory component of the motor motion is provided at the frequency regulation.

Текст научной работы на тему «Безредукторный асинхронный привод в системах низкочастотной виброобработки металлических конструкций»

УДК 621.345.1 DOI: 10.14529/power170109

БЕЗРЕДУКТОРНЫЙ АСИНХРОННЫЙ ПРИВОД В СИСТЕМАХ НИЗКОЧАСТОТНОЙ ВИБРООБРАБОТКИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ

А.В. Аристов, Л.И. Аристова

Томский политехнический университет, г. Томск

Рассмотрены вопросы построения электромеханических систем для низкочастотной виброобработки металлических конструкций, выполненных на базе двухфазного асинхронного двигателя, работающего во вращательно-колебательном, колебательном или вращательно-пульсирующем режимах за счет фазовой модуляции питающих напряжений. Представлена функциональная схема системы управления электроприводом, а также законы изменения электромагнитного поля в воздушном зазоре асинхронного двигателя при различных режимах работы. Произведена оценка выходных параметров электропривода с учетом параметров нагрузки и функций регулирования. Установлено условие обеспечения автономности регулирования колебательной составляющей движения при регулировании частоты.

Ключевые слова: виброобработка металлических конструкций, вращательно-колебательный и пульсирующий режимы, асинхронный двухфазный двигатель, функциональная схема, выходные параметры.

Введение

Одним из наиболее эффективных и экономичных способов снижения остаточных механических напряжений в металлических конструкциях и изделиях является применение технологии низкочастотной виброобработки. Она позволяет в ряде случаев не только отказаться от термической обработки изделий, что является достаточно трудоемким, требующим больших энергетических и финансовых ресурсов процессом, но и снизить уровень остаточных сварочных напряжений на 25-50 % в зависимости от различных марок сталей [1-4].

Как правило, существующие для этой цели электромеханические системы должны формировать сложные траектории движения, сочетающие в себе в зависимости от требований технологического процесса вращательную, колебательную и пульсирующую составляющие с регулируемыми параметрами. Конструктивно они выполняются на базе машин постоянного или переменного тока с дополнительными механическими звеньями преобразования параметров движения, что существенно ограничивает их динамические возможности по частоте вибрационной составляющей движения и ее формы, снижая надежность всей системы в целом.

Одним из решений поставленной задачи, позволяющим устранить перечисленные недостатки, может служить построение безредукторного вибрационного электропривода на основе двухфазного асинхронного электродвигателя (АД), работающего непосредственно в режимах колебательного или вращательно-периодического движения за счет фазовой модуляции питающих напряжений или токов [5, 6].

Функциональная схема электропривода

На рис. 1 представлена функциональная схема электропривода, реализующая потенциальный фазовый способ формирования вращательной, колебательной и пульсирующей составляющих закона движения в двухфазном АД.

Она содержит: частотный демодулятор (ЧД), преобразующий частоту питающей сети raj в пропорциональный уровень постоянного напряжения Urai; два сумматора (SM1, SM2); прецизионный регулируемый блок питания постоянного напряжения (ПБП), задающий постоянное напряжение Un, пропорциональное частоте колебаний (пульсаций) Q; два преобразователя напряжение-частота (ПНЧ1, ПНЧ2); фазовое звено (ФЗ), сдвигающее по фазе входное напряжение сети на ±90 градусов; электронные ключи (SA1, SA2), определяющие режим работы электропривода; модулятор; выпрямитель и усилитель мощности (УМ).

При формировании колебательного режима работы АД электронные ключи SA1, SA2 находятся в положении 1. При этом обмотка возбуждения асинхронного двигателя (ОВ) запитывается непосредственно от сети напряжением

Up, (t) = Umlcos(roit + а), (1)

где Um1 - амплитуда напряжения источника переменного тока частоты ra1; а - начальная фаза напряжения источника переменного тока.

Блоки ЧД, ПБП и первый сумматор формируют постоянное напряжение, пропорциональное частоте <та2, которое преобразуется на выходе ПНЧ в переменное напряжение

Ura2 (t) = Um2SÍn(ffl2t + Р), где Um2, p - амплитуда и начальная фаза выходно-

Рис. 1. Функциональная схема электропривода

го напряжения преобразователя напряжение-частота; ю2 = Ю1 +

Благодаря такому подходу, при формировании частоты ю2 удается избежать влияние девиации частоты колебаний, вызванную нестабильностью частотой сети ю1. При этом, точность задания и поддержания частоты колебаний будет определятся только лишь стабильностью прецизионного регулируемого блока питания постоянного напряжения [7].

Усилитель мощности (УМ) усиливает входной сигнал по мощности и запитывает обмотку управления асинхронного двигателя (ОУ). В результате в воздушном зазоре АД формируется колебательное электромагнитное поле [8, 9], для которого закон движения результирующего пространственного вектора потокосцепления х0 и его модуль определяются как

+у) .

Yml cos(fflit + 5)

Хо = arg[Xi/s] = arctg

Y, = mod [Y ^ ] =

= ^[Yml cos(ffl1t + Y)]2 + [Ym2 sin^t + 5)]2,

где Ym1, Ym2, у , 5 - амплитудные значения и начальные фазы фазных потокосцеплений.

При формировании вращательно-колебатель-ного режима работы электронный ключ SA1 переводится в положение 2. Тогда, сформированное на выходе ПНЧ напряжение поступает на первый вход второго сумматора и складывается в нем с выходным напряжением ФЗ:

Uz = [Um2 sin^t + р ) ± klUmi sin^t + a )] , (2)

где k1 - коэффициент передачи фазосдвигающего звена (ФЗ).

В результате результирующий пространственный вектор потокосцепления имеет две составляющие: колебательную, от взаимодействия пото-косцеплений, вызванных напряжениями

ит1со8(ю^ + а)

и ит2 Sin(Ю2t + в ) ,

и вращательную, от взаимодействия напряжений ит1со8(ю^ + а) и ±ит38т(ю^ + а ),

где ЦтЗ^ЦтЬ

В соответствие с законом изменения результирующего вектора потокосцепления

Хо = *] =

= arctg

Ym2 Sin(rn2t + Y) ±Ym3 Y mlCOS(roit + 5) Y ml

tg(fflit + 5);

Y s = mod [Y s ] = ([Y miCOs(®i/ + Y)]2 +

r i2\V2

+ [Ym2sin(ffl2t + 5) ±Ym3sin(fflit + Y)] J ,

подвижный элемент асинхронного двигателя начинает совершать вращательно-колебательное движение.

На рис. 2 представлены временные диаграммы, полученные при моделировании электропривода, выполненного на базе асинхронного электродвигателя АИР 71А2 в программной среде MATLAB, иллюстрирующие законы изменения электромагнитного момента Мэм(/), скорости |(t) и координаты x(t) подвижного элемента асинхронного двигателя при колебательном и вращательно-колебательном режимах работы за счет фазовой модуляции питающих напряжений.

Вращательно-пульсирующий режим работы привода обеспечивается за счет переключения ключа SA2 в положение 2. При этом осуществляется прерывания напряжения обмотки управления с частотой Q в моменты времени, когда электромагнитный момент, развиваемый АД, переходит через ноль. Последнее достигается за счет преобразования постоянного напряжения Un в напряжение переменного тока частоты Q с последующим детектированием его и перемножением на модуляторе с напряжением UM2(t):

Аристов А.В., Аристова Л.И.

Безредукторный асинхронный привод в системах низкочастотной виброобработки металлических конструкций

а)

б)

Рис. 2. Выходные характеристики АД при формировании колебательного (а) и вращательно-колебательного (б) режимов работы при инерционной нагрузке и запуске на частоту О = 6 рад/с

^модС) = UmQX

Г11 2 A cos [ 2iQt 1 ,

XJ_ + — sin Qt - - J- m^t), (3)

Г 2 2 n г=1(2/ -1)(2/ +1) J

где UmQ - амплитуда напряжения частоты пульсаций.

Оценка выходных параметров электропривода

Оценить скорость вращательной и колебательной (пульсирующей) составляющих закона движения подвижного элемента двигателя для установившегося режима работы можно на основании решения системы дифференциальных уравнений, описывающей электрическое состояние обмоток обобщенной электрической машины с учетом суммарного усилия нагрузки и функций регулирования вида (1)-(3):

Uas (t) Rasias +

„din

dt

M a dia dt

Ußs (t) - Rßs'ßs +

ßs' ßs

LßSdißsMßdißr .

dt

dt

Uar (t) Rariar +

L„rdLr MdL

dt

dt

-5(M ß'ßs + Lßsißr);

(4)

Ußr (t) - Rßr'aß +

Lßrdißr Mßdißs

ßr aß

dt

dt

+ 5(Maias + Lasiar ); Mэм - kq (Maiasißr -Mß^ßs^ar ) -

- M н (М f),

где Uos, Ußs, Uar, Upr; г^, /'ßs /'or, V - соответственно напряжения и фазные токи в обмотках статора и ротора по осям о и ß; Е - обобщенная скорость подвижного элемента привода; Мэм и Мн - обобщённые электромагнитное усилие и нагрузка; Ros, Rßs, Ror, Rßr, Los, Lßs, Lor, Lßr, Mo, Mß - электрические параметры асинхронного двигателя; kq - обобщенный силовой коэффициент.

Для этого, исходя из условия, что частота колебательной составляющей закона движения Q как минимум на порядок меньше частоты питающей сети юь из первых четырех уравнений системы (4) определяются фазные токи и их первые производные по скорости при заторможенном роторе и рассчитываются пусковая и демпфирующая составляющие электромагнитного момента согласно методике [10].

Ограничиваясь линейными слагаемыми по периодической составляющей электромагнитного демпфирования Мдемп, значение вращательной Евр и колебательной Екол составляющих скорости электропривода определяются, соответственно, как

Евр(0 = ^т(Упуск - 2Ф-r) "Т7Г-ап(Упуск - 2Ф);

2R

5кол« -dt

2M д

' пуск

M,

пуск

R

(COs(YnycK - r) - COs(x+YnycK - r) +

M

— sin(TnycK - r) (e- МпускТ-1)

где R 1 + M

2

демп

г = аrctg(1 / Мдемп); т = О!;

ф, упуск - начальные фазы закона движения подвижного элемента привода и эквивалентного пускового усилия; Мпуск - амплитуда пускового усилия.

+

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

+

Первая гармоническая составляющая амплитуды Хп и начальная фаза колебательной составляющей закона движения электропривода с учетом нагрузки рассчитываются как

M,

пуск

Ц«мех -Мдемп)yj1 + Z2(Q) 1

(5)

Ф = Упуск - arctg

Z (Q)

где комплексный коэффициент нагрузки

г (О) = (СмеХ - ¿мех ) / «мех О ;

¿мех, «мех, Смех - коэффициенты инерционного, демпфирующего и позиционного усилия нагрузки.

Как следует из выражения (5), амплитудно-частотные характеристики колебательной составляющей движения привода при малом механическом демпфировании могут иметь при значении позиционной нагрузки Смех = ¿мехО2 электромеханический резонанс. Однако этот режим допустим только при формировании колебательного движения. При вращательно-колебательном режиме наличие даже незначительного Смех приводит к срыву вращательной составляющей движения и переходу к колебательному режиму работы.

В общем случае регулирование амплитуды может осуществляться за счет изменения амплитуды выходного напряжения ит2 преобразователя напряжение-частота (ПНЧ), воздействуя тем самым на величины Мдемп и Мпуск. На рис. 3, а представлены законы регулирования составляющих электромагнитного момента и амплитуды колебательной составляющей движения.

Как видно, они имеют существенно нелинейный характер, вызванный периодичностью коэффициентов модели электрической машины, а также бигармоничностью функций регулирования [11].

Величину вращательной составляющей скорости регулируют за счет изменения величины коэффициента передачи фазового звена (ФЗ), а направление вращения - полярностью его фазового сдвига.

Представленные выражения (5) позволяют определить условия автономности регулирования параметров колебаний по координате, скорости или усилию. Они связывают частоту колебаний О с функциями регулирования. Так, например, при отсутствии позиционной нагрузки Смех = 0, что является наиболее частым случаем работы электропривода, условие автономности амплитуды колебаний при регулировании частоты О можно записать как

(«мех ^^демп )

Q =

2L.

(«мех - Мдемп ) + M

пуск

4L.

2 2

L 2х

мех

12

Рис. 3, б иллюстрирует данные зависимости при различных заданных значениях амплитуды хп.

Установлено, что если необходимо формирователь вращательно-колебательный режим работы электропривода с, так называемой, ползучей скоростью, с помощью ФЗ напряжение на выходе ПНЧ устанавливается согласно выражению

= [ит2 + Р ) ± ^1ит1 ^Н1 + а )] .

При этом вращательная составляющая движения подвижного элемента привода будет определяться соотношением амплитуд напряжений ит1 и ит3. Как показывает практика, такой режим работы является более предпочтительным в электроприводах, предназначенных для виброобработки сварных изделий.

Заключение

Проведенные исследования показали, что использование безредукторного асинхронного электропривода в системах низкочастотной виброобработки металлических конструкций позволяет существенно повысить сопротивления усталости сварных соединений, и тем самым улучшить эксплуатационную надежность сварной конструкции. Разработанный электропривод позволяет форми-

0,3

0,2

0,1

0,25

0,5

а)

o.e. Хм v 1

I M пуск у*

^демп JJm2

0,75

0,3

0,2

0,1

0,25

Q o.e.

4

8 um2

0,5 б)

0,75

Рис. 3. Законы регулирования пусковой и демпфирующей составляющих электромагнитного момента и амплитуды колебаний (а), условия автономности регулирования амплитуды колебаний (б) при заданных значениях ут

2

2

+

Аристов А.В., Аристова Л.И.

Безредукторный асинхронный привод в системах низкочастотной виброобработки металлических конструкций

ровать требуемые режимы работы с обеспечением плавного регулирования «на ходу» выходных параметров движения.

Следует отметить, что рассмотренная функциональная схема электропривода и полученные выражения для выходных характеристик справедливы как для двигателей углового, так и линейного движения. Различие состоит лишь в том, что при расчетах системы уравнений (4) силовой коэффициент для угловых колебаний kq = 1, а для линейных - kq = л/xp, где т - полюсное деление, p - число пар полюсов асинхронного двигателя.

Литература

1. Панкратов, А.И. Автоматизация процесса релаксационной виброобработки деталей горных машин / А.И. Панкратов, А.И. Шеремет // Сборник трудов Международной НТК «Горная энергомеханика и автоматика». - Донецк: ДонНТУ, 2003. - С. 152-157.

2. Бабичев, А.П. Основы вибрационной технологии /А.П. Бабичев, И.А. Бабичев. - Ростов н/Д.: Издат. центр ДГТУ, 2008. - 694 с.

3. Edson, О.А. Rotating are butt welding of thin walled tube / O.A. Edson, S.B. King // W1 Research Bulletin. - 1981. - No. 1. - P. 17-22.

4. Goo Good Vibrations Streets-Relieve Welds // Welding Design and Fabrication. - 1985. - No. 9. -P. 22-24.

5. Луковников, В.И. Электропривод колебательного движения /В.И. Луковников. - М.: Энер-гоатомиздат, 1984. - 152 с.

6. Пат. 2592080 Российская Федерация, МПК H02P25/02. Электропривод колебательно-вращательного движения /А.В. Аристов, И.А. Эккерт. -Опубл. 20.07.16, Бюл. № 20.

7. А.с. 1775835 СССР, МКИ Н02Р7/62. Электропривод колебательного движения / А.В. Аристов, И.Л. Плодистый, А.А. Тимофеев, Д.Ю. Щер-бенко. - № 4864803/07; заявл. 06.09.90; опубл. 15.11.1992, Бюл. № 42.

8. Аристов, А.В. Предельные характеристики оптико-механических систем со сканированием / А.В. Аристов, Л.И. Аристова // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Энергетика. - 2015. - Т. 15, № 1. - С. 41-45. DOI: 10.14529/power150105

9. Петров, И.И. Специальные режимы работы асинхронного электропривода / И.И. Петров, А.М. Мейстель. - М.: Энергия, 1968. - 264 с.

10. Аристов, А.В. Электропривод колебательного движения с машиной двойного питания / А.В. Аристов. - Томск: Изд-во ТПУ, 2000. - 176 с.

11. Пантелеев, В.И. Исполнительный электропривод с индукторным двигателем двойного питания / В.И. Пантелеев, Б.П. Соустин, В.А. За-губа. - Красноярск: Изд-во Краснояр. ун-та, 1990. -184 с.

Аристов Анатолий Владимирович, д-р техн. наук, профессор кафедры «Электропривод и электрооборудование», Томский политехнический университет, г. Томск; parist@sibmail.com.

Аристова Людмила Ивановна, старший преподаватель кафедры «Электрические сети и электротехника», Томский политехнический университет, г. Томск; ali@tpu.ru.

Поступила в редакцию 21 ноября 2016 г.

DOI: 10.14529/power170109

DIRECT ASYNCHRONOUS MOTOR FOR LOW-FREQUENCY VIBRATION TREATMENT OF STEEL STRUCTURES

A.V. Aristov, parist@sibmail.com,

L.I. Aristova, ali@tpu.ru

Tomsk Polytechnic University, Tomsk, Russian Federation

The paper presents the creation of electromechanical systems for the low-frequency vibration treatment of steel structures. The designed two-phase asynchronous motor operates either in rotation-vibration, vibration or rotation-pulsing modes provided by phase modulation of supply voltages. The electric motor drive control system functional configuration is proposed as along with the laws of electromagnetic field variation within the air gap of the asynchronous motor at its different operating modes. The output parameters of the electric drive motor are estimated with regard for the load parameters and control functions. The independent control for the vibratory component of the motor motion is provided at the frequency regulation.

Keywords: vibration treatment, rotation-vibration and rotation-pulsing modes, two-phase asynchronous motor, functional configuration, output parameters.

References

1. Pankratov A.I., Sheremet A.I. [Automation of the Relaxation Vibration Treatment of the Mining Machinery Parts]. Sbornik trudovMezhdunarodnoy NTK "Gornaya energomekhanika i avtomatika" [Abstracts of the International Research and Tehnical Conference "Mining Energy Mechanics and Automation]. Doneck, DonNTU Publ., 2003, pp. 152-157. (in Russ.).

2. Babichev A.P., Babichev I.A. Osnovy vibratsionnoy tekhnologii [Basics of Vibration Treatment Technology]. Rostov na Donu, Izdat. tsentr DGTU Publ, 2008. 694 p.

3. Edson O.A., King S.B. Rotating are Butt Welding of Thin Walled Tube. W1 Research Bulletin, 1981. no. 1, pp. 17-22.

4. Goo Good Vibrations Streets-Relieve Welds. Welding Design and Fabrication, 1985, no. 9, pp. 22-24.

5. Lukovnikov V.I. Elektroprivod kolebatel'nogo dvizheniya [Oscillatory Electric Drive]. Moscow, Energoa-tomizdat Publ, 1984. 152 p.

6. Aristov A.V., Ekkert I.A. Elektroprivod kolebatel'no-vrashchatel'nogo dvizheniya [Rotation-vibration Electric Drive]. Patent RF, no. 2592080, 2016.

7. Aristov A.V., Plodistyy I.L., Timofeev A.A., Shcherbenko D.Yu. Elektroprivod kolebatel'nogo dvizheniya [Oscillatory Electric Drive]. Patent RF, no. 1775835, 1992.

8. Aristov A.V., Aristova L.I. [Limiting Characteristics of Optical-Mechanical Scanning Systems]. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Power Engineering, 2015, vol. 15, no. 1, pp 41-45. (in Russ.) DOI: 10.14529/power150105

9. Petrov I.I., Meystel' A.M. Spetsial'nye rezhimy raboty asinkhronnogo elektroprivoda [Special Operating Modes of Asynchronous Motor]. Moscow, Energiya Publ., 1968. 264 p.

10. Aristov A.V. Elektroprivod kolebatel'nogo dvizheniya s mashinoy dvoynogo pitaniya [Vibration Electric Drive with Doubly-Fed Electric Machine]. Tomsk, TPU Publ., 2000. 176 p.

11. Panteleev V.I., Soustin B.P., Zaguba V.A. Ispolnitel'nyy elektroprivod s induktornym dvigatelem dvoynogo pitaniya [Actuating Motor with Doubly-Fed Inductor Motor]. Krasnoyarsk, Krasnoyarskiy Universitet Publ., 1990. 184 p.

Received 21 November 2016

ОБРАЗЕЦ ЦИТИРОВАНИЯ

Аристов, А.В. Безредукторный асинхронный привод в системах низкочастотной виброобработки металлических конструкций / А.В. Аристов, Л.И. Аристова // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». - 2017. -Т. 17, № 1. - С. 63-68. DOI: 10.14529/power170109

FOR CITATION

Aristov A.V., Aristova L.I. Direct Asynchronous Motor for Low-Frequency Vibration Treatment of Steel Structures. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Power Engineering, 2017, vol. 17, no. 1, pp. 63-68. (in Russ.) DOI: 10.14529/power170109

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.