CC BY
52
УДК 669.725 B.C. Каськов
БЕРИЛЛИЙ - КОНСТРУКЦИОННЫЙ МАТЕРИАЛ ДЛЯ МНОГОРАЗОВОЙ КОСМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ
В ВИАМ (филиал ВЭТЦ ВИАМ) были созданы участки: механический, термический, гальванический, участок неразрушающего контроля, служба ОТК. Было выпущено около 400 шт. каркасов бериллиевых дисков с защитной системой (10 комплектов). Низкая плотность (d=1850 кг/м3) и высокий модуль упругости (Е=290 ГПа) обеспечивают бериллию превосходное значение удельного модуля упругости (E/d), который в шесть раз больше соответствующих параметров для сталей, титановых и алюминиевых сплавов. Отличительная особенность бериллия - его сравнительно низкая пластичность и технологичность, токсичность при обработке. Исследования технологичности бериллиевых материалов включали испытания на технологическую пластичность при листовой и объемной штамповке, на свариваемость при различных способах сварки, изучение технологии пайки, коррозионной стойкости в различных средах, обрабатываемости при точении, фрезеровании, шлифовании, электроэрозионной резке.
Все эти задачи были успешно решены. На тормозном диске с системой защиты после эксплуатации и климатических испытаний следов коррозии не обнаружено. Система защиты позволила полностью исключить вредные выбросы (аэрозоли бериллия) и обеспечить работоспособность материала в натурном объекте, что обеспечило снижение массы тормозов в 2,5 раза (в сравнении со стальными) и улучшение их энергетических характеристик.
Ключевые слова: тормозные диски, плотность, модуль упругости, бериллий, коррозионная стойкость, оксид бериллия, механическая обработка, макронапряжение, дефектный слой, старение, окисная пленка, пассивация, соединения хрома, контактная коррозия, лакокрасочные покрытия.
The following work bays were created at VIAM (VETC branch ofVIAM): for machine work, heat treatment, galvanic treatment, non-destructive testing and Quality Control Department. About 400 pcs of beryllium disc frames with protection system were produced (10 sets). The low density (d=1850 kg/m3) and high elasticity modulus (E=290 GPa) ensure an excellent value of specific elasticity modulus (E/d) of beryllium that is six times higher than that of steels, titanium and aluminum alloys.
A specific feature of beryllium is its sufficient workability and comparatively low ductility, and toxicity under treatment. Investigation of beryllium materials workability included: tests of ductility under sheet forming and die forging, weldability by different welding technologies, study of brazing technology, corrosion resistance in different media, machinability at turning, milling, grinding and electric erosion cutting.
All these tasks were solved successfully. No traces of corrosion on brake discs with a protection system were discovered after operation and environmental tests. The protection system allowed to eliminate entirely harmful emissions (beryllium aerosols) and to ensure material workability in a full-scale object that providing a decrease of brake weight by a factor of 2,5 (in comparison with steel brakes) and an improvement of their power characteristics.
Key words: brake discs, density, elasticity modulus, beryllium, corrosion resistance, beryllium oxide, machining, macrostress, defective layer, ageing, oxide film, passivation, chromium compounds, contact corrosion, paint-and-lacquer coatings.
Многоразовый космический корабль становится по-настоящему многоразовым только тогда, когда у него есть средства, обеспечивающие безопасную многократную посадку. Очевидно, что таким средством является шасси. Конструктивно шасси такого рода аппаратов сходно с шасси тяжелых самолетов. Однако посадочная скорость аппарата типа «Буран» весьма высока и для его безопасной и надежной остановки требуются весьма эффективные тормозные механизмы. Для их изготовления использовано несколько материалов, но основой каркаса тормозного колеса стал бериллий.
Решение руководства страны (1976 г.) о создании многоразовой космической системы «Энергия-Буран», аналогичной американской, было
ответным шагом на программу «Спейс Шаттл», которая могла быть использована также и в военных целях. Во исполнение этого решения министерству авиационной промышленности было поручено создание крылатого космического корабля «Буран», который должен был выводиться в космос самой мощной в мире ракетной системой «Энергия», находиться на орбите до 30 сут, возвращаться на Землю как планер и совершать посадку на заданный аэродром. С этой целью на базе нескольких организаций было организовано научно-производственное объединение «Молния», которое возглавил ставший Генеральным конструктором «Бурана» Г.Е. Лозино-Лозинский. Работа над проектом началась незамедлительно. Увязка наиболее значимых проблем и вопросов
проводилась еженедельно на Совете Главных конструкторов под руководством В.П. Глушко. Вопросы, связанные с созданием системы «Энергия-Буран», постоянно находились на контроле у министров общего машиностроения и авиационной промышленности.
Компьютерная распечатка состояния работ по созданию «Бурана» каждое утро ложилась на стол Г.Е. Лозино-Лозинского.
В качестве материала для силового каркаса тормозных дисков было принято применение бериллия. Следует заметить, что решение это было неоднозначным из-за его (бериллия) определенной токсичности и малой ударной вязкости. Однако выполнение требований по весовому лимиту тормозного колеса было возможно только при условии применения бериллия и углеродного фрикционного материала. Идея была поддержана Г.Е. Лозино-Лозинским (он ссылался на американскую фирму «Гудрич», которая работала над созданием тормозных колес для «Колумбии»), а также ведущими специалистами ВИАМ (В.А. Засыпкин, И.Н. Фридляндер, К.П. Яценко, В.И. Колесникова) [1]. После многократного обсуждения всех технических вопросов предложенная заводом (г. Усть-Каменогорск) конструкция тормозных дисков с использованием бериллия была утверждена и работа развернулась по ряду направлений: Усть-Каменогорскому металлургическому комбинату было поручено отработать технологический процесс получения заготовок для дисков методом прессования из берил-лиевого порошка; филиалу ВИАМ (пос. Фаусто-во) - организовать механическое производство каркасов тормозных дисков и их сборку с углеродными секторами; предприятию «Рубин» - создать участок по испытаниям тормозного колеса KT-182, обеспечив необходимые требования по технике безопасности; институтам НИИграфит и МЭЗ - изготовить по заводской документации сектора из углеродного фрикционного материала «Термар ТД».
Ответственность за эту работу и ее координацию между организациями была возложена на завод (Главный конструктор И.И. Зверев, зам. главного конструктора С.С. Коконин).
Для оперативного решения возникающих вопросов А.И. Бакину, В.И. Шкробу, С.Я. Лазаревой, представителям ВИАМ К.П. Яценко, B.C. Каськову, В.И. Колесниковой и другим приходилось не раз выезжать в Усть-Каменогорск. В то время в ВИАМ существовал мощный научный сектор, возглавляемый д.т.н. К.П. Яценко.
Становлению филиала отдали много сил руководители ВИАМ чл.-кор. АН, д.т.н. P.E. Шалин, В.А. Засыпкин, будущий академик И.Н. Фридляндер, академик С.Т. Кишкин, д.т.н. Н.М. Скляров и многие другие ведущие специалисты института. В филиале выросли собственные сильные научные кадры (В.М. Меженный, A.A. Мкрты-чан, Н.Т. Колышев, В.Д. Попов - начальник
филиала, А.Н. Фоканов - начальник филиала, П.З. Горбунов, В.Н. Илюшин, Вал.Н. Илюшин, Г.Ф. Ноженко, Б.П. Уткин и др.). Ответственным исполнителем в деле организации и производства бериллиевых дисков был назначен B.C. Каськов. Работы по механической обработке дисков возглавлял начальник цеха H.A. Денисенко. Монтаж термического, гальванического, механического участков, участка неразрушающего контроля, создание службы ОТК - все это сопутствовало росту профессиональных навыков сотрудников филиала.
Было выпущено около 400 шт. каркасов бериллиевых дисков с защитной системой (10 комплектов). Внутренняя часть каждого диска была разделена на четыре части и хранилась в четырех организациях до конца службы данного диска. Работа над изделием KT-182 работниками ВИАМ начиналась с выбора необходимого сорта бериллия.
В результате проведенных исследований были накоплены статистически значимые данные по механическим и теплофизическим характеристикам бериллиевых материалов, - эти данные и были положены в основу проектирования деталей и узлов конструкционного назначения из бериллиевых материалов.
Низкая плотность (d=1850 кг/м3) и высокии модуль упругости (£=290 ГПа) обеспечивают бериллию превосходное значение удельного модуля упругости (E/d), который в шесть раз больше соответствующих параметров для сталей, титановых и алюминиевых сплавов (табл. 1).
Бериллий отличается наивысшей удельной теплоемкостью (ср=1840 Дж/кг-К) среди твердых металлов.
Указанные выше выдающиеся свойства этого металла сочетаются с высокой температурой плавления (1284°С), достаточно высокой теплопроводностью (159 Вт/мК), низким температурным коэффициентом линейного расширения (1110-6 К-1), высокой размерной стабильностью.
Отличительная особенность бериллия - его сравнительно низкая пластичность и технологичность, токсичность при обработке. Исследования технологичности бериллиевых материалов включали испытания на технологическую пластичность при листовой и объемной штамповке, на свариваемость при различных способах сварки, изучение технологии пайки, коррозионной стойкости в различных средах, обрабатываемости при точении, фрезеровании, шлифовании, электроэрозионной резке.
В результате технологических исследований были установлены особенности бериллиевых материалов и потребовалось выполнение специальных работ по созданию технологических процессов обработки таких металлов.
В России для изготовления изделий преимущественно используется бериллий технический и дистиллированный.
Бериллий технический (Ве>97,8%) представляет собой сложнолегированный сплав, получае-
Таблица 1
Сравнительные характеристики материалов
Материал Плотность d, кг/м3 Модуль упругости Е, ГПа Удельный модуль упругости (ЕМ), ГПам3/кг
Бериллий 1850 290 156,7103
Титан 4500 112 24,8103
Алюминий 2690 67 24,8103
Сталь 7800 210 26,9103
Химический состав бериллия технического спеченного
Таблица 2
Марка* бериллия Содержание элементов, % (по массе)
Бериллий (не менее) Примеси (не более)
О С F Fe Si А1 Ti Сг ЦМп+Си+№)
ТГП
ТВ
ТШП » 97,8 1,6 0,12 0,005 0,1-0,25 0,04 0,03 0,05 0,08 0,08
ТШГ
ТИП
* ТГП - технический горячепрессоваиный; ТВ - технический выдавленный; ТШП - технический штампованный из порошка; ТШГ - технический штампованный из горячепрессованных заготовок; ТИП - технический изостатический прессованный.
Химический состав тормозного сорта бериллия марки ТШГТ
Таблица 3
Содержание элементов, % (по массе)
Ве ВеО А1 | С 1 Fe | Mg Si П
(не менее) не более
97,8 1,5 0,03 | 0,1 1 0,19 | 0,08 0,02 0,02
мый горячим спеканием в вакууме порошка бериллия нескольких фракций и содержащий (1-4,5)%ВеО; (0,1-0,5)%С и до (0,1-0,5)% металлических примесей. В металле технической чистоты содержатся свободные А1, Si, S, С, больше число бериллидов, а также ряд других соединений -Ti5Siз, ТЮ2, MgTiOз, СаСоз, СаО.
Включения оксида бериллия и примеси располагаются, как правило, по границам зерен (рис. 1). Химический состав технического спеченного бериллия приведен в табл. 2.
Рис. 1. Микроструктура (*1350) технического горя-чепрессованного бериллия после отжига 800°С, 2 ч
Заготовки разработанного в ВИАМ совместно с Ульбинским металлургическим заводом тормозного сорта бериллия (марка ТШГТ) получали в виде дисков холодным прессованием и горячим компактированием (при 7=1000-1200°С) с последующей осадкой на прессах при 1000-1100°С со степенью деформации 70-80%. Химический состав бериллиевых заготовок тормозного сорта представлен в табл. 3.
Бериллий обладает высокотемпературной хрупкостью. Ее удалось преодолеть после установления количественного соотношения суммарного содержания примесей Fe (и способных замещать его переходных элементов Сг и Мп) и содержания примеси А1, при котором последняя (А1) полностью переводится в состав тугоплавкого химического соединения. Величина этого соотношения была установлена:
Ге + Сг + Мп
т =-> 2,35.
А1
Стендовые испытания выявили также необходимость ограничения количества мелкодисперсной фракции (0-5 мкм) исходного порошка бериллия, имеющего высокую степень окисления.
Механические свойства бериллия определяются в основном тремя факторами: чистотой металла, текстурой и величиной зерна, наличием дефектного слоя.
Таблица 4
Механические свойства основных промышленных сортов бериллия (размер частиц порошка 56 мкм)
Марка Предел прочности, Предел текучести, Относительное
бериллия МПа МПа удлинение, %
ТШП 300 20 1,0
ТГП 350 25 1,3
ТИП 400 30 1,3
ТВ 500 30 3,0
ТШГ 450 - 5,0
Среди металлических элементов у бериллия самые небольшие размеры атомов, поэтому большинство элементов примесей, даже в тысячных долях процента, сильно искажают решетку бериллия, следствием чего является его хрупкость.
В деформированных полуфабрикатах бериллия развивается сильная текстура деформации, которая приводит к большой анизотропии свойств. Механические свойства стандартного деформированного технического бериллия приведены в табл. 4.
В процессе механической обработки резанием на поверхности изделий образуется слой деформированного металла, характеризующийся повышенной плотностью дефектов и высоким уровнем макро- и микронапряжений. При этом макронапряжения в поверхностном наклепанном слое могут превышать величину предела текучести неупрочненного материала, что ухудшает эксплуатационные характеристики всего объема материала. Толщина деформированного поверхностного слоя такова, что после его удаления механические свойства бериллиевого образца остаются постоянными. На рис. 2 видно, что толщина дефектного слоя, полученного в результате легкого точения бериллия твердосплавными резцами, составляет 120-130 мкм.
Было изучено влияние на механические свойства бериллия различных способов удаления дефектного слоя (электрополирование, травление, химическое полирование). Существенного различия между ними нет. Выбор способа определяется необходимым качеством поверхности (электрополирование обеспечивает минимальную шероховатость), но не влияет на механические свойства. После стравливания поврежденного слоя (40 мкм) прочность образцов повысилась на 30%, а пластичность увеличилась примерно в 4 раза.
Комбинирование и чередование способа обработки (отжига и травления) не влияют на прочностные свойства. Результаты исследований показали, что применяя только травление поврежденного слоя (70 мкм), можно восстановить свойства материала (число трещин, надрезов, поверхностных двойников резко уменьшается). Термообработкой (ТО) можно уменьшить влияние некоторых дефектов, поэтому она слабее влияет на механические свойства.
МПа
600
400
200
8,
12 10 8
6 4
2
0
Рис. 2. Зависимость механических свойств бериллия от толщины снимаемого слоя
Вакуумный отжиг восстанавливает пластичность слабее, чем травление. Это объясняется тем, что отжиг не устраняет трещин и поверхностных повреждений.
Отмечена тенденция к повышению механических свойств бериллия при комбинированной обработке (травление и отжиг). Например, травление (съем 110 мкм) и отжиг (780°С, 2 ч) бериллие-вых образцов после точения на токарном станке привели к резкому (приблизительно в 12 раз) увеличению их пластичности.
Технический бериллий содержит разнообразные примеси, растворяющиеся при его горячей обработке. В образованном после охлаждения ме-тастабильном твердом растворе развиваются процессы старения, что приводит к изменению физико-механических свойств материала. Нестабильность фазового и структурного состояний бериллия частично устраняется низкотемпературным отжигом при 500-550°С в течение 2 ч.
Образцы с деформированным слоем после старения имеют удлинение, равное нулю. Берил-лиевые образцы без дефектного слоя после старения характеризуются более высоким удлинением по сравнению с образцами, дефектный слой которых удален травлением, - это можно объяснить
40 80 120
Толщина снимаемого слоя, мкм
изменением состояния границ зерен, что, в свою очередь, ведет к повышению структурной стабильности бериллия.
При выборе режима старения (температура и продолжительность) необходимо учитывать вид бериллия, так как сопротивление бериллия микропластическим деформациям определяется в большей степени технологией производства металла, чем интегральным содержанием примесей.
Требования к коррозионной стойкости материала могут меняться в широких пределах в зависимости от назначения изделия, условий его эксплуатации и планируемого срока службы.
Несмотря на значительную термодинамическую нестабильность (стандартный потенциал V—1,847 В), бериллий весьма склонен к пассивности. Коэффициент пассивности составляет 0,73, что приводит при соприкосновении с воздухом к образованию на его поверхности адсорбционного пассивирующего оксидного слоя, обеспечивающего высокую коррозионную стойкость в атмосферных условиях.
При всех видах коррозионных испытаний установлено, что повышение дисперсности порошка приводит к некоторому повышению коррозионной стойкости бериллия. Примеси железа, углерода, меди и кремния, содержащиеся в бериллии (в пределах паспортных данных, установленных ТУ), не оказывают влияния на общую коррозионную стойкость прессованного мелкодисперсного бериллия (в США в большинстве сортов бериллия содержание углерода выше верхнего предела в отечественных марках). Коррозионные свойства подтверждаются проведенными длительными натурными испытаниями в различных климатических условиях (средней и южной полосе), а также на научно-исследовательском судне -образцы бериллия были помещены в трюме и на палубе.
Создание сложных конструкций требует применения большого количества разнородных материалов, непосредственный контакт которых может привести к возникновению контактной коррозии. Причиной такой коррозии является соприкосновение металлов, имеющих разные стационарные потенциалы в данной среде, что приводит к изменению скорости их коррозии: металл с более отрицательным потенциалом (стандартный потенциал бериллия в водном растворе 1,847) будет разрушаться со скоростью, значительно большей, чем скорость коррозии этого металла при отсутствии контакта.
Исследования показали, что в конструкциях с применением бериллия необходимо стремиться к использованию металлов и сплавов, имеющих близкий к значению для бериллия электродный потенциал в данных условиях. Полученные данные были применены при конструировании рамок остекления из бериллия.
Простейший способ защиты бериллия от электрохимической коррозии в агрессивных средах
заключается в создании на его поверхности защитной оксидной пленки путем химического или высокотемпературного оксидирования или анодирования.
Кроме того, были проведены работы с целью выбора системы защиты изделия для эксплуатации в общеклиматических условиях.
К системе защиты тормозов предъявлялись следующие требования: покрытие должно защищать тормозные диски от коррозии в процессе всего срока эксплуатации и препятствовать загрязнению окружающей среды бериллием; физические свойства покрытия не должны резко отличаться от свойств основного материала.
При исследовании условий работы тормозных дисков установлено, что при торможении в течение 30 с температура невращающегося диска достигает 870°С (зона контакта сектора с каркасами дисков). Разогрев дисков (рис. 3) до температур, превышающих температуру начала окисления бериллия (~600°С), вызвал необходимость изучения окисления бериллия и его термодинамических свойств в зависимости от состояния поверхности, температуры, продолжительности процесса [2, 3].
т, °с 1000
800 600 400 200
---
/* / > /У
/У /У
/ // //
/У
«
к
я £
о 2 а о н я
Я о
0 5 10 15 20 25 30 35 Продолжительность торможения т, с
Рис. 3. Изменение температуры невращающегося (—) и вращающегося (---) тормозных дисков в процессе торможения
При изучении кинетики окисления использовали метод непрерывного взвешивания, основанный на непосредственном измерении привеса образцов в процессе окисления.
В работе изучены следующие состояния поверхности:
- после механической обработки;
- с пассивной пленкой;
- с пассивной пленкой + стеклоэмалевым покрытием.
Объектом исследования был горячепрессован-ный материал - бериллий чистотой 98,67%. Испытания на окисляемость осуществлялись в интервале температур 700-1000°С в воздушной среде (7=20°С, влажность 70%). Привес определяли после выдержки в течение 4 ч (табл. 5, рис. 4).
Таблица 5
Окисление тормозных дисков в зависимости от состояния поверхности
Подготовка поверхности Температура обжига, °С Увеличение массы, мг/см2, после выдержки в течение, ч
1 2 3 4
Механическая 700 0,02 0,3 0,036 0,046
обработка 800 0,03 0,066 0,09 0,2
900 0,18 0,42 0,82 1,42
1000 0,08 0,3 0,7 1,34
Травление с последую- 700 0,01 0,016 0,02 0,022
щим нанесением 800 0,02 0,032 0,078 0,14
пассивной пленки 900 0,05 0,29 0,38 0,48
1000 0,06 0,28 0,4 0,7
Защитное покрытие 700 0,005 0,01 0,014 0,012
оптимального состава 800 0,01 0,022 0,032 0,024
900 0,02 0,15 0,186 0,24
1000 0,1 0,2 0,3 0,31
Согласно экспериментальным данным, бериллий слабо взаимодействует с большинством газов до температуры 600°С благодаря оксидной пленке на его поверхности. Изучение окисляемости бериллия с различным состоянием поверхности показало (см. табл. 5, рис. 4) наличие двух видов механизма взаимодействия:
- индукционный, когда рост пористой пленки определяется скоростью химической реакции окисления металла;
- диффузионный, когда рост пленки определяется движением ионов в ме^доузельном пространстве кристаллической решетки с одной стороны и скоростью образования самозалечивающихся микротрещин - с другой. Эти данные подтверждаются и кривыми окисления бериллия от времени и состояния поверхности.
Окисление в индукционном периоде (т=1 ч) подчиняется линейному закону (незащитное окисление). Причем, изменяя состояние поверхности образцов (механическая обработка, химическое травление, химическое полирование, электрополирование, пескоструйная обработка), можно увеличить индукционный период в несколько раз (пескоструйная обработка) или свести к минимуму (электрополирование). После образования сплошной оксидной пленки скорости окисления образцов с различной поверхностью приблизительно одинаковы, но при длительных испытаниях - при температурах 800°С и выше - растрескивание оксидной пленки на образце после механической обработки происходит чаще, что приводит к еще большему окислению. С повышением температуры границы индукционного периода сужаются. Истинные кривые окисления имеют скачки, что свидетельствует об образовании и залечивании микротрещин. Трещины возникают в результате напряжений, которые увеличиваются по мере роста оксидной пленки. Это является следствием различия объемов и коэффициентов расширения металла и оксида (сжимающие напряжения). Именно этим можно объяснить потерю защитных свойств оксидной пленки при выдержках более часа. Интенсивное образование трещин
а)
Ад, мг/см2
Продолжительность обжига т, ч
Рис. 4. Кинетика окисления бериллия - зависимость привеса (Ад) от продолжительности обжига (а -ГОбж=700°С; б - Гобж=800°С) при различной подготовке поверхности:
1 - после механической обработки; 2 - с пассивной пленкой; 3 - с эмалевым покрытием
позволяет газу поступать к свежей поверхности металла, что ведет к быстрому увеличению скорости взаимодействия. При 600°С скорость окисления уменьшается со временем и наблюдается защитное окисление, т. е. п>1. Температура 750°С является переходной от защитного к незащитному окислению. Продолжительность защитного периода окисления зависит от температуры и уменьшается с ее ростом. Отклонение от параболического закона в сторону меньших скоростей окисления (п>2) наблюдается в процессе окисления при 800°С, что можно объяснить влиянием примесей в оксидной пленке на скорость диффузии основных ионов. Дифрактограммы внутреннего и наружного слоя окалины показали наличие бериллия во внутреннем слое. Кривые окисления, полученные при температурах 900-1000°С, показывают, что скорость окисления бериллия находится в области между параболическим и линейным законами. Механизм этого взаимодействия включает, с одной стороны, диффузию ионов, с другой - образование самозалечивающихся микротрещин, которые ускоряют реакцию. Последний процесс по своей природе не воспроизводим, поэтому при действии такого механизма возможен кинетический разброс данных.
Большое значение для защиты бериллия от окисления имеют неорганические покрытия. Область существования нерастворимого гидрооксида на диаграмме состояния бериллия расположена в пределах рН=4-10. Следовательно, бериллий способен покрываться труднорастворимыми окси-
дными или адсорбционно-оксидными пленками при коррозионных процессах в нейтральных (или близких к ним по рН) растворах.
Все исследованные оксидные покрытия (табл. 6) защищали тормозные диски от коррозии в атмосферных условиях, но при повышенных температурах (750°С) были не в состоянии предотвратить окисление бериллия. Оксидные пленки, полученные химическим оксидированием, оказались более эффективными, чем полученные анодным оксидированием, особенно при циклических нагревах, что, по-видимому, обусловлено их структурой, пористостью и толщиной (анодные пленки: 2040 мкм, оксидные: 1-2 мкм). Испытание оксидных пленок из различных растворов показало простоту получения и надежность пленки из раствора К2Сг207+№.
Состав раствора для пассивирования бериллия должен обеспечить протекание окислительно-восстановительной реакции и образование соединений, из которых состоит покрытие. Для этого на границе металл-раствор необходимы определенная концентрация окислителя, соответствующее значение рН и определенное соотношение катионов и анионов, способных образовать труднорастворимое вещество покрытия. При взаимодействии хроматирующего раствора с бериллием происходит накопление ионов бериллия и трехвалентного хрома, изменение рН раствора на границе металл-раствор в «щелочную» сторону, что создает условия для образования труднорастворимого вещества покрытия и его осаждения на по-
Таблица 6
Влияние состояния поверхности тормозных дисков из бериллия на кинетику их окисления и коррозионную стойкость
Подготовка поверхности Увеличение массы, мг/см3, при нагреве до 700°С в течение, мин Условия* испытания Время до появления коррозии, сут
термоцик-лирование в тропической камере
10 20 30 40 50 60
Механическая обработка 0,015 0,023 0,04 0,061 0,07 0,084 - - Без коррозии
- + 4
+ + 2
Анодирование: в растворе №ОН в растворе Сг203 0,012 0,022 0,018 0,015 0,025 0,03 0,04 0,045 0,052 0,06 0,074 0,08
- - Без коррозии
- + 15
+ + 9
- - Без коррозии
- + 20
+ + 12
Оксидирование в растворе Cг2Oз+Na2SiF6 0,013 0,014 0,02 0,028 0,042 0,068 - - Без коррозии
- + 14
+ + 11
Пассивирование в растворе К2СГ2О7+Ш 0,012 0,014 0,015 0,018 0,025 0,03 - - Без коррозии
- + 15
+ + 11
* Знак «минус» (-) означает отсутствие испытаний, «плюс» (+) - наличие.
Таблица 7
Результаты испытаний тормозных дисков с ЛКП и различной подготовкой поверхности
Подготовка поверхности Покрытие Адгезия, балл, ЛКП после выдержки в дистиллированной воде, сут Число обжигов Присутствие углерода* Время до появления коррозии,сут
без выдержки 3 8
Пассивирование в растворе К2СГ2О7+Ш Два слоя эмали КО-814 2 3 3 10 + Без коррозии
Состав 1-14 2 Без обжига + 5
Эмаль КО-88 3 10 + Без коррозии
Пассивирование наполнителем Два слоя эмали КО-814 2 2—3 10 + Без коррозии
Состав 1 -14 2 3 3 Без обжига + —
Эмаль КО-88 — — 3 10 + 5
Анодирование в растворе Сг203 Два слоя эмали КО-814 2 3 3 10 + Без коррозии
Состав 1-14 Без обжига + —
Эмаль КО-88 + 5
: Знак «плюс» (+) и «минус» (-) означает наличие или отсутствие углерода.
Рис. 5. Внешний вид тормозных дисков (а) и тормозного колеса КТ-182 (б)
верхности металла. Образование и рост покрытия на бериллии в растворе, содержащем двухромово-кислый калий и фтористоводородную кислоту (активатор), подчинен параболической зависимости во времени. Рентгенофазовый анализ в совокупности с микроспектральным методом показал, что пассивная пленка содержит соединения хрома на всей поверхности, причем выявлены следующие соединения: Сг(ОН), ВеСг02, ВеО, Сг203,
Ве(ОН)2. Возможно также образование хроматов хрома (Сг203 пСг0тН20) и хроматов бериллия. По границам зерен (в местах вытравливания) с помощью лазерного источника выявлено повышенное содержание соединений шестивалентного хрома. Цвет получаемой пленки - радужно-зеленый. Таким образом, поверхность бериллия покрыта пленкой, имеющей неоднородный химический состав. В пленке преобладают соединения
хрома и оксида бериллия. С увеличением времени пассивации покрытие разрыхляется, снижаются его защитные свойства.
Оптимальным временем пассивации является 1—1,5 ч. Дополнительный обжиг пассивной пленки при 600°С (т=1 ч) приводит к повышению ее защитных свойств, что связано с уменьшением ее пористости и образованием оксида бериллия. Защитное действие пассивной пленки подтверждается более низкими значениями привеса по сравнению с изменением массы образцов после механической обработки. Это объясняется образованием защитной пленки и на границах зерен соединений шестивалентного хрома (повышается химическая стойкость границ, вдоль которых происходит преимущественное окисление). Процесс окисления образцов с нанесенной пассивной пленкой подчиняется степенному закону с различными значениями показателя п. При температурах до 750°С практически нет окисления бериллия. После достижения температур выше 800°С металл становится незащищенным перед процессом окисления.
Предотвращение окисления бериллия пассивной хроматной пленкой позволило производить термообработку изделий из бериллия в печах с окислительной атмосферой. Защитные свойства пассивной хроматной пленки в общеклиматических условиях при повышенных температурах позволили широко внедрить данный процесс для защиты ответственных конструкционных деталей из бериллия в авиационно-космических изделиях, таких как тормоза, зеркала, детали гироскопа, рамки остекления, платформы, окна рентгеновских аппаратов [4, 5]. Способ защиты бериллия от окисления запатентован.
Покрытие, полученное пассивированием в растворе К2Сг207+ОТ, хорошо защищает тормозные диски от окисления в атмосферных условиях, но не предохраняет от контактной коррозии с углеродом во влажных средах. Частички углерода остаются на дисках после торможения при соприкосновении с углеродными накладками. Язвенный характер контактной коррозии значительно снижает механические свойства тормозных дисков. Поэтому появляется необходимость в применении лакокрасочного покрытия (ЛКП), которое может служить барьером, препятствующим диффузии катионов бериллия и ограничивающим доступ агрессивной среды к защищаемой поверхности. Кроме того, пассивная пленка повышает адгезию ЛКП.
Результаты испытаний тормозных дисков (в тропической камере в течение 21 сут) с ЛКП и различной подготовкой поверхности показали (табл. 7), что покрытие на основе эмали КО-814 (лак КО-85 + алюминиевая пудра ПаП-1), состав 1-14 и эмаль КО-88 имеют удовлетворительную адгезию к бериллию с пассивными пленками (с наполнением и без наполнения) и к анодиро-
ванному в хромовой кислоте. Помимо этого, такие покрытия выдерживают без разрушения 10 циклов обжига.
При испытании в тропической камере образцов с частицами углерода и без него отмечено, что лучшие результаты получены для покрытия на основе эмали КО-814 и состава 1-14.
Выбранные системы защиты обеспечили оптимальный уровень ПДК вредных выбросов. С учетом технологичности эмали на тормозные диски серийного выпуска наносили эмаль КО-814 при толщине покрытия менее 100 мкм (ТР 1.2.654—85).
Были проведены заводские испытания тормозных дисков по режиму ЛИ-14 (ММ 1.05-15-133). Изделие в состоянии поставки испытание на влагостойкость выдержало. На тормозном диске с системой защиты после эксплуатации и климатических испытаний следов коррозии не обнаружено. Система защиты позволила полностью исключить вредные выбросы (аэрозоли бериллия) и обеспечить работоспособность материала в натурном объекте, что подтверждается актом заводской санитарной лаборатории.
После разработки уникальной системы защиты стало возможным применение бериллиевых дисков в тормозах колеса КТ-182 (рис. 5), что обеспечило снижение массы тормозов в 2,5 раза (в сравнении со стальными) и улучшение их энергетических характеристик [6, 7].
В процессе выпуска дисков возникли дополнительные технологические трудности — например, для исключения коробления после термообработки изделие фиксировали с определенным усилием; требовалось удаление острых кромок, чтобы избежать сколов и т. д.
Проведенные на заводе «Рубин» испытания показали отличные результаты (из 400 шт. дисков с системой защитных покрытий испытано каждое двенадцатое изделие). Это послужило основанием применить тормозные диски на ВКС «Буран», что подтверждается актом внедрения (рис. 6).
Полученные при решении задач материалы и технологии широко используются в народном хозяйстве: термообработанная пассивная пленка + высокотемпературная ресурсная эмаль ЭВВФ-4 внедрены в атомной промышленности (три комплекта); пластины, фольга используются в рентгеновских аппаратах и для входных окон в медицинском и специальном приборостроении (разработанная система защиты обеспечивает их экологическую чистоту — серийно выпускается около 1500 шт. в год); применение системы покрытий позволяет проводить объемную штамповку изделий из бериллия без металлических чехлов — это предохранило сотрудников от вредных выбросов, привело к повышению КИМ металла, снижению трудоемкости процесса.
Кроме того, система защиты нашла применение в облегченных крупногабаритных оптических зеркалах для космической оптикоэлектронной аппаратуры.
Рис. 6. Акт внедрения системы защитного покрытия
Таким образом, бериллий выдвигается в ряд важнейших конструкционных материалов. Проведенный комплекс исследований по внедрению новых технологических процессов производства
изделий из бериллия позволил создать высокоэффективную конструкцию, обеспечивающую прогресс в авиационной технике [8-11].
ЛИТЕРАТУРА
1. Фридпяндер И.Н., Яценко К.П. и др. Бериллий - ма-
териал современной техники. М.: Металлургия. 1992. 128 с.
2. Каськов B.C., Сигачева Л.Р., Трускова Т.А. Изучение
окисления бериллия //Защита металлов. 1986. №5. С. 805-806.
3. Каськов B.C., Яценко К.П. и др. Повышение термо-
динамических свойств бериллия в окислительной среде. Киев: Наукова думка. 1987. С. 141-144.
4. Каськов B.C., Жирнов А.Д. Изготовление конструк-
ционных изделий из бериллия в ВЭТЦ ВИАМ и их применение в различных отраслях науки и техники /В сб. Авиационные материалы и технологии. Вып. Бериллий - конструкционный материал XXI века. М.: ВИАМ. 2000. С. 19-22.
5. Каськов B.C., Жирнов А.Д. и др. Антикоррозионная
защита бериллиевых тормозов //Авиационная промышленность. 1991. №1. С. 17-18.
6. Солнцев С.С., Розененкова В.А., Миронова H.A., Каськов B.C. Комплексная система защиты берил-
лия от окисления //Авиационные материалы и технологии. 2010. №1. С. 12-16.
7. Каськов B.C. Бериллий и материалы на его ос-
нове //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 222-226.
8. Машиностроение: Энциклопедия /Под ред. К.В.
Фролова. Т. II-3. М.: Машиностроение. 2001. С. 626-633.
9. Каблов E.H. Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 7-17.
10. Антипов В.В. Стратегия развития титановых, магниевых, бериллиевых и алюминиевых сплавов //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 157-167.
11. Доспехи для «Бурана». Материалы и технологии ВИАМ для МКС «Энергия-Буран» /Под общ. ред. акад. РАН E.H. Каблова. М.: Фонд «Наука и жизнь». 2013. 128 с.
