Базовые принципы барроэлектрического синтеза металл-интерметаллидного ламината Ti-Al3Ti из пакета фольги Al-Ti Текст научной статьи по специальности «Физика»

Базовые принципы барроэлектрического синтеза металл-интерметаллидного ламината Ti-Al3Ti из пакета фольги Al-Ti

Н. А. Васянович, В. Н. Цуркин

Институт импульсных процессов и технологий НАН Украины, пр. Октябрьский, 43-А, г. Николаев, 54018, Украина, e-mail: [email protected]

Предложена процедура расчета базовых параметров барроэлектрической обработки многослойного пакета Al-Al3Ti-Ti при синтезе монолитного металл-интерметаллидного ламината Ti-Al3Ti из набора фольги Al-Ti. Показаны условия нагружения, при которых обеспечивается существенное снижение времени обработки по сравнению с горячим изостатическим прессованием.

Ключевые слова: многослойная фольговая система, металл-интерметаллидный ламинат, электрический ток, диффузия, твердофазный синтез.

УДК 621.78.013.8:54-19

ВВЕДЕНИЕ

Металл-интерметаллидные ламинаты (МИЛ) относятся к классу функциональных материалов, обладающих свойствами, которые прежде всего позволяют их выделить как противоударные и термостойкие [1-10], что обеспечивается формированием ламината в виде чередующихся слоев пластичного металла и твердого, прочного в отношении сжатия интерметаллида. Чаще всего для изготовления МИЛ используют заготовки из чистых металлов А1 и Т (или сплавов на их основе), как правило, в виде фольги. Их толщины подбирают так, чтобы для синтеза интерметал-лида А13Т слои алюминия растворились полностью, а оставшиеся слои титана служили бы не только прослойкой, но и выполняли бы свою служебную функцию в ламинате Т1-А13Т1 в зависимости от назначения этого материала. Здесь логично обеспечить чередование фольги так, чтобы фольга Т располагалась по боковым поверхностям объекта обработки с тем, чтобы пластичный Т осуществлял надежное пакетирование ламината при его эксплуатации, но толщину фольги для ламината, очевидно, нужно подбирать с учетом его функционального назначения.

В методах, используемых для изготовления ламината, применяют разные технологические способы обработки. Так, активно развиваются многостадийные способы, при которых, вначале используя энергию взрыва, металлы сваривают в пакет, затем отжигают для образования интерме-таллидов и прокатывают до необходимой толщины листа [4]. Также ламинат получают путем многократной прокатки с последующим отжигом слоистого пакета [5] и методом искрового плазменного синтеза [3, 6]. В США изобретен и раз-

вивается способ, при котором пакет фольги прессуют под давлением в несколько мегапаска-лей, переводя А1 фольги в состояние ползучести, что, как известно, ускоряет процессы диффузионного переноса, и производят ступенчатый отжиг длительностью не менее 10 часов [1, 7]. Аналогичные исследования активно ведутся в Китае [8, 9] и Японии [10]. Но во всех способах в основе всегда лежат два физических принципа воздействия: сжатие и нагрев с помощью внешнего по отношению к объекту обработки источника. Такой физический принцип обработки можно классифицировать как барротермический.

К основным недостаткам перечисленных методов можно отнести обработку в несколько стадий и относительно протяженный период цикла синтеза ламината. Кроме того, можно отметить, что в некоторых методах реакция синтеза А13Т проводится в температурном интервале жидкого состояния А1 [1]. Но в этом случае риск протекания жидкой фазы из пакета заставляет регулировать величину давления на пакет.

В Институте импульсных процессов и технологий НАН Украины предложен новый одностадийный способ твердофазного синтеза МИЛ, основанный на пропускании тока через сжатый слоистый пакет объекта обработки [11-15]. Как известно, действие электрического тока на разные материалы проявляется не только в джоуле-вом нагреве, заметим, что не со стороны поверхности объекта обработки, как при термонагреве, а изнутри. Кроме того, электрический ток по своим функциональным возможностям является активным инструментом, интенсифицирующим прежде всего процессы переноса [16-18]. Но и при термонагреве, и при пропускании тока наличие давления сжатия объекта обработки является необходимым условием как для обеспечения

© Васянович Н.А., Цуркин В.Н., Электронная обработка материалов, 2016, 52(3), 33-39.

надежного контакта между слоями, участвующими в синтезе, так и для регулирования его процессов. Таким образом, принцип синтеза МИЛ при электротоковом воздействии можно классифицировать как барроэлектрический синтез (БЭС). Ранее в работах [13-15] с помощью описанного в них оборудования и с использованием изложенных там методик были показаны функциональные возможности этого принципа. При этом было экспериментально определено, что единственным продуктом такой обработки является триалюминид титана Л13Т1; доказано, что БЭС является в несколько раз менее энергоемким, чем горячее изотермическое прессование, а время обработки уменьшается в 2-3 раза. Такой эффект можно объяснить только изменением базовых физических принципов синтеза, очевидно, за счет не только теплового действия тока. Представленные в [13-15] экспериментальные данные обладают первичной экспериментальной информацией, на основе которой можно сформулировать в формализованном виде некоторые закономерности процессов БЭС ламината Т1-Л13Т1 из пакета фольги Л1-Т1 и выявить механизмы, дополняющие эффекты твердотельной концентрационной диффузии, что в конечном итоге и приводит к сокращению времени обработки.

Цель работы - определить динамику преобразований структуры, электрические и термодинамические характеристики в многослойном пакете в процессе его барроэлектрической обработки для синтеза металл-интерметаллидных ламина-тов Т1-Л13Т1.

ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

Рассмотрим пакет послойной фольги Л1 и Т1 с толщинами соответственно 5Л1 и 5Т1, с одинаковыми размерами длины I и ширины а, которые уложены так, что фольга Т1 является первой и последней. Схема обработки пакета током показана на рис. 1.

теплоизолирована, при этом обеспечивается поддерживание температуры в пакете величиной 630°С, то есть на 30°С меньше, чем температура плавления Л1 фольги (660°С).

Рис. 2. Качественная зависимость роста интерметаллида в пакете фольги: 1 - при барроэлектрическом синтезе; 2 - при изотермическом прессовании; Х - толщина слоя Л13Т1; т1 - время инкубационной стадии; (т2-т1) - время стадии синтеза ламината.

Процесс синтеза претерпевает две последовательные стадии (рис. 2): формирование биметаллического соединения (стадия 1) и формирование системы Т1-Л13Т1 (стадия 2). Первая стадия соответствует инкубационному периоду формирования условий синтеза Л13Т1. Длительность этой стадии можно оценить из известного соотношения для среднестатистического расстояния Ь, которое за время т преодолевают частицы диффундирующего вещества при условии, что коэффициент диффузии равен В:

Ь2.

'В'

(1)

Рис. 1. Схема нагружения пакета фольги электрическим током.

Постоянный ток величиной I пропускается вдоль фольги, прессом создается постоянное сжимающее их усилие. Технологическая камера

На основе ранее полученных результатов выполним тестовые расчеты процесса БЭС для следующих исходных данных, которые использованы в работах [13-15]: 5Л1 = 5Т1 = 50 мкм; I = 90 мм; а = 10 мм; количество фольги определяет величину толщины пакета ~ 1 мм; усилие прессования обеспечивает величину давления 25 МПа; плотности у Л1, Т1, Л13Т1 при 630°С -соответственно равны 2560, 4420 и 3300 кг/м3 [19]; коэффициент диффузии Л1 в Т1 В ~ 0,6-10"15 м2/с (без учета пропускания тока) при температуре 600°С [20]; коэффициент диффузии в слое Л13Т1 неизвестен; удельное электрическое сопротивление р слоев Л1, Т1, Л13Т1 при 630°С - соответственно равно 10,18-10"8, 143-10"8, 27-10"8 Омм [19]; удельные теплоемкости с Л1, Т1, Л13Т1 при 630°С - соответственно равны 1228, 648, 1013 Дж/(кг-К). Значения теплоемкости Л1 и Т1 взяты из [19], а значение с для Л13Т1 оценено с помощью правила Неймана-Коппа [21], в соответствии с которым теплоемкость соединения металлов в твердом состоянии определяется суммой удельных пар-

т

циальных теплоемкостей компонентов. Масса одной фольги М1 А1 и Т1 - соответственно равна 12,5-10"5 и 20,25-10-5 кг; масса одного атома А1 и Т1 - соответственно равна 44,79-10-27 и 79,48-10"27 кг; количество атомов в одной фольге А1 и Т1 рассчитывается из отношения массы фольги к массе атома и составляет соответственно 27-1020 и 25-1020; масса одной молекулы АЬТ1 - 213,85-10"27 кг.

Ра1 • М'и

3 • ри • ма

Е_

'57

левая часть которой равна 0,343.

Динамика формирования слоев ламината

Единственным механизмом, формирующим МИЛ, является твердофазный синтез, в основе которого лежат диффузионные процессы, протекающие по различным механизмам. Что касается пары Т1-А1, то из-за существенной разницы в температуре плавления этих металлов, разницы величин теплоты сублимации и массы атомов, а также из-за того, что при температуре порядка 600°С растворимость А1 в Т1 составит 11,7%, а Т1 в А1 - 0,12% [20, 22-24], можно принять за основу однонаправленный поток атомов А1 в сторону Т1. Эти же рассуждения можно распространить и на диффузионный поток через слой А13Т1.

На основании экспериментальных данных [13-15] можно принять, что на стадии инкубационного периода биметаллическая прослойка, обеспечивающая надежное монолитное диффузионное соединение А1 и Т1 фольги, может быть принята толщиной ~ 2 мкм. Тогда в соответствии с формулой (1) при D ~ 0,6-10"15 м2/с для изотермического прессования время инкубационного периода Т1 ~ 1,8 часа. По данным эксперимента для этого способа обработки Т1 лежит в пределах от 1,5 до 2 часов. В случае барроэлектрической обработки величина Т1 сокращается до 1 часа, то есть электрический ток функционально увеличивает коэффициент диффузии на этой стадии от 1,5 до 2 раз.

Трансформацию слоев пакета фольги при синтезе ламината Т1-А13Т1 на второй стадии принятого идеализированного процесса синтеза представим на рис. 3. Здесь исходное состояние определяется формированием биметаллического соединения за время ть а окончание процесса соответствует времени т2 (рис. 2). То есть время второй стадии определим как тС = (т2 - тД Окончание процесса характеризуется 100% растворением фольги А1 и образованием ламината Т1-А13Т1. В общем виде толщину слоев А и В (рис. 3в) определим из следующих соображений. Для формирования слоя А затрачивается вся масса фольги А1, МА1 = 12,5-10"5 кг, а учитывая то, что для соединения А13Т1 необходимо 3 атома А1 и 1 атом Т1 (3-МА/, Мц1), после простых преобразований получим следующую формулу:

(а) (б) (в)

Рис. 3. Схема трансформации слоев пакета фольги А1-Т1: (а) - исходное состояние; (б) - промежуточное состояние; (в) - окончание процесса.

Тогда в общем виде в конечном результате синтеза толщины слоев ламината определим следующими соотношениями:

B = 5Т1 -0,343 • 5.,;

A = 1,343 • 5А1.

(3)

Следуя той же процедуре расчета, учитывающей постоянный поатомный диффузионный переход алюминия через образующийся слой А13Т1, получим временные зависимости толщины слоев Х2;3;4 в промежуточном состоянии (рис. 3б) с течением времени тС. При этом учтем, что в связи с соотношением (1):

х 2 ,

(4)

тогда после не сложных преобразований получим:

Х 3 = 5^-1,43 •ч/Бг; Х4 = 5Т1 - 0,56 где т - текущее время.

В предельном случае (т= тС):

Х2 = A/; Х3 и 0; Х4 = B,

(5)

(6)

с учетом (4)

у/Б • ^ = ; B и 5Т1 -0,567^Т~ (7)

Таким образом, по формулам (3), если 5А1 = 5Т1 = 50 мкм, то А ~ 67 мкм; В ~ 33 мкм. Данные эксперимента [13-15] как при БЭС, так и при изотермическом прессовании показали, что после 100% преобразования алюминиевой фольги А ~ 70 мкм; В ~ 30 мкм, что косвенно свидетельствует о правильном выборе методики расчета.

Проанализируем возможности прогнозирования результатов обработки пакета с помощью полученных формул. Прежде всего заметим, что они позволяют определять конечные толщины слоев ламината в зависимости от материала выбранной фольги и ее толщины независимо от

физического принципа обработки, но при условии реализации твердофазного синтеза. Как ранее отмечалось, функциональное назначение синтезированного ламината определяется соотношением В/А, которым можно управлять подбором толщины фольги с помощью формул (3). В то же время сокращение длительности обработки позволяет функциональными возможностями метода обработки увеличивать интегральное значение коэффициента диффузии как на стадии инкубационного цикла, так и цикла синтеза.

Полученные соотношения (7) позволяют оценить некое интегральное значение коэффициента диффузии В без привязки его к конкретным механизмам диффузионного переноса. То есть, получив в эксперименте за время тс ламинат, по данным металлографии [13] измерим среднестатистические величины толщин слоев интерме-таллида А и оставшегося титана В, затем с помощью формул (7) определим величину В. Так, при времени синтеза 4 часа толщина слоя Л13Т1 ~ 70 мкм, тогда величину В отметим значением 0,8-10-13 м2/с.

Далее проанализируем возможные условия сокращения времени обработки при БЭС по сравнению с изотермическим прессованием.

Для фольги с толщиной пакета 50 мкм эксперимент показал, что полное время обработки т2 при изотермическом прессовании пакета толщиной ~ 1 мм составляет величину от 7 до 8 часов. В случае же БЭС оно может быть сокращено на величину от 3 до 4 часов [13-15].

Такой результат можно получить только в случае активизации процессов диффузионного переноса за счет многофункционального действия электрического тока, если пренебрегать его влиянием на ускорение химической реакции образования соединения Л13Т1.

Как известно, полный закон Фика определяет поток частиц при диффузионном переносе как сумму потоков, возникающих при наличии градиентов концентраций, температуры, давления и разности потенциалов. Экспериментально доказано, что здесь превалируют потоки, обусловленные градиентом концентрации; вклад электронного ветра, возникающего при прохождении тока, весьма мал; градиенты давления в рассматриваемом случае синтеза отсутствуют. Но в твердом поликристаллическом металлическом материале этот поток значительно усиливается механизмами межзеренной диффузии [23, 24], а тем более при наличии электропластического эффекта [25, 26], при котором электромагнитное поле может существенно увеличивать скорость ползучести, активируя в свою очередь процессы межзеренной диффузии как в слое триалюмини-

да титана, так и при формировании биметалла на стадии инкубационного цикла.

Электрические и термодинамические характеристики слоев ламината

При БЭС в структурной системе Т1-Л13Т1-Л1 имеем вариант параллельного соединения проводников, сопротивления которых Я, за счет изменения толщин X, во времени изменяются в соответствии с формулами (4) и (5):

я = р,

г

а ■ X,

(8)

где индекс , = 2 соответствует слою из Л13Т1; , = 3 - из Л1; , = 4 - из Т1 (рис. 3б).

Полный ток в цепи величиной I в пакете распределяется по его слоям в соответствии с параллельным соединением проводников, общее количество слоев к2 = 4к+1, где к - количество слоев Л1; (к+1) - количество слоев Т1; 2к - количество слоев Л13Т1.

Количество тепла, получаемого каждым слоем за 1 сек,

а = I- ■ я , (9)

а скорость нагревания слоя без учета теплоотдачи (что вполне допустимо в условиях термостатированного технологического реактора) определим следующей зависимостью:

№. =

а

I2■р.■г

, г,

12 ■ р,

т1 ■ с1 т1 ■ с1 ■ а ■ Х1 у,. ■ с1 ■ а2 ■ X2

, (10)

где т, - масса ,-го слоя.

На рис. 4 представлены соответствующие временные зависимости электрических и термодинамических характеристик в интервале времени тс длительностью 4 часа при величине тока в цепи 110 А и при толщинах слоев X,, которые определялись по формулам (4), (5). При этом значения 5Л1 и 5ц равны по 50 мкм, значение коэффициента диффузии соответственно определено как А2/4тс ~ 0,8-10"13 м2/с.

Здесь самым показательным является рис. 4г. Как видим, между слоями возникает разность температур так, что образуется на протяжении всего времени синтеза ее градиент, совпадающий с концентрационным, что должно определенным образом ускорять диффузионный поток в направлении от Л1 к Т1. При этом отметим, что уже по истечении двух часов ежесекундный прогрев слоя Л1 на критическую величину 30°С может приводить к подплавлению слоя Л1. Это выдвигает определенные требования к системе отключения электрической цепи, для которой нужно устанавливать на терморегуляторе, предназначенном для поддержания заданной темпе-

15

10 -

5 -

о

ж tc

с? I

0 1 2 3 (а) г, ч

Al

AlnTi

1 1 !

t 1 1

0 1 2 (б) 3 I, ч

о *

(в)

г, ч

т, ч

(г)

£ О

X

w psj

(д)

т, ч

Рис. 4. Временные зависимости электрических и термодинамических параметров элементов пакета при барроэлектрическом синтезе ламината: (а) - изменение сопротивлений слоев; (б) - изменение амплитуды тока в слоях; (в) - изменение скорости ввода тепла в слоях; (г) - изменение скорости нагрева слоев; (д) - изменение сопротивления пакета.

ратуры обработки, диапазон регулирования не более 1°С (то есть 630±1°С), так как и система отключения, и процессы нагрева (отвод тепла) инерционны.

Оценить величину предельного тока 1пр в фольге А1 можно из соотношения (11), при выполнении которого может наступить нарушение электрической проводимости слоя А1 за счет его оплавления:

AT t

J 2

1ПР ' Al

С A ■ MAl '

(11)

где ЯА - сопротивление одной алюминиевой фольги; МА - масса одной алюминиевой фольги.

Для пакета толщиной 1 мм, обрабатываемого при температуре 630°С, толщинах А1 и Т по 50 мкм 1ПР = 15 А. Это соответствует величине предельного тока в цепи 150 А. Эксперимент показал значение 160 А. Естественно, для другой геометрии слоев это значение будет иным. После

определенного времени обработки (в рассмотренном случае это 2 часа) можно рекомендовать применять соответствующие процедуры, постепенно понижающие температуру нагрева во избежание неконтролируемых ситуаций. Этой процедурой может быть уменьшение тока в цепи, коррелирующее с зависимостью Rz(t) (рис. 4д).

Проанализируем влияние отношения a/l, а также 5Ai/5t! и общей толщины пакета на термодинамические процессы в нем, основываясь на зависимостях (4), (5), (8)-(10).

Для разных соотношений a/l скорости ввода энергии для каждого из слоев dQJdt ~ a , а AT ~ a . Так как AT ~ (J/a) , то поддерживание постоянной скорости подогрева при увеличении a/l при l = const может обеспечиваться адекватным увеличением величины тока.

Если количество тепла, необходимое для нагревания однородного тела на величину AT,

QE = с • m-AT = I2 • Rz-t, (12)

то, конечно же, увеличение толщины тела S увеличивает его массу на величину приращения толщины. Но при этом уменьшается сопротивление как Rs = f(S-1), таким образом AT « f(S-2). Эксперименты [13-15] показали, что при увеличении толщины пакета в 3 раза за счет увеличения количества фольги для 100% синтеза интер-металлида необходимо было увеличить ток в 1,5 раза. Этот результат объясняется тем, что барро-электрический синтез обеспечивается не только общим количеством подводимого тепла Qs, но и значениями тока в каждом слое пакета и их сопротивлениями, как было показано выше. При этом качественный характер кривых, представленных на рис. 4, сохраняется.

Если, например, для постоянной толщины пакета толщину фольги Al уменьшить в n раз, то есть Si/S2 = n, то (RAl)2/(RAl)i = n, то есть при одинаковых значениях тока в цепи изменится распределение этого тока в слоях так, что ( 12/11 )Ti =( I1/12 )pl=yfn ; в свою очередь

(RT1 / Rai ) = ( / Rai ) = n. И, наконеЦ ( / Q1 ) = n; (Qa, / Qti ))(Qai / Qti )2 = n; (AT2 / AT )ti = (AT2 / AT )a, = n; ATT1 / ATA = const. То есть градиенты температур за счет перераспределения токов не изменяются. Но здесь нужно заметить, что при уменьшении величины SA1 скорость нагрева фольги увеличится. Это влечет за собой соответствующее уменьшение интервала времени подогрева, а значит, и адекватное уменьшение величины тока в цепи.

ВЫВОДЫ

1. В работе предложена процедура расчета базовых параметров электротоковой обработки многослойного пакета Al-Al3Ti-Ti для получения монолитного металл-интерметаллидного лами-ната Ti-A13Ti из набора фольги Al-Ti.

2. Определено наличие градиента температур между слоями пакета за счет их Джоулева нагрева, ориентирующих дополнительный диффузионный перенос атомов в направлении концентрационного, который, в свою очередь, ускоряется эффектами электроползучести.

3. Показаны условия нагружения с учетом их предельно допустимых параметров, обеспечивающих существенное снижение времени обработки по сравнению с горячим изостатическим прессованием.

ЛИТЕРАТУРА

1. Harach D.J., Vecchio K.S. Metall Mater Trans A. 2001,

32, 1493-1504.

2. Lazurenko D.V., Mali V.I., Shevtsova K.E. Appl Mech

Mater. 2014, 682, 132-137.

3. Lazurenko D.V., Mali V.I., Thoemmes A. Appl Mech Mater. 2014, 698, 277.

4. Шморгун В.Г., Трыков Ю.П., Слаутин О.В.

Конструкции из композиционных материалов.

2005, (3), 3-9.

5. Коржов В.П., Карпов М.И. Физика и техника высоких давлений. 2011, 21(2), 92-102.

6. Лазуренко Д.В., Матц О.Э., Кузьмин К.А.

Материалы I международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы в машиностроении». 26 марта, 2014, г. Новосибирск, Россия. С. 514-520.

7. Vecchio K., La Jolla Ca. Fabrication of Interleaved Metallic and Intermetallic Composite Laminate Materials. U. S. Patent 7, 188, 559, issued March 13, 2007.

8. Xu L., Gui Y.Y., Hao Y.L., Yang R. Mater Sci Eng A.

2006, 435, 638-647.

9. Peng L.M., Li H., Wang J.H. Mater Sci Eng A. 2005, 406, 309-318.

10. Kiyoshi Mizuuchi, Kanryu Inoue, Masami Sugioka, Masao Itami, Masakazu Kawahara. Scripta Mater. 2004, 45(2), 249-256.

11. UA пат. 104683, 2013. Спо^б одержання шару-ватого метал-iнтерметалiдного композицтного матерiалу. Бюл. № 15. 4 с.

12. UA пат. 90274, Спо^б одержання шаруватого метал-iнтерметалiдного композицтного мате-рiалу. 2013. Бюл. № 10. 5 с.

13. Синчук А.В., Цуркин В.Н., Иванов А.В., Дмит-ришина Я.Ю., и др. Конструкции из композиционных материалов. 2014, (1), 24-32.

14. Синчук А.В., Васянович Н.А. Сборник тезисов докладов 8-й Международной конференции МЕЕ. 2014, 22-26 сентября, г. Киев. С. 56.

15. Синчук А.В., Цуркин В.Н., Дмитришина Я.Ю. Сборник тезисов докладов 4-й Международной конференции High Mat Tech. 2013, 07-11 октября, г. Киев. С. 293.

16. Бедюх А.Р. ФТТ. 31(3), 313-315.

17. Кучук-Яценко С.И., Харченко Г.К., Миронов В.И., Миронов Д.В., и др. Металлофизика и новейшие технологии. 2014, 36(9), 1171-1187.

18. Лозовой В.И. Металлофизика и новейшие технологии. 1998, 20(7), 55-63.

19. Зиновьев В.Е. Теплофизические свойства металлов при высоких температурах. М.: Металлургия, 1989. 318 с.

20. Смитлз К.Дж. Металлы. Справочное издание. Пер. с англ. М.: Металлургия, 1980. 447 с.

21. Лившиц Б.Г., Крапошин В.С., Линицкий Я.Л.

Физические свойства металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1980. 320 с.

22. Мондольфо Л.Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов. М.: Металлургия, 1979. 640 с.

23. Бокштейн Б.С., Ярославцев А.Б. Диффузия атомов и ионов в твeрдых телах. М.: МИСИС, 2005. 362 с.

24. Neumann C., Tuijnc C. Self-Diffusion and Impurity in Pure Metals: Handbook of Experimental Data. Amsterdam: Elsevier, 2009. 349 p.

25. Троицкий О.А., Спицын В.И. ДАН СССР. 1974. 216(6), 1266-1269.

26. Sprecher A., Mannan S., Conrad H. Acta Metal-lurgica. 1986, 34(7), 1145-1162.

Поступила 17.12.14 После доработки 12.02.15

Summary

A procedure of the calculation of basic parameters of the baroelectric treatment of a multi-layered package of Al-Al3Ti-Ti at the synthesis of monolithic metal-intermetallic laminate of Ti-Al3Ti from a set of Al-Ti foils is offered. The terms of loading are presented, at which there is a substantial decline of the treatment time as compared to that under a hot isostatic pressing.

Keywords: multi-layered foil system, metal-interme-tallic laminate, electric current, diffusion, solid phase synthesis.