CC BY
27
сокращению сроков строительства и повышению качества выполненных работ.
Список литературы
1. Олейник П.П., Бродский В.И. Методы определения продолжительности строительства объектов // Промышленное и гражданское строительство. 2012г. №12. С.30-32.
2. Олейник П.П., Бродский В.И. Система стандартизации организации строительного производства // Вестник МГСУ. 2012. № 6. С. 119-125.
3. Жадановский Б.В., Синенко С.А., Кужин М.Ф. Анализ данных, необходимых для организационно-технологического проектирования работ по реконструкции зданий и сооружений // Технология и организация строительного производства. 2014. № 3 (8). С. 43-45.
4. Жадановский Б.В., Синенко С.А., Драган Д.Г. Энергоэффективность способов выдерживания све-жеуложенного бетона при возведении монолитных конструкций // Технология и организация строительного производства. 2014. № 2. С. 38-41.
5. Жадановский Б.В. Организационно-технологическая подготовка реконструкции гражданских и промышленных зданий и сооружений // Промышленное и гражданское строительство. 2009. № 10. С. 59-60.
6. Жадановский Б.В., Синенко С.А., Кужин М.Ф. Рациональные организационно-технологические схемы производства строительно-монтажных работ в условиях реконструкции действующего предприятия // Технология и организация строительного производства. 2014. № 1. С. 38-40.
7. Жадановский Б.В., Кужин М.Ф. Организационно -технологические решения устройства навесных фа-
садных систем при реконструкции жилых и общественных зданий // Промышленное и гражданское строительство. 2012. № 1. С. 62-64.
8. Жадановский Б.В., Синенко С.А. Перспективы повышения технического уровня производства бетонных работ в современном строительстве // Научное обозрение. 2014. № 9-2. С. 435-438.
9. Колесникова Е.Б., Синенко С.А. Технология виртуальной реальности в отображении строительного генерального плана при возведении объекта // Промышленное и гражданское строительство. 2012. № 11. С. 44-46.
10. Колесникова Е.Б., Синенко С.А. Анимация в проектировании строительного генерального плана // Промышленное и гражданское строительство. 2013. № 3. С. 5-6.
11. Вильман Ю.А., Синенко С.А., Грабовый П.Г., Грабовый К.П., Король Е.А., Каган П.Б. Особенности технологии механизации возведения многоэтажных зданий // Вестник МГСУ. 2012. № 4. С. 170174.
12. Лапидус А.А., Демидов Л.П.Исследование факторов, влияющих на показатель потенциала строительной площадки // Вестник МГСУ. 2014. № 4. С. 160-166.
13. Лапидус А.А. Потенциал эффективности организационно-технологических решений строительного объекта // Вестник МГСУ. 2014. № 1. С. 175-180.
14. Лапидус А.А. Демидов Л.П.Исследование интегрального показателя качества, учитывающего влияние организационно-технологических решений при формировании строительной площадки // Технология и организация строительного производства. 2013. № 2 (3). С. 44-46.
АНАЛИЗ СТЕПЕНИ УСТОЙЧИВОСТИ НЕКОТОРЫХ НАВИГАЦИОННЫХ РЛС К ВЛИЯНИЮ НЕГАТИВНЫХ ФАКТОРОВ МОЩНОГО ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО
ИЗЛУЧЕНИЯ
Крамарь Вадим Александрович
Севастопольский государственный университет, г. Севастополь;
Кузнецов Дмитрий Владимирович
ЧВВМУ имени П. С. Нахимова, г. Севастополь
Актуальность устойчивой работы судовых навигационных радиолокационных станций (РЛС) в условиях воздействия мощных электромагнитных излучений (МЭМИ) на современном этапе, объясняется, прежде всего, необходимостью решения задач безопасности судоходства и достоверного обнаружения целей и в этих условиях.
В существующих публикациях о возможностях воздействия МЭМИ на судовые РЛС были даны предложения по ослаблению этих воздействий. Предложены меры снижающие уровни наводимых напряжений в цепях приемников путем применения конструкционных, схемотехнических и структурно-функциональных методов защиты [1,2,3,4]. Одной из нерешенных частей проблемы ослабления влияний МЭМИ является проникновение МЭМИ во входные цепи приемников по «прямому» пути через антенно-фидерные устройства. При этом для разработчиков перспективных РЛС возникает необходимость
оценки электромагнитной стойкости и степень подверженности негативным влияниям мощных электромагнитных излучений существующих.
Проведя анализ состава устройств входных цепей приемников большинства судовых навигационных РЛС, можно отметить, что практически все схемы построения приемных частей радиолокационных комплексов содержат: (элемент защиты входа приемного тракта от мощных импульсов передатчика - газовые разрядники) и элемент переноса спектра сигнала с высокой на более низкую частоту - смеситель, построенный на высокочастотных диодах. Именно эти устройства подвержены наибольшему воздействию МЭМИ по антенно-фидерному тракту.
Основные параметры устройств, входных цепей приемников навигационных РЛС приведены в таблице 1.
Из приведенных сведений видно, что в смесителях входных цепей приемников практически во всех РЛС применяются высокочастотные диоды марок: Д-405...Д-406,
имеющие низкие уровни максимальной импульснои мощности (порядка 300 мВт) и энергии - 0,3 • 10-7 Дж. Эти смесительные секции защищены газовыми разрядниками, однако к недостаткам разрядников относится относительно «долгое» время их срабатывания - 10-6-10-7с [1]. При наличии мощного СВЧ ЭМ излучения с характеристиками
длительности импульса 30 10-9с и длительности фронта огибающей 2 10-9с, газовый разрядник в защитном устройстве не успеет сработать, и вся энергия МЭМИ беспрепятственно пройдет на вход приемного устройства к смесительной секции.
Параметры устройств, входных цепей приемников навигационных РЛС
Таблица 1
№ Название Длина волны X, см Ширина полосы пропускания Д£ МГц Наличие и тип разрядника защиты Устройство, применяемое в смесительной секции Мощность, непрерывная рассеиваемая Рс, Вт Максимальная импульсная мощность Ри, Вт Максимальная энергия W, Дж
1. РЛС «Океан» 3,2;10 20 РР-21 Д-405Б 5 10-3 0,3 0,3 10-7
2. РЛС «Лоция» 3,2 20 РР-21 Д-405Б 5 10-3 0,3 0,3 10-7
3. РЛС «Дон» 3,2 20 РР-21 Д-403В 5 10-3 0,3 0,3 10-7
4. РЛС «Миус» 3,2 12-18 РИ-1 Д-405Б, Д-405БП 5 10-3 0,3 0,3 10-7
5. РЛС «Печора» 3,2 20 РР-83А-1 Д-405Б 5 10-3 0,3 0,3 10-7
6. РЛС «Наяда» 3,2 20 РР-83А-1 Д-405Б, Д-405БП 5 10-3 0,3 0,3 10-7
Основные параметры антенных устройств навигационных РЛС приведены в таблице 2.
Таблица 2
Основные параметры антенных устройств навигационных РЛС_
№ Название РЭС Длина волны X, см Тип приемной антенны Геометрические размеры, м Коэффициент усиления антенны Длина вол-новодного тракта, м Ширина ДН в горизонтальной плоскости, град Ширина ДН в вертикальной плоскости, град
1. РЛС «Океан» 3,2; 10 зеркальная 3,3х0,75 13660 10 0,7 15-25
2. РЛС «Лоция» 3,2 волноводная, щелевая 1,49х0,2 288 10 1,7 18
3. РЛС «Дон» 3,2 волноводная, щелевая 3,2х0,3 0,1 10 1,1 20
4. РЛС «Миус» 3,2 волноводная, щелевая 2,2х0,2 0,044 10 1,1 20
5. РЛС «Печора» 3,2 зеркальная 1,36х0,46 0,49 10 1 20
6. РЛС «Наяда» 3,2 зеркальная 1,36х0,46 0,49 10 0,9 20
В работах [5, 6] предложена методика расчета сте- уровней электромагнитных полей, проникающих во вход-пени влияния помех, создаваемых мощными СВЧ излуче- ные цепи навигационных РЛС, можно выработать основ-ниями на судовые средства навигации через антенно-фи- ные требования к параметрам электромагнитного поля, дерные устройства. Применяя данную методику к расчету создаваемого взрывомагнитными генераторами частоты
для функционального поражения данных РЭС.
Е. В/м
Зона функционального поражения
3x10
Рис.1 Уровни напряженностей электрической составляющей ЭМ поля, создаваемого электромагнитным боеприпасом на расстоянии 150 м от судна, достаточные для функционального поражения входных СВЧ цепей навигационных
РЛС.
Приняв за начальные условия расчета электромагнитное излучение, создаваемое взрывомагнитным генератором частоты с временными характеристиками огибающей: время длительности импульса Ш = 100 нс, время длительности фронта импульса tф = 20 нс; коэффициентом затухания ЭМ волны в пространстве для нормальных условий КЗД = F/4пD, где F - коэффициент потерь = 1; углом азимутального отклонения источника МЭМИ 9 = л/4; сопротивлением нагрузки ЯН = 75 Ом; расстоянием до места подрыва боеприпаса 150 м, рассчитаем необходимый уровень напряженности электромагнитного поля, достаточный для вывода из строя современных навигационных РЛС.
На рис.1 представлены уровни напряженностей электрической составляющей ЭМ поля, создаваемого релятивистским магнетронным генератором (РМГ) на расстоянии 150м от судна, достаточные для функционального поражения входных СВЧ цепей навигационных РЛС.
Из рисунка видно, что для поражения большинства представленных навигационных РЛС на расстоянии 150м от судна, достаточен уровень создаваемого РМГ электромагнитного поля с напряженностью электрической составляющей - 10кВ/м.
Таким образом, с помощью данной методики оценена электромагнитная стойкость навигационных РЛС и предложены значения характеристик МЭМИ, приводящего к функциональному отказу или выходу из строя входных цепей РЭС.
Список литературы
1. Кучер Д.Б. Мощные электромагнитные излучения и сверхпроводящие защитные устройства/ Д.Б. Кучер - Севастополь: Ахтиар, 1997. - 188 с.
2. Кравченко В.И. Радиоэлектронные средства и мощные электромагнитные помехи/ В.И.Кравченко, Е.А.Болотов, Н.И.Летунова - Москва: Радио и связь, 1987. - 256 с.
3. Рикетс Л.У. Электромагнитный импульс и методы защиты/ Л.У.Рикетс, Дж.Э.Бриджес, Дж.Майлетта: Пер. с англ. / Под ред. Н. А. Ухина - Москва: Ато-миздат, 1979. - 328 с.
4. Кузнецов Д.В. Моделирование влияний некоторых электромагнитных помех на входные цепи судовых радиоэлектронных средств/ А.И.Харланов, Д.В.Кузнецов - Севастополь: Сборник научных трудов АВМС 2013 - Вып. 1(13), С 86-94.
5. Кузнецов Д.В. Моделирование влияния сверхвысокочастотных электромагнитных излучений на входные цепи судовых радиоэлектронных средств / А.И.Харланов, Д.В.Кузнецов // Сборник научных трудов АВМС 2013. - Севастополь: АВМС - Вып. 4(16) - С.78 - 82.
6. Крамарь В.А. Моделирование влияния микроволнового гармонического мощного электромагнитного излучения на сверхвысокочастотные тракты судовой радиоэлектронной аппаратуры / В.А.Кра-марь, А.И.Харланов, Д.В.Кузнецов // Сборник научных трудов ВУНЦ ВМФ ВМА. - Санкт-Петербург: ВУНЦ ВМФ ВМА - 2015.
ОПТИМИЗАЦИЯ ПОДБОРА ПАРАМЕТРОВ ОБУСТРОЙСТВА СКВАЖИНЫ С ЭЦН В ОСЛОЖНЕННЫХ УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ
Субарев Дмитрий Николаевич
Канд.тех.наук, доцент кафедры кибернетических систем ТюмГНГУ, г.Тюмень
Лапик Наталья Владиславовна
Ст. преподаватель кафедры кибернетических систем ТюмГНГУ, г. Тюмень
АННОТАЦИЯ
Исследуется подбор параметров обустройства скважины, осложненной выносом механических примесей. Проводится вычислительный анализ подбора оптимальных параметров обустройства в условиях влияния деструкции притока, износа и засорения. ABSTRACT
Sub ject to investigation being the selection of parameters of arrangement of the well complicated by carrying out of mechanical impurities. The paper undertakes a comparative computational analysis of optimum selection of arrangement parameters in the conditions of influence of inflow destruction, wearing and sedimentation.
Ключевые слова: скважина, электрический центробежный насос, типоразмер, приток, механические примеси, режим, эксплуатационный ресурс, продуктивность, износ, осадконакопления.
Keywords: well, electric submersible pump, frame size, inflow, mechanical impurities, mode, operational resource, productivity, wearing, sedimentation.
Негативное влияние состава и свойств добываемой продукции является одной из распространенных причин отказов глубинно-насосного оборудования - до 80% от их общего числа [1]. Отказы, как правило, происходят вследствие образования отложений неорганических солей, ас-фальто-смолистых и парафиновых веществ, засорения механическими примесями рабочих органов насоса, в результате проведения геолого-технических мероприятий (ГТМ), а также вследствие недостаточного притока.
Применительно к установкам электроцентробежных насосов механические примеси служат главной при-
чиной поломок и образования дефектов конструкции. Согласно известным статистическим данным, собранным за последние годы для различных месторождений, процентная доля поломок электроцентробежных насосов от механических примесей намного превосходит влияние других факторов, главными из которых являются коррозия и со-леотложения.
Принято считать, что в зависимости от размера примесей, возможны разные негативные последствия в работе насосного оборудования:
