CC BY
72
ОБОГАЩЕНИЕ И ПОДГОТОВКА СЫРЬЕВЫХ МАТЕРИАЛОВ К МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОМУ ПЕРЕДЕЛУ
УДК 622.788.36
Ганин Д.Р., Дружков В.Г., Панычев A.A., Шаповалов А.Н.
АНАЛИЗ СПОСОБОВ ОЦЕНКИ ЭКВИВАЛЕНТНОГО ДИАМЕТРА ГРАНУЛ ОКОМКОВАННОЙ АГЛОМЕРАЦИОННОЙ ШИХТЫ В УСЛОВИЯХ ОАО «УРАЛЬСКАЯ СТАЛЬ»
Аннотация. Рассмотрены различные способы оценки среднего эквивалентного диаметра гранул агломерационной шихты. Для этих способов получены зависимости, иллюстрирующие влияние параметров окомкования на его результаты: средний эквивалентный диаметр гранул окомкованной аглошихты и её насыпную плотность. Показано, что наиболее объективными способами усреднения кусков аглошихты являются усреднение по средневзвешенной крупности и усреднение среднелогарифмических диаметров каждой фракции.
Ключевые слова: окомкование, агломерационная шихта, средний эквивалентный диаметр гранул агломерационной шихты, фракционный состав аглошихты.
Слой агломерационной шихты состоит из частиц разных размеров. Для таких полидисперсных слоев используют различные способы усреднения частиц по диаметрам, по-разному вводя понятие среднего эквивалентного диаметра частиц ^.
Крупность аглошихты является одним из главных факторов, определяющих газопроницаемость спекаемого слоя, а значит, и результаты аглопроцесса [1]. Поэтому обоснованный выбор критерия оценки крупности аглошихты имеет большое значение для прогнозирования как результатов окомкования, так и аглопроцесса.
Среднемассовый диаметр (средневзвешенную крупность) , мм, определяют по формуле [2]
d = d =-
x sA
j=l_
n
Z S,
(1)
d э = d2 =
Z Si
i=i
(2)
Г
г=\ ^
Установленную таким образом величину эквивалентного диаметра рекомендуют использовать при оценке влияния крупности на газопроницаемость материала [5].
В работе [2] при оценке влияния крупности на ход процессов тепло- и массообмена также рекомендуется производить усреднение по формуле среднело-
гарифмического диаметра ^з, мм:
I
lgd3 = lgd з =-
100
dgd,
I
где § - массовая доля отдельных фракций, %;
dj - среднеарифметическая крупность соответствующих фракций, мм;
п - общее число фракций.
Установленную таким образом среднюю величину используют при учете массовых сил [3] и оценке влияния крупности на ход процессов восстановления и теплообмена [4].
Средневзвешенный диаметр смеси зерен по значению удельной поверхности кусков или эквивалентную по поверхности крупность d2 , мм, определяют по формуле [2]
(3)
г'=1 V ЮО,
Для высокотеплопроводных частиц малых размеров, когда основное значение имеют условия внешнего теплообмена, рекомендуется способ усреднения, при котором в фиктивном слое сохраняется неизменным число частиц в единице объема слоя, то есть определяют средний эквивалентный диаметр по числу частиц d4 , мм [2]:
d э = d 4 =
I
(s,/100)
(4)
d
Согласно работе [3] при расчете поверхности
i=i
тепло- или массообмена используют средний квадратичный диаметр й, мм, при определении которого
считают, что суммарная поверхность частиц равна поверхности частицы со средним диаметром, умноженной на число частиц:
йэ = й5 =
Е
100)
й
Е
^ /100) •
(5)
г =1
й
Средний арифметический диаметр й6, мм, определяют по формуле [4]
100)
й,2
(6)
т.-
йэ = й б =
^ ЮО) " 2-1 й
Средний диаметр, усредненный из условия, что отношение этого диаметра к его объему равно отношению суммы всех диаметров кусков к объему всех
кусков й, мм, определяют по формуле [2]
йэ = й1 =
г =1 _
£ 100) •
(7)
Для определения среднего эквивалентного диаметра по среднеарифметическому объему й, мм, используют формулу [2]
й = й „ =
Е^10°)
Е
^ /100)•
(8)
ствует единого подхода к обоснованному выбору критерия оценки йэ.
С целью выявления критерия оценки крупности аглошихты, наиболее тесно связанного с параметрами и результатами окомкования аглошихты, в 2014 г. был проведен эксперимент по оценке результатов окомкования на технологической линии агломашины № 3 ОАО «Уральская Сталь», подготовка аглошихты в которой осуществляется в цилиндрических барабанах диаметром 2,8 м и длиной 6 м в две стадии: 1) смешивание шихты с ее частичным увлажнением до 3,5-4,0%; 2) окомкование шихты с ее доувлажнением до 6,5-8,0%. Эксперимент заключался в отборе проб шихты перед окомкованием и после него с последующим определением гранулометрического состава, влажности и насыпной плотности аглошихты. По гранулометрическому составу определяли средние эквивалентные диаметры аглошихты по формулам (1) -(9). Условия и результаты исследования шихты приведены в табл. 1 и 2.
Таблица 1
Расход шихтовых материалов на 1 т агломерата
г=1 <
Известен способ усреднения диаметра кусков полидисперсного слоя по медианному диаметру й9, мм, делящему весь объем кусков на две равные части [2]:
т п
Е 8 г = Е 8г (9)
г=1 1=т+\
Также применяется еще ряд уравнений для оценки среднего эквивалентного диаметра полидисперсного слоя [6].
Учитывая большое разнообразие способов оценки йэ, при проведении исследований аглопроцесса
возникает дилемма с выбором характеристики крупности аглошихты. В каждом конкретном случае эта проблема решается индивидуально, то есть не суще-
Материалы Расход, кг/т*
Аглоруда Бакальского рудоуправления 89,93+139,35 115,89
Аглоруда Михайловского ГОКа 139,59+157,93 150,65
Концентрат Михайловского ГОКа 581,22+642,23 606,95
Шлам УОШ 20,23+20,31 20,26
Отсев агломерата и окатышей 33,01+53,95 37,47
Мелочь брикетов 0+35,85 27,54
Колошниковая пыль 14,11+28,58 23,49
Окалина 3,70+7,36 5,87
Доменный присад (ДП05) 1,43+5,64 4,74
ИТОГО ЖЕЛЕЗОРУДНОГО СЫРЬЯ 971,50+1013,59 993,13
Известняк 162,81+208,83 178,58
Известь 24,15+30,00 28,50
Твердое топливо 41,18+42,44 41,87
*В числителе - интервал изменения, в знаменателе - среднее значение
г =1
1=1
1=1
Таблица 2
Параметры аглошихты до и после окомкования
Значение*
Параметры аглошихты перед окомкованием после окомкования
Насыпная плотность аглошихты, кг/м3 1554,00+1792,00 1652,09 1658,2 + 1816,3 1735,40
Влажность аглошихты, % 2,25 + 4,93 3,86 7,30 + 9,23 8,14
+10 мм 2,85 + 7,16 7,85 + 16,18
4,72 11,40
5 - 10 мм 3,96 + 9,50 10,18+18,79
7,05 13,79
Фракционный состав аглошихты, % 3 - 5 мм 4,29 + 10,11 7,32 14,46 + 26,79 19,02
1 - 3 мм 18,73+27,81 29,92+51,07
22,54 38,88
0 - 1 мм 52,43+65,85 58,36 6,61 + 29,25 16,92
Средневзвешенная крупность агло- 1,69 + 2,53 3,34 + 4,97
шихты d1, мм 2,15 4,08
Эквивалентная по поверхности 0,72 + 0,83 1,21 + 2,32
крупность аглошихты йг , мм 0,76 1,71
Среднелогарифмический диаметр 0,93 + 1,27 1,99 + 3,50
аглошихты dз, мм 1,12 2,70
Средний эквивалентный диаметр 0,88 + 0,94 1,07 + 1,32
аглошихты по числу частиц d4 , мм 0,92 1,19
Средний квадратичный диаметр 0,52-0,54 0,59 + 0,87
аглошихты d5, мм 0,53 0,68
Средний арифметический диаметр 0,503+0,513 0,53 + 0,67
аглошихты d6, мм 0,510 0,57
Средний диаметр аглошихты, усредненный из условия, что отношение этого диаметра к его объему равно отношению суммы всех диаметров кусков к объему всех кусков d1, мм 0,61 + 0,68 0,65 0,89 + 1,61 1,18
Средний эквивалентный диаметр аглошихты по среднеарифметическому объему ds, мм 0,57-0,62 0,60 0,75+1,20 0,92
Средний медианный диаметр агло- 0,76 + 0,95 2,14+3,52
шихты d9, мм 0,86 2,69
*В числителе - интервал изменения, в знаменателе значение - среднее
По полученным данным был выполнен регрессионный анализ и построены графики, иллюстрирующие влияние параметров окомкования на его резуль-
таты: средний эквивалентный диаметр гранул оком-кованной аглошихты и ее насыпную плотность.
В табл. 3 приведены зависимости среднего эквивалентного диаметра гранул окомкованной аглошихты (d0i, мм) от среднего эквивалентного диаметра
гранул аглошихты перед окомкованием (dHi, мм).
Наибольшая величина коэффициента корреляции г =0,65 получена для зависимости, выраженной через
медианный диаметр d9. При этом расчетные значения коэффициентов корреляции для всех форм выражения эквивалентного диаметра (кроме d1) превышают критическую величину выборочного коэффициента корреляции г005(25) = 0,381 [7], а при вероятности
ошибки 10 % (Гю(25) = 0,323) для всех зависимостей выполняется условие достоверности коэффициентов корреляции.
Значимость полученных уравнений регрессии подтверждается расчетными значениями критериев Фишера, величины которых превышают критическую
величину 05 (1; 23) = 4,28 [7]. Это свидетельствует не только о наличии статистически значимой прямой зависимости между крупностью шихты до и после окомкования, но и о возможности использования для характеристики крупности уравнений (2) - (9).
На рис. 1 показано влияние влажности ("И0, %) на средний эквивалентный диаметр гранул окомкованной аглошихты (dэ, мм).
Таблица 3
Уравнения регрессии и критерии их качества для зависимостей doi от dнi
Зависимость г
d01 =0,7569dн 1 +2,4517 0,34 2,93
d02 = 4,1868dн2 -1,4886 0,40 4,40
d03 = 2,1132 dн 3 + 0,3292 0,40 4,33
d04 = 2,59Шн4 -1,1817 0,44 5,40
d05 = 8dн5 - 3,5576 0,41 4,62
d06 = 12,89Ын6 -6,0036 0,48 6,84
d01 = 4,9424dн7 -2,0203 0,41 4,61
d08 = 4,8838dн8 -1,9918 0,44 5,40
d09 = 4,7035 dн9 -1,3445 0,65 16,57
5 4,5 4
= 1 ф о
2
(0 1 2 Ой (Л
2 Я
§ § 1,5 <ч 2
«! 1
X
Ч
а О
0,5 0
7,2
7,7 8,2 8,7
Содержание влаги в окомкованной аглошихте, %
9,2
♦ d1 ■ d2 а <3 х d4 ж d5 • d6 <^7 d8 d9
Рис. 1. Влияние влажности на средний эквивалентный диаметр гранул окомкованной аглошихты
В табл. 4 приведены величины коэффициентов корреляции г и значения критериев Фишера ¥ для зависимостей, представленных на рис. 1.
Таблица 4
Уравнения регрессии и критерии их качества для зависимостей эквивалентного диаметра гранул окомкованной аглошихты
(, мм) от ее влажности (, %)
гранул окомкованной аглошихты выполнен множественный регрессионный анализ и получены уравнения регрессии: 001 =-2,083+0,5613-0н! Я = 0,76; ¥ = 15,5;
й02 =-3,806+1,824- 0н 2
Я = 0,86;
¥ = 32,19;
Зависимость г ¥
йт =-0,1507^0 +3,0855м0 -11,009 0,73 12,55
002 =0,0248^0 + 0,1355^0 -1,0415 0,85 27,98
003 = -0,0614^0 + 1,6757*0 -6,8523 0,82 23,14
004 = -0,0083^0 + - 0,3925 0,86 31,94
005 = 0,0234*0 -0,2645^ +1,2771 0,78 17,46
006 = 0,0082*0 -0,0781*0 +0,6668 0,76 15,43
007 = 0,0352*0 -0,2399*0 +0,7865 0,83 25,09
008 = 0,0229*0 -0,169^ +0,7772 0,83 24,06
009 = 0,0233*0 + 0,0578^ + 0,6753 0,68 9,68
003 =-3,773 + 1,157-0н 3 Я = 0,85; ¥ = 28,42; йпл =-0,6813 + 0,9875- 0
+ 0,6088-w0, -0,5063-w0, ь 0,6358- ^,
н4 . 0,1189-Wo.
0,1082 • м>0 -0,0488 • w0,
Наибольшая величина коэффициента корреляции г = 0,86 получена для зависимости, выраженной через средний эквивалентный диаметр по числу частиц
а4 . При этом для всех форм выражения 0Э, зависимости являются статистически значимыми, поскольку выполняется условие: ¥ > ¥»05 (2; 22) = 3,44 [7].
Для количественной оценки совместного влияния влажности шихты и гранулометрического состава исходной шихты на средний эквивалентный диаметр
04
Я = 0,88; ¥ = 36,28;
а05 =-1,772+2,97 • ан 5 -
Я = 0,79; ¥ = 18,41; ^6 =-2,422 + 5,094 • ^ 6 Я = 0,78; ¥ = 17,14; 007 =-2,63 + 1,955- ан7 +0,3124- w0, Я = 0,85; ¥ = 27,76; а08 =-1,611 + 1,664- ан 8 +0,1895- w0, Я = 0,84; ¥ = 25,98; а09 =-2,918 + 3,382- ан9 +0,3327- , Я = 0,81, ¥ = 21,16,
где 0-0, - средние эквивалентные диаметры гранул окомкованной аглошихты, мм;
- средние эквивалентные диаметры гранул шихты перед окомкованием, мм;
- содержание влаги в окомкованной аглошихте, %.
Взаимный учет влияния двух факторов с использованием линейной модели позволяет с более высокой степенью достоверности прогнозировать среднюю крупность гранул окомкованной аглошихты для
исследованных условий: значения Я превышают значения величин коэффициентов парной корреляции, полученных при анализе частных зависимостей (см.
табл. 3 и 4). При этом для всех форм выражения ^ зависимости являются статистически значимыми, так как для всех значений статистики Фишера: ¥ >
F0Л5 (2; 22) = 3,44.
Усложнение регрессионной модели до полинома, включающего в себя квадратичные члены, не дает
существенных преимуществ по Ятах. Однако при
этом для зависимости с использованием
d.
dOl = -44,04+16,21- dHj + 6,819- wO - 4,191- d2Hl --0,4129-wO + 0,2733-dHj • wO
величина R = 0,87 заметно более высокая, чем для линейной двухфакторной модели с использованием
d1 (R = 0,76).
В табл. 5 приведены зависимости насыпной плотности окомкованной аглошихты от среднего эквивалентного диаметра гранул окомкованной аглошихты, величины коэффициентов корреляции и значения статистики Фишера для данных зависимостей.
Наибольшая величина коэффициента корреляции r = 0,67 получена для зависимости, выраженной че-
рез медианный диаметр d9. При этом для всех форм
выражения dэ зависимости являются статистически значимыми, так как для всех значений статистики Фишера из табл. 5: ¥ > ¥0 05 (2; 22) = 3,44.
Таблица 5
Зависимости насыпной плотности окомкованной аглошихты (р0.) от среднего эквивалентного диаметра гранул окомкованной
аглошихты (d0¡), коэффициенты корреляции г
и значения критериев Фишера ¥ для них
Зависимость r F
р01 = -34,02 • dOj + 330,05 • dOl + 962,21 0,64 7,66
pO2 =2,628- dO2 +62,938- dO2 +1619,9 0,65 7,89
poi =-14,994- d1oi +138,21- dO3 +1474,1 0,65 8,06
Po4 = 157,09 • d104 - 69,99 • dO4 +1595,2 0,64 7,48
pO5 = -759,82- d2os +1370,3- dO5 +1158,8 0,61 6,37
pO6 =-4131,5- d206 + 54 63,8- dO6 - 33,791 0,60 6,16
pO1 =-21,543-d201 +165,45-dO7 +1571,3 0,63 7,38
pOS =-107,77-dOs +388,93-dOS +1469,7 0,63 7,25
pO9 =-15,538- d209 +160,99- dO9 +1416 0,67 8,99
Для большей наглядности на рис. 2 показана взаимосвязь эквивалентного диаметра гранул, рассчитанного по формулам (1) - (9), и насыпной плотности окомкованной шихты.
X
га а
ш 3 .
1 i 4 11
>i g £
i Z 3
I °
я £
a 3
и s
* s
n S
I *
s n
2
4
ш a О
♦ ♦ • ♦ ♦ ♦ ♦ --- (1)
♦ ♦ ♦ ♦ ♦ • ♦ ♦ ♦ - (3) (9)
__i- ■ ■j. ■ ■ ■ ■ i + ■ -k ■ ■ +■ ■ ■ + ■ - ■ ■ (2)
■ + Y У (7) (4) (8)
+ . -k- --1— ж - -%- •и * (5) (6)
—jf-«- % я f i- -Лг-
0
1640 1660 1680 1700 1720 1740 1760 1780 1800 1820 1840 Насыпная плотность окомкованной аглошихты, кг/м3
• с11 ■ с12 А с13 X с14 Ж с15 • с16 с17 с18 с19
Рис. 2. Взаимосвязь среднего эквивалентного диаметра гранул окомкованной аглошихты и ее насыпной плотности
6
5
1
Из приведенных в табл. 2 значений величин средних эквивалентных диаметров гранул аглошихты
0 видно, что значения среднего квадратичного диаметра 0, среднего арифметического диаметра 06, среднего эквивалентного диаметра по среднеарифметическому объему 0 малы и не отражают реальной крупности аглошихты. Для среднего эквивалентного диаметра по числу частиц 04 и среднего диаметра,
усредненного из условия, что отношение этого диаметра к его объему равно отношению суммы всех
диаметров кусков к объему всех кусков 0 получены
более высокие значения. Максимальные значения среднего эквивалентного диаметра получены при определении его как среднемассового диаметра (средневзвешенной крупности) 01, наиболее близкие к ним значения получены при определении среднего эквивалентного диаметра как среднелогарифмическо-
го диаметра 0з и как медианного диаметра 09.
Среднемассовый диаметр 01 в большей степени учитывает крупные фракции с малой поверхностью и относительно большой массой. Среднелогарифмиче-
ский диаметр 0з учитывает относительное количество, диапазон и удельную поверхность каждой фракции. Результаты, полученные при подсчёте усредненного диаметра как медианного, малы в сравнении с реальной крупностью аглошихты перед окомковани-ем. Кроме того, расчеты медианных диаметров сложны и трудоемки. Значения диаметров 02 , 05, 06, 07,
0 занижены из-за того, что они учитывают количество кусков, характеризуемых в основном содержанием самых мелких фракций с развитой поверхностью. Учитывая, что использование различных форм
выражения 0 для оценки результатов окомкования
даёт статистически близкие результаты (особенно при усложнении зависимости), на наш взгляд, объективными способами усреднения кусков аглошихты явля-
ются: усреднение по средневзвешенной крупности d1 и усреднение среднелогарифмических диаметров
каждой фракции d3 .
Выводы:
1. Проведен анализ способов оценки среднего эквивалентного диаметра гранул аглошихты с получением зависимостей, иллюстрирующих влияние параметров окомкования на его результаты: средний эквивалентный диаметр гранул окомкованной аглошихты и ее насыпную плотность.
2. Проведены эксперименты, заключающиеся в отборе проб шихты и исследовании ее параметров перед окомкованием и после окомкования, с фиксацией во время отбора проб текущего состава шихты и исследованием проб на гранулометрический состав, влажность и насыпную плотность.
3. Показано, что наиболее объективными способами усреднения кусков аглошихты являются усреднение по средневзвешенной крупности и усреднение среднелогарифмических диаметров каждой фракции.
Список литературы
1. Панычев A.A., Никонова А.П. Параметры агломерации Михайловских и лебединских концентратов // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2009. № 4. С. 18-22.
2. Теплотехника окускования железорудного сырья / Братчиков С.Г., Берман Ю.А., Белоцерковский Я.Л. и др. М.: Металлургия, 1970. 344 с.
3. Расчеты аппаратов кипящего слоя: справочник / под ред. И.П. Мухленова, B.C. Сажина, В.Ф. Фролова. Л.: Химия, 1986. 352 с.
4. Сибагатуллин С.К., Харченко A.C. Качество шихтовых материалов доменной плавки, включающих титаномагнетиты и сидериты. Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск. гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2012. 150 с.
5. Коршиков Г.В. Энциклопедический словарь-справочник по металлургии. Липецк: Липецкое издательство Госкомпечати РФ, 1998. 780 с.
6. Лейбензон Л.С. Движение природных жидкостей и газов в пористой среде. М.; Л.: Гостехтеоретиздат, 1947. 244 с.
7. Мельниченко A.C. Статистический анализ в металлургии и материаловедении. М.: Изд. Дом МИСиС, 2009. 268 с.
Сведения об авторах
Ганин Дмитрий Рудольфович - ведущий инженер по ремонту, ООО «Орский вагонный завод». Тел.: (3537)23-15-06. E-mail: dmrgan@mail.ru
Дружков Виталий Гаврилович - канд. техн. наук, доц., институт металлургии, машиностроения и материалообработ-ки, ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова». Тел.: (3519) 29-84-30.
Панычев Анатолий Алексеевич - канд. техн. наук, доц. каф. металлургических технологий, Новотроицкий филиал ФГАОУ ВПО «Национальный исследовательский технологический университет «МИСиС». Тел.: (3537) 66-28-09. E-mail: a.panychev@uralsteel.com
Шаповалов Алексей Николаевич - канд. техн. наук, доц. каф. металлургических технологий, Новотроицкий филиал ФГАОУ ВПО «Национальный исследовательский технологический университет «МИСиС». Тел.: (3537) 67-96-07. E-mail: alshapo@yandex.ru
INFORMATION ABOUT THE PAPER IN ENGLISH
ANALYSIS OF EVALUATION METHODS OF EQUIVALENT GRANULE DIAMETER OF THE PELLETIZED SINTER BURDEN AT JSC "URAL STEEL"
Ganin Dmitrij Rudol'fovich - leading engineer on repair «Orsk Railcar Factory». Phone: (3537)23-15-06. E-mail: dmr-gan@mail.ru
Druzhkov Vitaly Gavrilovich - Ph.D. (Eng.), Associate Professor of the department of Metallurgy of ferrous metals, Nosov Magnitogorsk State Technical University. Phone: (3519)29-84-30.
Panychev Anatoly Alekseevich - Ph.D. (Eng.), Associate Professor of the Metallurgical Technology department, Novotroitsk branch of the National University of Science and Technology «MISIS». E-mail: a.panychev@uralsteel.com
Shapovalov Aleksey Nicolaevich - Ph.D. (Eng.), Associate Professor of the Metallurgical Technology department, Novotroitsk branch of the National University of Science and Technology «MISIS». Phone: (3537)67-96-07. E-mail: alshapo@yandex.ru
Abstract. Various methods of evaluation the equivalent average granule diameter of the sinter burden. For these methods, the dependences illustrating the effect of the parameters of the pelletizing sinter burden on his results: an equivalent average granule diameter of the pelletized sinter burden and its bulk density. It is shown that the most objective way of averaging pieces of sinter burden is the average of average size, averaging the mean log diameters of each fraction.
Keywords: Pelletizing, the sinter burden, the equivalent average granule diameter of the sinter burden, fractional composition of the sinter burden
♦ ♦ ♦
УДК 662.74:662.765 Петухов В Н., Гунина Е В.
ИССЛЕДОВАНИЕ ФЛОТАЦИОННОЙ АКТИВНОСТИ РЕАГЕНТОВ-СОБИРАТЕЛЕЙ ПРИ ФЛОТАЦИИ УГЛЕЙ РАЗЛИЧНОЙ СТАДИИ МЕТАМОРФИЗМА
Аннотация. В работе проведены исследования эффективности различных собирателей при флотации углей различной стадии метаморфизма, поступающих на коксование. Установлена высокая эффективность и селективность процесса флотации при использовании в качестве реагента-собирателя комплексного реагента ГФО, как при флотации отдельных технологических марок, так и при флотации окисленных углей ЦОФ «Северсталь».
Ключевые слова: уголь, флотация углей, реагент-собиратель, комплексный реагент, окисленный уголь, стадия метаморфизма.
Анализ исследовательских работ по совершенствованию реагентых режимов флотации показывает, что эффективность действия реагентов-собирателей обуславливается их групповым химическим составом, молекулярной массой входящих в реагент углеводородов, их структурными особенностями [12] (Петухов В.Н. Флотационная активность химических соединений различного состава и строенияпри флотации угля // Кокс и химия. 1982. №7. С.18-23). Однако общепринятые заключения по эффективности действия реагентов-собирателей и механизма их действия при флотации углей различной стадии метаморфизма и минерализации органической массы углей противоречивы. Поэтому нами были проведены исследования по изучению эффективности и селективности действия реагентов, содержащих различные классы химических соединений, при флотации углей различной степени минерализации с целью изыскания техниче-
ских продуктов нефтехимии и нефтепереработки в качестве эффективных реагентов-собирателей для флотации углей. В данной работе была исследована эффективность флотации углей как с использованием реагентов-собирателей - «термогазойля» и «мото-алкилата» с реагентом вспенивателем «Кэтгол», так и комплексного реагента «ГФО».
Все реагенты являются продуктами либо отхода -ми нефтехимической промышленности и различаются по групповому химическому составу (табл.1). Исследования проводились на трех технологических марках углей: «К», «ОС» и «Ж». Технологические параметры процесса:
- плотность исходного питания - 120 г/л;
- крупность исходного питания - 0-0,50 мм.
Исследования проходили на лабораторной флотационной машине механического типа «Механобр» с объемом камеры 0,5 л.
