CC BY
91
УДК622.692.12; 681.58
АНАЛИЗ ПОГРЕШНОСТЕЙ ИЗМЕРЕНИЯ ПЛОТНОСТИ НЕФТЕСОДЕРЖАЩЕЙ СМЕСИ И ИХ ВЛИЯНИЯ НА ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕНИ СЕПАРАЦИИ
© 2016 В.А. Зеленский, А.И. Щодро
Самарский национальный исследовательский университет им. акад. С.П. Королёва
Статья поступила в редакцию 01.11.2016
Рассмотрены основные и дополнительные погрешности, возникающие при косвенном измерении плотности нефтесодержащей смеси в нефтегазосепараторе. Для компенсации дополнительной погрешности в схему управления процессом сепарации введён датчик температуры. Коррекция осуществляется на основе данных лабораторных исследований зависимости плотности скважинной воды и нефти от температуры. Получены формулы для определения основной погрешности измерения плотности косвенным методом. Выполнена оценка точности приближённых вычислений погрешности по полученным формулам в общем случае и в установившемся технологическом режиме. Точное определение плотности позволяет рассчитать обводнённость нефтесодержащей смеси и определить оптимальное время сепарации. Разработан алгоритм, реализующий основные измерительные и вычислительные процедуры. Алгоритм предусматривает постоянный контроль величины обводнённости смеси и обновление данных для имитационной модели. На основе имитационной модели выполнены эксперименты, результатом которых явилось нахождение оптимального времени сепарации при различной обводнённости нефтесодержащей смеси. Результаты работы позволяют повысить производительность устройства сепарации при сохранении качества товарной нефти.
Ключевые слова: косвенные измерения, нефтегазосепаратор, обводнённость, нефтесодержащая смесь, погрешность, сепарация
Одной из важнейших задач в нефтегазовом секторе отечественной экономики является повышение производительности системы сбора и подготовки нефти при сохранении качества продукта [1, 2]. Решение данной проблемы зависит, в том числе, от точности определения времени сепарации, которое, в свою очередь, является функцией обводненности нефтесодержащей смеси. Определение обводнённости непосредственно связано с точностью косвенных измерений плотности смеси в камере нефтегазосепаратора. Именно поэтому анализ погрешностей измерения плотности нефтесодержащей смеси и влияния погрешностей на определение времени сепарации представляется актуальной научно-технической задачей. В работе представлены имеющие признаки научной новизны - измерительная схема, алгоритм определения времени сепарации. Получены имеющие практическую значимость результаты имитационного моделирования процесса сепарации нефтесодержащей смеси.
Метод и алгоритм измерений. Сепарация представляет собой выделение из поступающей нефтесодержащей смеси устойчивых фаз нефти и воды, а также газа. Скорость отделения нефтяного газа на порядок превышает скорость сепарации нефти, что позволяет абстрагироваться от влияния газового фактора [3]. Вода после
Зеленский Владимир Анатольевич, доктор технических наук, профессор. E-mail: vaz-3@yandex.ru. Щодро Артем Игоревич, аспирант. E-mail: a.i.schodro@gmail.com
обработки подаётся, как правило, обратно в скважину, а нефть подвергается дальнейшему обезвоживанию и обессоливанию. Для осуществления процесса сепарации наиболее часто применяется горизонтальный трёхфазный нефтегазосепаратор (НГС) с гравитационным принципом деэмульгации нефтесодержащей смеси. В работе [4] предложен способ управления технологическим процессом сепарации, основанный на косвенном измерении плотности смеси. Фрагмент устройства (первая камера НГС), реализующего данный способ, показан на рис. 1. Цифрами на рис. 1 обозначены: 1 - датчик давления газа, 2 -датчик уровня жидкости, 3 - разделительная перегородка между камерами сепаратора высотой Ьпер, 4 - устройство управления, 5 -датчик температуры, 6 - датчик гидростатического давления жидкости, 7 - вентиль сброса воды, 8 - входной вентиль нефтесодержащей смеси.
Рис. 1. Фрагмент нефтегазосепаратора с элементами управления
Среди возможных факторов, приводящих к датчика температуры 5. Разработан алгоритм
возникновению дополнительном погрешности измерений, следует отметить температуру. Данная погрешность компенсируется с помощью введённого в схему управления процессом сепарации
определения времени сепарации, представленный в виде диаграммы активностей стандарта иЫЬ на рис. 2.
Рис. 2. Алгоритм определение времени сепарации нефтегазовой смеси
Определение времени сепарации происходит в три этапа. На первом этапе, на основании показаний датчиков давления газа 1, уровня жидкости 2 и гидростатического давления 3 происходит косвенное измерение плотности нефте-содержащей смеси. Далее производится температурная коррекция результатов измерения. Определение зависимости плотности нефтесо-держащей смеси от температуры представляет собой нетривиальную задачу вследствие большого различия в химическом составе нефтей разных месторождений. Кроме того, плотность скважин-ной воды из-за присутствия в ней большого количества солей отличается от плотности дистиллированной воды. Решение задачи может быть получено путём проведения лабораторных испытаний с последующим вводом данных зависимости плотности воды и нефти от температуры в память управляющего устройства.
На втором этапе на основе измерений плотности смеси делается вывод о величине её обводнённости. Обводнённость нефти определяется процентным содержанием пластовой воды в смеси. В процессе эксплуатации скважины обводнённость имеет устойчивую тенденцию к увеличению и на большинстве месторождений в настоящее время находится в пределах от 70% до 90%. Кроме того, возможны локальные колебания обводнённости, связанные с движением
подземных вод и сбросом отработанной воды обратно в скважину. Поэтому алгоритм предусматривает постоянный контроль величины обводнённости нефтесодержащей смеси и обновление исходных данных для имитационной модели. На третьем этапе происходит определение оптимального времени сепарации, что является конечным результатом работы всего алгоритма. Исходя из требуемого времени сепарации, устройство управления 4 регулирует работу вентилей воды 7 и входной смеси 8.
Анализ погрешностей измерений. Измерение плотности происходит косвенным способом с использованием основного уравнения гидростатики:
Рд = Рп -+рфж,
где рд - давление на дне, рп - давление на поверхности, р - плотность жидкости, g - гравитационная постоянная, Нж - уровень жидкости.
Тогда плотность жидкости в камере НГС равна:
Р =
Рд - Рп
ёИж
(1)
Нефти различных месторождений России характеризуются широким диапазоном плотности:
от 770 до 970 кг/м 3 [5]. Плотность нефти изменяется в пределах каждого нефтегазоносного района. Это объясняется тем, что большинство разрабатываемых нефтяных месторождений представлено многопластовыми залежами, для которых, как правило, с увеличением глубины залегания продуктивного горизонта плотность нефти снижается. Тем не менее, для одной скважины или куста скважин, плотность нефти - стабильная величина на достаточно протяжённом временном интервале. Точность определения времени сепарации зависит от точности косвенного измерения плотности нефтесодержащей смеси по формуле (1). В данном соотношении величины pд, pп, ^ являются измеряемыми параметрами, g - константой, а плотность р является функционально зависимой величиной.
Значение погрешности при косвенных измерениях определяется по формуле:
AV = .
t! у
2
Ах/
(2)
где Xi - величины, определяемые методом непосредственных измерений; Д*; - погрешности величин Xi, / - функциональная зависимость, связывающая расчётную и непосредственно измеряемые величины.
Используя формулы (1), (2), представим основную абсолютную погрешность определения плотности нефтесодержащей смеси в виде:
Ар = .
АРд , АРп
2/ 2 g Иж
2/ 2 g К
2 2 (Рд - Рп ) Акж
g 2*Ж
Анализ показал, что на практике данное выражение можно упростить путём отбрасывания третьего слагаемого под корнем. Тогда выражение для упрощённого расчёта абсолютной погрешности косвенного измерения плотности запишется в виде:
АРупр =
gh
^ VАРд2 +АРп
(3)
Величину ошибки такого приближения можно оценить, зная погрешности измерительных приборов, используемых на практике, уровень жидкости в камере НГС и разность давлений на поверхности жидкости (давление газа) и на дне НГС (гидростатическое давление). Для этого необходимо приведенные погрешности средств измерения, которые обычно указываются в документации, перевести в абсолютные значения по формуле:
А =
YD 100
(4)
где у - приведенная погрешность, D - диапазон измерения.
Характеристики типовых измерительных приборов приводятся, например, в [6-8]. Используя выражения (3), (4), определим абсолютные погрешности измерений, выполненные с помощью датчиков 1, 2, 6 (рис. 1).
1. Датчик гидростатического давления Rose-mount 3051!. Его основная приведённая погрешность ±0,075%, диапазон измерения давления 01600 кПа, следовательно, абсолютная погрешность измерения давления равна 1,2 кПа.
2. Датчик давления газа BD Sensors DMP 331. Его основная приведённая погрешность ±0,1%, диапазон измерения давления 0-300 кПа, следовательно, абсолютная погрешность измерения давления равна 0,3 кПа.
3. Датчик уровня ООО НПФ «Сенсорика» DE 10.1. Его основная приведённая погрешность ±0,075%, диапазон измерения 3,7 м, следовательно, абсолютная погрешность измерения уровня равна 0,0028 м.
Значение высоты уровня жидкости в НГС примем 2,5 м. Значение ошибки вычислений по упрощённой формуле в рабочем диапазоне разности давления на дне и поверхности НГС приведены в табл. 1.
Таблица 1. Ошибка вычислений погрешности измерения плотности
Давление жидкости, кПа Абсолютная погрешность определения плотности, кг/м3 Относительная ошибка вычислений, %
Рж = Рд - Рп Ар Арупр Ар - АР s= упр 100 Ар
28,8 0,042043 0,042042 0,0024
33,8 0,042044 0,0048
38,8 0,042045 0,0071
43,8 0,042046 0,0095
48,0 0,042047 0,0119
При установившемся технологическом режиме происходит постоянный перелив верхнего слоя жидкости из первой камеры НГС во вторую. В этом случае можно принять hж = ^ер, где ^ер -высота разделительной перегородки. Высота перегородки - постоянная известная величина, следовательно, погрешность её измерения Д^ер=0. Тогда выражение для погрешности определения плотности нефти при установившемся технологическом режиме принимает вид:
2
2
АРуст =
gh,
ЛРд + АРп
пер
При этом метрологические характеристики датчика уровня жидкости не влияют на результирующую погрешность. Поскольку Нж ^ Нпер, основная абсолютная погрешность определения плотности смеси в обоих технологических режимах будет не более 0,042 кг/м3.
Результаты имитационного моделирования. Имитационное моделирование процесса сепарации нефтесодержащей смеси выполнено с помощью программы LiteSMO. Программа написана на языке программирования Delphi,
поддерживает математическии аппарат систем массового обслуживания, позволяет разработать структуру имитационной модели, задать параметры и выполнить имитационный эксперимент. Структура имитационной модели представлена на рис. 3. Элемент «Исходная ДФ» имитирует состояние исходной дисперсной фазы, условно разделённой на шесть фракций. Средние диаметры глобул во фракциях равны, соответственно 50 мкм, 60 мкм, 80 мкм, 100 мкм, 150 мкм и 200 мкм. Для генерации псевдослучайной последовательности глобул использовалось преобразование Бокса-Мюллера.
Рис. 3. Структура имитационной модели
Элемент «Режим сепарации» осуществляет выбор величины обводнённости нефтесодержа-щей смеси от 70% до 90% с дискретным шагом в 5%. Элемент «Обводнённость» имитирует процесс коагуляции и коалесценции глобул в соответствии с выбранным режимом сепарации. Элемент «Ламинарный поток» служит для проверки работоспособности имитационной модели в тестовом режиме. Результат процесса сепарации учитывается в элементах ИМ «Сепарированная ДФ» и «Остаточная ДФ». Параметры имитационной модели рассчитаны по результатам ранее выполненных исследований [9]. Пример гистограммы распределения времени образования сплошного фазового слоя глобулами различных фракций представлен на рис 4.
Распределение относится к виду распределений Лившица-Слезова с так называемым длинным хвостом. Время сепарации для третьей группы нефти находится путём отбрасывания «хвоста» распределения, удельный вес которого
составляет 1% от общего объёма выборки. Например, при обводненности 90% оптимальное время сепарации составит Тс=145 секунд с точностью 5 с. Результаты остальных вычислений представлены в табл. 2.
Рассмотрим пример определения погрешности обводнённости для случая плотности нефти 850 кг/м3. Если плотность скважинной воды 1000 кг/м3, диапазон изменения плотности нефтесодержащей смеси составит 150 кг/м3. В пределах этого диапазона обводнённость может изменяться от 0 до 100%. Погрешность 0,042 кг/м3 приведёт к возникновению погрешности обводнённости в 0,028%. Это приведёт к погрешности определения оптимального времени сепарации в 0,5 с. Таким образом, основная погрешность практически не влияет на точность измерений. Поэтому главная задача, требующая дальнейшей проработки, заключается в компенсации дополнительной составляющей погрешности косвенного измерения плотности.
1
2
Рис. 4. Определение времени сепарации по гистограмме Таблица 2. Зависимость времени сепарации от величины обводнённости
Обводнённость, % 70 75 80 85 90
Время сепарации Тс, с. 445 355 255 205 145
Выводы:
1. Предложен имеющий признаки научной новизны способ компенсации дополнительной погрешности при косвенном измерении плотности нефтесодержащей смеси. Способ основан на введении в схему управления процессом сепарации датчика температуры и использовании данных лабораторного анализа зависимости плотности скважинной воды и нефти от температуры.
2. Впервые разработан алгоритм нахождения оптимального времени сепарации на основе вычисления обводнённости нефтесодержащей смеси, определены основные измерительные и вычислительные процедуры. Выбор оптимального времени сепарации повышает производительность нефтегазосепаратора при сохранении качества товарной нефти.
3. Получены имеющие практическую значимость расчётные соотношения для определения основной погрешности косвенного измерения плотности нефтесодержащей смеси. Определена относительная ошибка вычислений по полученной формуле.
4. Проведенный анализ показал, что основная погрешность практически не влияет на точность измерений и главная задача, требующая дальнейшей проработки - компенсация дополнительной составляющей погрешности косвенного измерения плотности.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1. Щербинин, А.И. Техническое обеспечение мероприятий по повышению уровня добычи нефти и газа и снижению себестоимости / А.И. Щербинин, В.А. Назаров, А.Г. Соколов // Сфера. Нефть и Газ. 2012. № 3. С. 166-168.
2. ГОСТ 31378. Нефть. Общие технические условия. М.: Госстандарт РФ. 2009. 12 с.
3. Ким, С.Ф. Моделирование процессов разрушения водонефтяных эмульсий для крупнотоннажных технологий подготовки нефти / С.Ф. Ким, Н.В. Ушева, М.А. Самборская и др. // Фундаментальные исследования. 2013. № 8. С. 626-629.
4. Зеленский, В.А. Повышение эффективности сепарации с помощью контроля дифференциальной плотности нефтегазовой смеси / В.А. Зеленский, А.И. Щодро // Вестник Самарского государственного технического университета. Сер. Технические науки. 2015. № 1(45). С. 178-183.
5. Алькушин, А.И. Эксплуатация нефтяных и газовых скважин. - М.: Недра, 1989. 360 с.
6. Преобразователи давления измерительные Rosemount 3051. Руководство по эксплуатации. URL: http ://www.k-avtomatika.ru/images/ 3051L %D0%A0%D0% AD1.pdf (дата обращения 25.09.2016).
7. Датчик давления BD Sensors. Руководство по монтажу и эксплуатации. URL: http:// www.bdsensors.ru/pdf/operation/op-
dmp lmp331.pdf (дата обращения 12.10.2016).
8. Датчик уровня ООО НПФ «Сенсорика». Каталог продукции. URL: http://sensorika.ru/ catalogue/39 (дата обращения 23.10.2016).
9. Зеленский, В.А. Система автоматизированного управления нефтегазосепаратором с контролем плотности нефтесодержащей смеси / В.А. Зелен-
ский, А.И. Щодро // Вестник Самарского государственного технического университета. Сер. Технические науки. 2016. № 1(49). С. 15-23.
ERROR ANALYSIS OF MEASUREMENT THE DENSITY OF OIL-CONTAINING MIX AND THEIR INFLUENCE ON DETERMINATION THE SEPARATION TIME
© 2016 V. A. Zelenskiy, A. I. Shchodro
Samara National Research University named after acad. S.P. Korolyov
The main and additional errors arising at indirect measurement of oil-containing mix density in oil and gas separator are considered. For compensation of additional error the temperature sensing device is injected into the scheme of process control of separation. Correction is carried out on the basis of these laboratory researches of dependence the density of borehole water and oil on temperature. Formulas for definition of additional error of measurement the density are received by an indirect method. Assessment of accuracy of approximate calculations of an error on the received formulas generally and in the set technological mode is executed. Precise gravity test allows to calculate water content of oil-containing mix and to define optimum time of separation. The algorithm realizing the main measuring and computing procedures is developed. The algorithm provides constant control of size of mix water content and updating the data for imitating model. On the basis of imitating model experiments of which finding of optimum time of separation at various water content of oil-containing mix was result are executed. Results of work allow to increase efficiency of the device of separation at preservation of quality of tank oil.
Key words: additional measurements, oil and gas separator, water content, oil-containing mix, error, separation
Vladimir Zelenskiy, Doctor of Technical Sciences, Professor. E-mail: vaz-3@yandex.ru Artem Shchodro, Post-graduate Student. E-mail: a.i.schodro@gmail.com
