CC BY
88
| А.С. Ярош // A.S. Yarosh rosniigdbuh@mail.ru
канд. техн. наук, академик МАНЭБ, генеральный директор АО "НИИГД", 650002, Россия, г. Кемерово, пр-т Шахтеров, 14 candidate of technical sciences, academician of MANEB, general director of AO "NIIGD", 14, Shakhterov Av., Kemerovo, 650002, Russia
I А.Н. Кроль // A.N. Krol' anna.krol.79@mail.ru
канд.техн.наук, доцент ФГБОУ ВО «Кемеровский государственный университет», 650056 , г. Кемерово, б-р Строителей, 47
candidate of technical sciences, associate professor of FGBOU VO "Kemerovo State University", 650056, Kemerovo, Boulevard Stroiteley, 47
I В.В. Романова // V.V. Romanova romvvaer@mail.ru
канд. техн. наук, доцент, ФГБОУ ВО «Кемеровский государствен-ный университет», 650056 , г. Кемерово, б-р Строителей, 47
candidate of technical sciences, associate professor of FGBOU VO "Kemerovo State University", 650056, Kemerovo, Boulevard Stroiteley, 47.
Щ М.Н. Чалаташвили// M.N. Chalatashvili
канд.техн.наук, доцент, замначальника СПТ ФГКУ «1 отряд ФПС по КО» , 650056, Россия, г. Кемерово, ул. Ворошилова, 9А
candidate of technical sciences, associate professor, deputy head of SPT FGKU "Unit 1 of Federal Fire Service for Kemerovo Region", 650056, Russia, Kemerovo, Voroshilova St., 9A
Щ Е.А. Попова // Ye.A. Popova
канд.техн.наук, доцент ФГБОУ ВО «Кемеровский государственный университет», 650056 , г. Кемерово, б-р Строителей, 47
candidate of technical sciences, associate professor of FGBOU VO "Kemerovo State University", 650056, Kemerovo, Boulevard Stroiteley, 47
■ А.В.Сачков// A.V. Sachkov
I начальник проектного отдела АО «НИИГД», 650002, Россия, г. Кемерово, пр-т Шахтеров, 14
project department head of AO "NIIGD", 650002, Russia, Kemerovo, Prospekt Shakhterov, 14
УДК 519.87:398.315
АНАЛИЗ МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ РАЗВИТИЯ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА В СИСТЕМЕ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ THE SYSTEM OF BUILDINGS AND STRUCTURES DANGEROUS FIRE FACTORS DEVELOPMENT MATHEMATICAL MODELS ALYSIS
Торгово-развлекательные центры представляют большую потенциальную опасность для жизни, здоровья покупателей, зрителей, так как являются уникальными зданиями с массовым пребыванием людей. На любом объекте с массовым пребыванием людей должна быть организована безопасная эвакуация до того, как опасные факторы пожара достигнут предельно допустимых значений. Здание должно иметь такие объемно-планировочные решения, чтоб все находящиеся люди в здании могли легко попасть в безопасную зону в случае пожара до того, как опасность пожара достигнет критических значений. Проблема математического моделирования динамики опасных факторов пожара (ОФП) во время эвакуации людей из зданий и сооружений до конца не решена. Точность расчета динамики ОФП в большой степени определяется достоверностью исходных данных по свойствам пожарной нагрузки. Современные научные методы прогнозирования ОФП основываются на математическом моделировании - на математических моделях пожара. Математическая модель пожара описывает в самом общем виде изменение параметров состояния среды в помещении в течение времени, а также изменение параметров состояния ограждающих конструкций этого помещения и различных элементов технологического оборудования. В статье рассматриваются виды математических моделей пожара и их область применения. Математические модели пожара в помещении условно делятся на три класса: интегральные, зонные, полевые (дифференциальные). Математическое моделирование позволяет прогнозировать динамику возникновения пожара в зданиях различного назначения, а значит, позволяет вывести исследования пожарной опасности объектов на качественно новый этап развития и обеспечить переход от сравнительных методов к прогнозируемым, с учетом условий эксплуатации объекта.
Shopping and entertainment centers represent a great potential danger to the life and health of customers,
50
viewers, as they are unique buildings with a massive presence of people. At any object with a massive stay of people, safe evacuation should be organized before the dangerous factors of a fire reach the maximum permissible values. . The building must have such space planning solutions so that all people in the building can easily get into the safe zone in case of fire before the danger of fire reaches critical values. Fire hazard factors dynamics (OFP) mathematical modeling problem during people evacuation from buildings and structures has not been fully resolved. The OFP dynamics calculation accuracy is largely determined by the source data on the fire load properties reliability. Modern scientific methods for OFP predicting are based on mathematical modeling - on mathematical models of fire. Fire mathematical model describes, in its most general form, the environment condition change in a room over time, as well as a change in the parameters condition of the protecting structures of this room and various elements of the process equipment. The article discusses the types of mathematical models of fire and their use scope. Mathematical models of a fire in a room are conventionally divided into three classes: integral, zone, field (differential). Mathematical modeling allows us to predict the dynamics of fires in buildings for various purposes, and therefore allows us to bring the fire hazard studies of objects to a qualitatively new stage of development and to ensure the transition from comparative to predictable methods, taking into account the operating conditions of the object. Ключевые слова: КРИТИЧЕСКОЕ ВРЕМЯ ЭВАКУАЦИИ, ОПАСНЫЕ ФАКТОРЫ ПОЖАРА, МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ПОЖАРА, НАЧАЛЬНАЯ СТАДИЯ ПОЖАРА. Key words: EVACUATION CRITICAL TIME, FIRE DANGEROUS FACTORS, FIRE MATHEMATICAL MODELS, FIRE INITIAL STAGE.
Торгово-развлекательные центры представляют большую потенциальную опасность для жизни, здоровья покупателей, зрителей, так как являются уникальными зданиями с массовым пребыванием людей. Высокая пожарная нагрузка связана со сложными горизонтальными и вертикальными связями, объединяющими помещения различных классов пожарной опасности. Большая длина путей эвакуации, что значительно ее осложняет, увеличивает время проведения даже в нормальных условиях, а тем более при сильном задымлении.
1. Введение
В последние годы произошло много крупных пожаров в торгово-развлекательных центрах, в основном из-за несоблюдения необходимых норм пожарной безопасности, что привело к массовой гибели людей и большому материальному ущербу. Серия пожаров в 2018 году в торгово-развлекательных центрах началась с трагедии в Кемеровской «Зимней вишне». Возгорание унесло жизни 64 человек, из которых 41 — дети. У здания обрушилась крыша. В результате пожара погибли около 200 животных, находившихся в контактном зоопарке ТЦ.
Четвертого апреля загорелся уже московский торгово-развлекательный центр «Персей». По данным следствия, пожар начался на шестом этаже, где располагались склады ткацкой фабрики. Огонь охватил площадь в 80 квадратных метров.
После трагедии в Кемерово проводились массовые проверки пожарной безопасности.
Торговые центры проверяли на наличие запасных выходов и рабочей сигнализации.
В рамках действующей противопожарной политики, в современных строительных нормативно-технических документах значительное внимание должны уделять безопасной эвакуации людей при пожаре из зданий и сооружений [1]. ^гласно требованиям Федерального закона № 123 "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности", любое здание должно иметь такие объемно-планировочные решения, чтоб все находящиеся люди в здании могли легко попасть в безопасную зону в случае пожара до того, как опасность пожара достигнет критических значений [2]. Тогда как разработка оптимальных объемно-планировочных решений во многом определяется временным периодом, необходимым для эвакуации людей при пожаре.
Проблема математического моделирования динамики опасных факторов пожара (ОФП) во время эвакуации людей из зданий и сооружений до конца не решена. Допускаются случаи непринятия объектами экономики расчетных данных ОФП, фактических пределов огнестойкости строительных конструкций, расчётов критической продолжительности пожара и определением время блокирования эвакуационных путей опасными факторами пожара в помещении. На практике это объясняется экономической приоритетностью, при этом допускаются социальные риски, ведущее к гибели людей в результате воздействия ОПФ.
Несмотря на достаточно большое количество отечественных работ (Кошмаров Ю.А., Зотов Ю.С., Есин В.М., Рыжов А.М.,Пузач С.В.,
Присадков В.И.) и зарубежных работ (Chow W. K., Tanaka T., Matsuyama K., Lougheed G. D. Yamada S), посвященных моделированию динамики ОФП, важные с научной и практической точки зрения закономерности развития термодинамической картины пожара пока не раскрыты полностью.
2. Классификация математических моделей пожара
Современные научные методы прогнозирования ОФП основаны на математическом моделировании, а именно на математических моделях пожара (ММП). ММП описывает в самом общем виде изменение параметров состояния среды в помещении в течение времени, а также изменение параметров состояния ограждающих конструкций этого помещения и различных элементов технологического оборудования [3].
Методы прогнозирования ОФП различают в зависимости от вида ММП. Математические модели пожара в помещении условно делятся на три класса (три вида): интегральные, зонные, полевые (дифференциальные).
Интегральная модель пожара позволяет получить информацию о средних значениях параметров состояния среды в помещении для любого момента развития пожара. Сопоставив средние параметры среды с их предельными значениями в рабочей зоне, используют формулы, полученные на основе экспериментальных исследований пространственного распределения температур, концентраций продуктов горения, оптической плотности дыма и других параметров.
Зонная модель позволяет получить информацию о размерах характерных пространственных зон, возникающих при пожаре в помещении, и средних параметров состояния среды в этих зонах. В качестве характерных пространственных зон можно выделить, например, при-потолочную область пространства, в начальной стадии пожара, область восходящего над очагом горения потока нагретых газов и область неза-дымленной холодной части пространства [11].
Полевая дифференциальная модель позволяет рассчитать для любого момента развития пожара значения всех локальных параметров состояния во всех точках пространства внутри помещения [4,12].
Перечисленные модели отличаются друг от друга объемом информации, которую они могут дать о состоянии газовой среды в помещении и взаимодействующих с нею конструкций на разных этапах пожара. Наиболее детальные
сведения можно получить с помощью полевой модели.
В математическом отношении три вышеназванных вида моделей пожара характеризуются разным уровнем сложности. Интегральная модель пожара в своей основе представлена системой обыкновенных дифференциальных уравнений. Искомыми функциями выступают среднеобъемные параметры состояния среды, независимым аргументом является время. Основу зонной модели пожара в общем случае составляет совокупность нескольких систем обыкновенных дифференциальных уравнений. Параметры состояния среды в каждой зоне являются искомыми функциями, а независимым аргументом является время. Искомыми функциями являются также координаты, определяющие положение границ характерных зон. Наиболее сложной в математическом отношении является полевая модель. Ее основу составляет система уравнений в частных производных, описывающих пространственно-временное распределение температур и скоростей газовой среды в помещении, концентраций компонентов этой среды (кислород, оксид и диоксид углерода и т.д.), давлений и плотностей. Эти уравнения включают реологический закон Стокса, закон теплопроводности Фурье, закон диффузии, закон радиационного переноса. В более общем случае к этой системе уравнений добавляется дифференциальное уравнение теплопроводности, описывающее процесс нагревания ограждающих конструкций. Искомыми функциями в этой модели являются плотность и температура среды, скорость движения газа, концентрации компонентов газовой среды, оптическая плотность дыма [5,9,10]. Независимыми аргументами являются координаты х, у, z и время.
Сценарий развития пожара включает в себя следующие этапы:
• выбор места расположения первоначального очага пожара и закономерностей его развития;
• задание расчетной области (выбор рассматриваемой при расчете системы помещений, определение учитываемых при расчете элементов внутренней структуры помещений, задание состояния проемов);
• задание параметров окружающей среды и начальных значений параметров внутри помещений.
Делая выводы по математическим моделям пожара, интегральная модель пожара позволяет получить информацию о средних значениях параметров среды в помещении для лю-
бого момента развития пожара. Зонная модель позволяет получить представление о размерах характерных зон, возникающих при пожаре в помещении, а также о средних параметрах состояния среды внутри этих зон. И наконец, полевая дифференциальная модель позволяет рассчитать для любого момента развития пожара значение всех локальных параметров состояния в любой точке пространства помещения. Все три модели в математическом отношении характеризуются различным уровнем сложности. Наиболее просто реализуемой является интегральная модель, она же является и наименее точной. Наиболее перспективной, с точки зрения практического применения, является полевая модель горения. Полевые модели основываются на системе дифференциальных уравнений в частных производных. Результатами решения данной системы уравнений являются поля распределения температур, скоростей, концентраций компонентов газовой среды в каждый момент времени.
В связи с этим полевой метод может использоваться:
• для проведения научных исследований в целях выявления закономерностей развития пожара;
• для проведения сравнительных расчетов в целях апробации и совершенствования менее универсальных и зональных и интегральных моделей, проверки обоснованности и их применения;
• выбора рационального варианта противопожарной защиты конкретных объектов;
• моделирования распространения пожара в помещениях высотой более 6 м.
3. Выбор метода математического моделирования пожара.
Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:
интегральный метод: для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации; для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз); для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;
зонный (зональный) метод: для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз),
когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения; для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (наклонный зрительный зал кинотеатра, антресоли);
полевой метод: для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (атриумы с системой галерей и примыкающих коридоров, многофункциональные центры со сложной системой вертикальных и горизонтальных связей и т.д.); для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые автостоянки большой площади); для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара).
Таким образом, в результате анализа объемно-планировочных решений и выбора сценариев развития пожара, при проведении расчетов по распространению опасных факторов пожара будет использоваться полевой метод математического моделирования, так как торгово-развле-кательный центры представляет собой 2-х - 4-х этажное здание с учетом административных помещений.
Согласно приложению при проведении расчетов рассматриваются три основных вида развития пожара: круговое распространение пожара по твердой горючей нагрузке, линейное распространение пожара по твердой горючей нагрузке, неустановившееся горение горючей жидкости. Скорость выгорания (скорость газификации) горючего материала в рассматриваемый момент времени, для этих случаев определяется формулами:
ал
у/~-
уиеГ7ГУ-/
Уис1
-■г-.
(1)
сЛ
Уил "удельная скорость выгорания, 1 м2; г* - скорость распространения пламени, м/сек; ширина полосы горючей нагрузки, м; время стабилизации горения горючей жидкости, сек;
Р - площадь очага пожара, м2.
Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время достижения этим фактором предельно допусти-
мого значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Предельно допустимые значения по каждому из опасных факторов пожара составляют: по повышенной температуре - 70оС; по тепловому потоку - 1400 Вт/м2; по потере видимости - 20 м (для случая, когда оба горизонтальных линейных размера помещения меньше 20 м, предельно допустимое расстояние по потере видимости следует принимать равным наибольшему горизонтальному линейному размеру); по пониженному содержанию кислорода - 0,226 кг/ м3; по каждому из токсичных газообразных продуктов горения (СО2 - 0,11 кг/м3; СО - 1,1610-3 кг/м3; HCL - 23 10-6 кг/м3) [3]. При использовании полевой модели определение критического времени имеет существенные особенности, связанные с тем, что критическое значение в различных точках помещения достигается неодновременно. Для помещений с соизмеримыми горизонтальными размерами критическое время определяется как максимальное из критических времен для эвакуационных выходов из данного помещения (время блокирования последнего выхода) [6].
Определяется время блокирования tw:
Для расчета времени блокирования (tj выбран полевой метод моделирования пожара. Основой для полевых моделей пожаров являются уравнения, выражающие законы сохранения массы, импульса, энергии и масс компонентов в рассматриваемом малом контрольном объеме. Использованная математическая модель включает в себя следующие основные уравнения [7,8]: Уравнение сохранение массы:
dt дх
- {Р ,М; ) =
О
(3)
Уравнение сохранения импульса:
И,-) =
~~{р • "<■) + — (р< dt у ' дх,v
(4)
Уравнение энергии:
dt
др_ dt
+
h) + ä dXi
—( (
dxj \ \сР
dh ÖX:
•h) = dqf
дх;
(5)
Статическая энтальпия смеси:
(6)
где H теплота образования к- компонента;
Теплоемкость смеси при постоянном дав-
лении:
к * сг,к
к (7)
Уравнение сохранения химического компонента к\
д ( dYk\
(8)
(9)
Уравнение состояния идеального газа:
к К
где Я0 универсальная газовая постоянная; М- молярная масса к-компонента.
Представленная система уравнений позволяет описать изменение во времени плотности, температуры и состава газовой среды в каждой точке пространства объекта при полевом моделировании. Основным недостатком полевых математических моделей пожара является недостаточная изученность явления турбулентности. Многочисленные опыты по созданию универсальной модели турбулентности не дали желаемых результатов. Кроме этого, недостаточно сведений по изучению процессов выгорания при горении жидкости (процесс газификации), который оказывает значительное влияние на описание процессов формирования температурных полей, так как изменение скорости газификации горения существенно зависит от основных свойств вещества, потока массы газов.
Полное математическое описание модели развития пожара, дополненное зависимостями газообмена помещения с окружающей средой, теплообмена с ограждающими конструкциями, скоростями газификации и тепловыделения, получить на практике весьма сложно. На начальном этапе развития пожара проводится массовая эвакуация людей, до наступления предельно-допустимых значений опасных факторов пожара. Поэтому для расчетов ОФП можно использовать интегральную модель пожара в помещении, созданную Заслуженным деятелем науки РФ профессором Ю.А. Кошмаровым. Предлагаемая система дифференциальных уравнений описывает начальную стадию пожара без учета взаимодействий инженерно-технических систем.
54
Приведенный анализ существующих математических моделей пожаров, таких как интегральная и зональная, не учитывает изменение скорости газификации, изменение отношения теплового потока в очаге горения. Для существу-
ющих математических моделей пожара необходимо получить новые зависимости для входных параметров, для этого необходимо формирование граничных уравнений с учетом турбулентных процессов.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Пожарная безопасность зданий и сооружений. СНиП 21-01-97
2. Технический регламент о требованиях пожарной безопасности: федер. закон № 123-Ф3: принят 22 июля 2008 г. - М.: НЦ ЭНАС, 2008. - 64 с.
3. Кошмаров Ю.А. Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении: Учебное пособие. - М.: Академия ГПС МВД России, 2000. - 118 с.
4. Рыжов A.M., Хасанов И.Р, Карпов А.В. и др. Применение полевого метода математического моделирования пожаров в помещениях. Методические рекомендации. - М.: ВНИИПО, 2003.
5. Колодяжный С.А., Переславцева И.И. Математическое моделирование динамики основных опасных факторов в начальной стадии пожара// Вестник КГАСУ, № 4. - С. 403-412.
6. Определение времени эвакуации людей и огнестойкости строительных конструкций с учетом параметров реального пожара: Учебное пособие/ Пузач С.В., Казенное В.М., Горностаев Р.П. - М.: Академия ГПС МЧС России, 2005. 147 л.
7. Кошмаров Ю.А. Теплотехника: учебник для вузов. - М.: ИКЦ «Академкнига», 2006. - 501 е.: ил.
8. Пузач С.В. Методы расчета тепломассообмена при пожаре в помещении и их применение при решении практических задач пожаровзрывобезопасности. — М.: Академия ГПС МЧС России, 2005
9. Chow W. K., Li J. Review on Design Guides for Smoke Management Systeminan Atrium // Int. J. on Engineering Performance - Based Fire Codes. - 2005. - Vol. 7, No. 2. - P. 65-87.
10. Chow W. K. Determination of the Smoke Layer Interface Height for Hot Smoke Tests in Big Halls // Journal of Fire Sciences. - 2009. - Vol. 27. - P. 125-141.
11. Tanaka T., Yamada S. Two layer zone smoke transport model 2004 Fire Science and Technology. V. 23, N 1. - Pp. 21-29
12. Yao J., Fan W., Kohyu S., Daisuke K. Verification and application of fieldzone-network model in building fire 1999 Fire Safety Journal. Vol. 33, No. 1. - Pp. 35-44
REFERENCES
1. Fire safety of buildings and structures. SNiP 21-01-97 (1997) [In Russian]
2. Tekhnicheskii reglament o trebovaniiakh pozharnoi bezopasnosti: feder. zakon № 123-FZ: prinyat 22 iyulya 2008 g. [Technical regulations on fire safety requirements: Feder. Law No. 123-FZ: adopted July 22, 2008]. (2008, 22 July). Moscow: NC ENAS [in Russian].
3. Koshmarov, Yu.A. (2000). Prognozirovanie opasnykh faktorov pozhara v pomeshchenii [Prediction of indoor fire hazards]. Moscow: Academy of GSP MVD [in Russian].
4. Ryzhov, A.M., Khasanov, I.R., Karpov, A.V. et al. (2003). Primenenie polevogo metoda matematicheskogo modelirovaniia pozharov v pomeshcheniiakh. Metodicheskie rekomendatsii [Rooms fires mathematical modeling field method application. Guidelines]. Moscow:VNIIPO [in Russian].
5. Kolodiazhny, S.A., & Pereslavtsev, I.I. ( ). Matematicheskoe modelirovanie dinamiki osnovnykh opasnykh faktorov v nachalnoi stadii pozhara [The main hazards dynamics mathematical modeling in the initial stage of a fire]. Vestnik KGASU - KGASU Herald, 4, 403-412 [in Russian].
6. Puzach, S.V., Kazennoie, V.M., & Gornostaiev, R.P. (2005). Opredelenie vremeni ehvakuatsii lyudei i ognestoikosti stroitelnykh konstruktsii s uchetom parametrov realnogo pozhara [People evacuation time and building structures fire resistance determination taking into account the parameters of a real fire]. Moscow: Academy of GPS MChS of Russia [in Russian].
7. Koshmarov, Yu.A. (2006). Teplotekhnika [Heat engineering]. Moscow: IKC Academkniga [in Russian].
8. Puzach, S.V. (2005). Metody rascheta teplomassoobmena pri pozhare v pomeshchenii i ikh primenenie pri reshenii prakticheskikh zadach pozharovzryvobezopasnosti [Methods for calculating heat and mass transfer in a room fire and their use in solving practical problems of fire and explosion safety]. Moscow: Academy of GPS MChS of Russia [in Russian].
9. Chow W. K., Li J. (2005) Review on Design Guides for Smoke Management Systeminan Atrium // Int. J. on Engineering Performance - Based Fire Codes. Vol. 7, No. 2. - P. 65-87.[in English].
10. Chow W. K. (2009). Determination of the Smoke Layer Interface Height for Hot Smoke Tests in Big Halls // Journal of Fire Sciences. Vol. 27. - P. 125-141 [in English].
11. Tanaka T., Yamada S. (2004). Two layer zone smoke transport model. Fire Science and Technology. V. 23, N 1. - Pp. 21-29 [in English].
12. Yao J., Fan W., Kohyu S., Daisuke K. (1999). Verification and application of fieldzone-network model in building fire. Fire Safety Journal. Vol. 33, No. 1. - Pp. 35-44 [in English].
13. method application. Guidelines]. Moscow:VNIIPO [in Russian].
14. Kolodiazhny, S.A., & Pereslavtsev, I.I. ( ). Matematicheskoe modelirovanie dinamiki osnovnykh opasnykh faktorov v nachalnoi stadii pozhara [The main hazards dynamics mathematical modeling in the initial stage of a fire]. Vestnik KGASU - KGASU Herald, 4, 403-412 [in Russian].
15. Puzach, S.V., Kazennoie, V.M., & Gornostaiev, R.P. (2005). Opredelenie vremeni ehvakuatsii lyudei i ognestoikosti stroitelnykh konstruktsii s uchetom parametrov realnogo pozhara [People evacuation time and building structures fire resistance determination taking into account the parameters of a real fire]. Moscow: Academy of GPS MChS of Russia [in Russian].
16. Koshmarov, Yu.A. (2006). Teplotekhnika [Heat engineering]. Moscow: IKC Academkniga [in Russian].
17. Puzach, S.V. (2005). Metody rascheta teplomassoobmena pri pozhare v pomeshchenii i ikh primenenie pri reshenii prakticheskikh zadach pozharovzryvobezopasnosti [Methods for calculating heat and mass transfer in a room fire and their use in solving practical problems of fire and explosion safety]. Moscow: Academy of GPS MChS of Russia [in Russian].
18. Chow W. K., Li J. (2005) Review on Design Guides for Smoke Management Systeminan Atrium // Int. J. on Engineering Performance - Based Fire Codes. Vol. 7, No. 2. - P. 65-87.[in English].
19. Chow W. K. (2009). Determination of the Smoke Layer Interface Height for Hot Smoke Tests in Big Halls // Journal of Fire Sciences. Vol. 27. - P. 125-141 [in English].
20. Tanaka T., Yamada S. (2004). Two layer zone smoke transport model. Fire Science and Technology. V. 23, N 1. - Pp. 21-29 [in English].
21. Yao J., Fan W., Kohyu S., Daisuke K. (1999). Verification and application of fieldzone-network model in building fire. Fire Safety Journal. Vol. 33, No. 1. - Pp. 35-44 [in English].
ИЗМЕРИТЕЛЬ ЗАПЫЛЕННОСТИ СТАЦИОНАРНЫЙ ИЗСТ-01
Автоматизированный оптический датчик запыленности INDSAFE.RU
Прибор предназначен для измерения массовой концентрации пыли при контроле превышения
предельно-ро>гусщимых концентраций в атмосфере, технологического контроля систем ко ндиционирования, вент и ля ц ионных сист ел I и чистоты воздуха
