CC BY
1
Просьба ссылаться на эту статью в русскоязычных источниках следующим образом:
Левченко, Е.А. Анализ критических температур, возникающих при микрорезании боковыми режущими сторонами отрезного круга при абразивной разрезке / Е.А. Левченко, О.В. Светличная // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Машиностроение. Материаловедение. - 2024. - Т. 26, № 1. -С. 59-65. DOI: 10.15593/2224-9877/2024.1.07
Please cite this article in English as (Perm Polytech Style):
Levchenko E.A., Svetlichnaya O.V. Analysis of critical temperatures arising during microcutting with the lateral cutting sides of a cutting wheel during abrasive cutting. Bulletin of PNRPU. Mechanical engineering, materials science. 2024, vol. 26, no. 1, pp. 59-65. DOI: 10.15593/2224-9877/2023.4.07
ВЕСТНИК ПНИПУ. Машиностроение, материаловедение
Т. 26, № 1, 2024 Bulletin PNRPU. Mechanical engineering, materials science
http://vestnik.pstu.ru/mm/about/inf/
Научная статья
DOI: 10.15593/2224-9877/2024.1.07 УДК 621.914.02
Е.А. Левченко, О.В. Светличная
Севастопольский государственный университет, Севастополь, Российская Федерация
АНАЛИЗ КРИТИЧЕСКИХ ТЕМПЕРАТУР, ВОЗНИКАЮЩИХ ПРИ МИКРОРЕЗАНИИ БОКОВЫМИ РЕЖУЩИМИ СТОРОНАМИ ОТРЕЗНОГО КРУГА ПРИ АБРАЗИВНОЙ РАЗРЕЗКЕ
Представлены результаты теоретического обоснования процесса механического микрорезания режущих зерен боковых сторон отрезного круга при абразивной разрезке труб. Как показал анализ, при разрезке труб абразивным инструментом доминирующее влияние на качество и эффективность процесса обработки оказывают явления, протекающие при контакте боковых поверхностей круга с металлом. Результатами теоретических и экспериментальных исследований установлено, что характер протекания тепловых и деформационных процессов в значительной степени зависит от кинематических параметров процесса резания и геометрии рабочей поверхности режущего инструмента. В первую очередь необходимо определить площадь контакта отрезного круга и трубы, что важно для расчета плотности тепловых потоков при исследовании тепловых явлений, износа режущего инструмента и сил резания, возникающих в процессе абразивной разрезки.
Стоит отметить, что боковые поверхности инструмента, имеющие высокую режущую способность, предотвращают защемляющий эффект, а следовательно, боковое трение и теплонапряженность процесса разрезки снижаются. Были установлены аналитические зависимости, позволяющие определить характер процесса микрорезания и критические температуры, вызывающие интенсивность тепловыделения в процессе разрезки абразивными зернами, расположенными на боковых сторонах отрезного круга. Теоретически обоснованы основные направления повышения режущих свойств и формирования микрорезания боковых сторон круга на основании расчета критических температур, возникающих при микрорезании боковыми режущими сторонами отрезного круга, которые позволяют определить рациональные требования для качественной работы торцов круга, для обеспечения заданной точности поверхности разрезаемых труб.
Ключевые слова: абразивная разрезка, температура, износ инструмента, абразивные зерна, процесс микрорезания, доля механического резания, отрезной круг, осевая подача, боковые поверхности.
E.A. Levchenko, O.V. Svetlichnaya
Sevastopol State University, Sevastopol, Russian Federation
ANALYSIS OF CRITICAL TEMPERATURES ARISING DURING MICROCUTTING WITH THE LATERAL CUTTING SIDES OF A CUTTING WHEEL DURING ABRASIVE CUTTING
The results of a theoretical substantiation of the process of mechanical micro-cutting of cutting grains on the side sides of a cutting wheel during abrasive cutting of pipes are presented. As the analysis showed, when cutting pipes with an abrasive tool, the dominant influence on the quality and efficiency of the processing process is exerted by the phenomena that occur when the side surfaces of the wheel come into contact with the metal. The results of theoretical and experimental studies have established that the nature of the thermal and deformation processes largely depends primarily on the kinematic parameters of the cutting process and the geometry of the working surface of the cutting tool. First of all, it is necessary to determine the contact area of the cutting wheel and the pipe, which is important for calculating the heat flux density when studying thermal phenomena, wear of the cutting tool and cutting forces arising during the abrasive cutting process.
First of all, it is worth noting that the side surfaces of the tool, which have a high cutting ability, prevent the pinching effect, and, consequently, the lateral friction and heat stress of the cutting process are reduced. Analytical dependencies were established to determine the nature of the micro-cutting process and the critical temperatures that cause the intensity of heat generation during the cutting process with abrasive grains located on the sides of the cutting wheel. The main directions for increasing the cutting properties and the formation of micro-cutting on the side sides of the circle are theoretically substantiated based on the calculation of the critical temperatures that arise during micro-cutting with the side cutting sides of the cutting wheel, which make it possible to determine rational requirements for the high-quality work of the ends of the circle, to ensure the specified surface accuracy of the cut pipes.
Keywords: abrasive cutting, temperature, tool wear, abrasive grains, microcutting process, proportion of mechanical cutting, cutting wheel, axial feed, side surfaces.
Развитие машиностроения ставит перед металлообработкой все более высокие требования к качеству обработанных деталей, причем понятие качества включает в себя состояние тончайших поверхностных слоев металла, формирование которых происходит в процессе абразивной разрезки [1-5].
Известно, что абразивная разрезка сопровождается значительным тепловыделением, с чем связаны специфические дефекты этого метода обработки - прижоги (рис. 1). Прижог, в результате которого изменяются физико-механические свойства материала и ухудшается качество поверхности детали, - своеобразный процесс термообработки. Так же, как и при любой термообработке, превращения в поверхностных слоях материала, влияющие на его свойства, происходят при определенных температурах и связаны с определенными временными характеристиками воздействия этих температур. Если глубина опасного прогрева материала не превышает припуск под последующую обработку, то дефектный слой будет полностью удален в дальнейшем на чистовых операциях. Таким образом, представляет интерес температура на определенном расстоянии под поверхностью детали [6-9].
Опишем физические условия задачи. Деталь (труба) подвергается абразивной разрезке отрезным кругом (рис. 2). Вследствие трения абразивных зерен и связки, расположенных на боковых сторонах инструмента, а также деформации материала в зоне резания выделяется теплота, поступающая в деталь, отрезной круг, стружку и распространяющаяся в них путем теплопроводности. После выхода поверхности детали из зоны резания она попадает в малоподвижную воздушную среду [10].
Рис. 1. Прижоги, возникающие на детали при абразивной разрезке
Попытаемся сформулировать граничные условия на поверхности детали. Сначала рассмотрим нагрев поверхности в зоне резания. Контакт инструмента с деталью может быть принят сплошным или дискретным. Поскольку не ставится целью исследование влияния свойств инструмента и зернистости, концентрации и т.д. на тепловой процесс, а требуется решить задачу при определенных постоянных свойствах конкретного абразивного круга на некоторой глубине под поверхностью детали, где
температурные воздействия от большого числа очагов контакта зерен круга с деталью в значительной степени нивелируются, то целесообразно выбрать схему сплошного контакта, что упростит решение задачи [11-15].
Рис. 2. Процесс абразивной разрезки труб с интенсивным тепловыделением в зоне резания
Сплошной контакт твердых тел с одинаковой температурой соприкосновения соответствует граничному условию четвертого рода. Но обычно в таких случаях, оценив долю теплоты, поступающую в интересующее тело, используют граничное условие второго рода. Поскольку по условию задачи нас интересует тепловой процесс в детали, то «отбросим» отрезной круг и будем считать, что на поверхности детали, находящейся в зоне резания, действует тепловой источник с равномерно распределенной плотностью теплового потока [16-21].
Этот источник трехмерный, так как теплота выделяется в некотором объеме деформируемого материала. Но поскольку этот объем при разрезке очень мал, то толщины срезов единичными зернами не превышают нескольких микрометров, значит можно считать источник двухмерным в виде бесконечной полосы, размер которой в направлении движения А равен длине дуги контакта отрезного круга с деталью, и при абразивной разрезке рассчитывается по формуле:
Ъ = Б , (1)
где Б - диаметр круга; - глубина микрорезания.
Поскольку параметры резания при абразивной разрезке не меняются, то и плотность теплового потока постоянна на протяжении всего времени его действия, т. е. источник можно считать стабильным.
Если расчет температуры, возникающей на отдельных зернах отрезного круга, нужен, главным образом, для оценки условий работы инструмента, то определение температуры на разрезаемой поверхности представляет интерес для оценки теплового и напряженного состояний поверхностных слоев изделия.
Схематизируя процесс разрезки, некоторые авторы полагают изделие полубесконечным телом, а источник теплоты, действующий на контактной поверхности, неограниченным плоским, распределенным равномерно [2; 5]. Замена реального тела полубесконечным вполне оправданна. Размеры источников теплоты при абразивной разрезке, как правило, намного меньше размеров разрезаемого изделия. Поэтому попытки учесть реальную (например, цилиндрическую) форму и ограниченность размеров обрабатываемой поверхности практических результатов в большинстве случаев дать не могут, а лишь осложняют математический аппарат расчета [10]. Наоборот, равномерное распределение тепловой энергии по площадке контакта может быть принято только в качестве первого приближения, в частности, в тех случаях, когда мала длина этой площадки. В действительности интенсивность выделения теплоты на различных участках контактной площадки между инструментом и изделием, по-видимому, не оказывается одной и той же [22-24].
Если графически продифференцировать кривую Р2 на участке осциллограммы, соответствующем заходу отрезного круга в деталь, то можно получить закон распределения удельных касательных нагрузок на поверхности контакта. На рис. 3 приведено распределение удельных сил резания на поверхности контакта инструмента с изделием. На оси абсцисс отложены расстояния х от наружной кромки диска, измеренные вдоль его торца. По оси ординат отложены удельные нагрузки, а с, кГ/мм2, по сравнению с их наибольшим значением стах. Участки торца, расположенные на периферии круга, испытывают значительно большие нагрузки, чем участки, близкие к внутреннему диаметру алмазоносного кольца. Такой характер нагружения, полученный экспериментальным путем, вполне оправдан логически. Он подтверждается также и наблюдениями за износом дисков. Законы распределения величин с похожи на экспоненциальные кривые, имеющие уравнение:
о = а„
exp
[-тх1 ],
(2)
где хи - абсцисса точек контакта по длине источника. Например, на рис. 3 приведена кривая, соответствующая формуле (2) при т _ 0,02 1/мм2. Она неплохо согласуется с обеими линиями, полученными опытным путем. Величина т , по-видимому, связана со свойствами отрезного инструмента и разрезаемого материала. Изучение закономерностей изменения т представляет интересную и важную задачу.
С помощью формулы (2) можем определить коэффициент неравномерности а, который введен в формулу для расчета температуры на контактной поверхности зерна. Для этого следует определить
среднее значение функции ехр [—тх2и ] на участке 0 < хи < В, где В - ширина рабочей части круга. После интегрирования получим:
2втт
^_ ^тах
пф |в/т]
71Ш
0.9 -
0.8 УЧД
0.7 -
0,6
0.5 - 2 " \ \ '•
ол
0.3 - ^ЖлУ (
0.2 С
0.1 - -
к/В
Закон распределения интенсивности теплооб-разующего источника получаем, составив произведение
ш^тр, - у
д(хи)_3,9а-60у _-
г ехр [—тх2 ] , (4)
/ТЛФ [ в^т ]
где Уи - скорость круга, м/с.
Рассчитаем температуру в поверхностных слоях изделия. Для этой цели, полагая боковые поверхности разрезаемой заготовки адиабатическими, интегрируем по хи выражение для источника ЛБ,
подставив в это выражение уи _ 0 , удвоив его числитель и предположив
д _(1—Ъ )д(х„),
где Ъ* - доля теплоты, уходящей в инструмент.
(3)
Рис. 4. График функции т (<р, п), используемой при расчёте
распределения температур поверхности разрезаемого изделия (Уи = 80 м/с; < = 26,9 мм; материал трубы - сталь 1 пс; Бу = 5 мм/с)
Рис. 3. Распределение удельных сил резания на поверхности контакта инструмента с изделием при режимах (Уи = 80 м/с; < = 26,9 мм; материал трубы - сталь 1пс; Бу = 5 мм/с)
(кривая распределения О _ Отахехр [—0,02х^ ])
Измерив значение р, (наибольшую ординату
осциллограммы), возникающее при данном режиме резания, из уравнения:
Р, _ /а,
г тах
в
| ехр [
тг. I <х
определяем
24тр7
/^ пф [ в^т ]
После интегрирования
0(х,у)_36,5(1 — ЪТ(ф,п,V), (5)
^ 1Уф [ в4т ]
где
х , 1 (у 12 у в
Ф _ —; п _ тв2; У _-1 — I Ре; Ре . в 4 ^в) 60ю
На рис. 4 приведены значения функции т для точек, лежащих на разрезаемой поверхности заготовки (V _ 0).
Для других значений т можно получить, вычисляя интеграл:
Т (Ф, П, V) |
< ц
г ехр
-пц
У2
ф—ц
Для 0 <ф< 1 p = ф, а для ф> 1 p = 1.
Вышеизложенное позволяет сделать заключение, что принципиально возможно создание наиболее рациональных условий микрорезания единичными зернами с учетом тепловыделения в зоне резания, а значит, и создание инструмента с рациональной структурой для заданного класса операций разрезки. При этом оптимальной следует считать структуру, в которой обеспечено требуемое соотношение не только компонентов (количества зерен, связки, размеров зерна), но и выполнение условий рациональной работы боковых сторон круга.
Библиографический список
1. Левченко, Е.А. Кинетика процесса трения при абразивной разрезке труб / Е.А. Левченко // Ученые записки Крымского инженерно-педагогического университета Технические науки. - Симферополь: Изд-во НИЦ КИПУ, 2022. - Вып. № 3(77). - С. 169-175.
2. Левченко, Е.А. К вопросу применения абразивно-молекулярной гипотезы при исследовании качества поверхностного слоя разрезаемых труб при абразивной разрезке / Е. А. Левченко // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Машиностроение, материаловедение. - Пермь: Изд-во ФГАОУ ВО ПНИПУ, 2022. - Т. 24, № 4. - С. 87-95.
3. Левченко, Е.А. Анализ и расчет температур при абразивной разрезке труб / Е.А. Левченко // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Машиностроение, материаловедение. -Пермь: Изд-во ФГАОУ ВО ПНИПУ, 2023. - Т. 25, № 1. -С. 37-42.
4. Левченко, Е.А. Моделирование энергоемкости пластической деформации работы режущих поверхностей отрезного круга при абразивной разрезке труб / Е. А. Левченко // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Машиностроение, материаловедение. - Пермь: Изд-во ФГАОУ ВО ПНИПУ, 2022. - Т. 24, № 1. - С. 15-20.
5. Levchenko, Е. Investigation of Thermal Processes in Abrasive Pipe Samplin / Е. Levchenko, N. Pokintelitsa // MATEC Web of Conferences. - 2017. - Vol. 129. - P. 01078. DOI: 10.1051/matecconf/201712901082.
6. Калинин, Е.П. Теория и практика управления производительностью абразивной обработки с учетом затупления инструмента: дис. ... д-ра техн. наук: спец. 05.03.01 «Технология и оборудование механической и физико-технической обработки» / Е.П. Калинин. - Рыбинск, 2006. - 414 с.
7. Stephenson, D. J. High Efficiency Deep Grinding of low alloy steel with plated cBN wheels / D. J. Stephenson , T. Jin , J. Corbett // Annals of CIRP. - 2002. - Vol. 51/1/2002. - P. 241-244.
8. Bi Zhang Towards High Efficiency Machining. University of Connecticut: Presentation / Zhang Bi. - 2004.
9. Rowe, W. Brian Principles of Modern Grinding Technology / W. Brian Rowe. - 2014. - Edition: 2. - P. 444.
10. Левченко, Е.А. Пути повышения эффективности процесса абразивной разрезки труб с учетом износа вершин
зерен отрезного круга / Е.А. Левченко // Вюник СевНТУ. Ма-шиноприладобудування та транспорт: зб. наук. пр. Севасто-польський нацюнальний технчний утверсигет. - Севастополь: Вид-во СевНТУ, 2014. - Вип. 152. - C. 145-151.
11. Левченко, Е.А. Теплофизическая модель процесса абразивной разрезки труб отрезными кругами / Е.А. Левченко, Н.И. Покинтелица // Вестник современных технологий: сб. науч. тр. Севастопольский государственный университет. - Севастополь: Изд-во ФГАОУ ВО СевГУ, 2016. -Вып. № 3. - C. 46-51.
12. Werner, G. High-Efficiency-Deep-Grinding (HEDG) - eine neue Variante des Hochleistungsschleifens verbindet das Hochgeschwindigkeits und Tiefschleifen / G. Werner // Deutsche Industrieforum für Technologie, 1995.
13. W. König, B. Stuckenholz. High performance grinding with CBN wheels — pre-conditions for process economy and successful application, Advanced Manufacturing Processes, 1987, 2:1-2, 105-139.
14. The process experimental study on high efficiency deep grinding for 9SiCr alloy steel with a CBN wheel / Guo Zongfu, Sheng Xiaomin, Xie Guizhi, Yin Dezhen, Li Wen-xin // Applied Mechanics and Materials. - 2014. - Vol. 457458. - Р. 172-176.
15. Grinding characteristic re-search of high efficiency deep grinding for viscous material / Xiaomin Sheng, Li Guo, Kun Tang, Haiqing Mi, Jianwu Yu, Tao Chen // Advanced Materials Research. - 2010. - Vols 126-128. - Р. 88-95.
16. Корчак, С.Н. Производительность процесса шлифования стальных деталей / С.Н. Корчак. - М.: Машиностроение, 1974. - 280 с.
17. Jin, T. Investigation of the heat partitioning in high efficiency deep grinding / T. Jin, D.J. Stephenson // International Journal of Machine Tools & Manufacture. - 2003. -Vol. 43. - Р. 1129-1134.
18. Black, S.C. The effect of abrasive properties on the surface integrity of ground ferrous materials, PhD thesis / S.C. Black. - Liverpool John Moores University, 1996.
19. Ohishi, S. Analysis of Workpiece Temperature and Grinding Burn in Creep-Feed Grinding / S. Ohishi, Y. Furukawa // Bulletin of JSME. - 1985. - Vol. 28, 242. - P. 1775-1781.
20. Левченко, Е.А. Теоретическое исследование особенностей работы боковых поверхностей отрезного круга при абразивной разрезке труб / Е.А. Левченко // Вь сник СевНТУ. Машиноприладобудування та транспорт: зб. наук. пр. Севастопольський нацюнальний техшчний ушверситет. - Севастополь: Вид-во СевНТУ, 2010. - Вип. 107. - C. 114-117.
21. Левченко, Е.А. Анализ закономерностей удаления металла боковыми сторонами круга при абразивной разрезке труб / Е.А. Левченко, Ю.К. Новоселов // Вксник СевНТУ. Машиноприладобудування та транспорт: зб. наук. пр. Севастопольський нацюнальний технiчний унiверсигет. - Севастополь: Вид-во СевНТУ, 2011. - Вип. 118. - C. 57-61.
22. Левченко, Е.А. Методика расчета параметров боковых поверхностей отрезных кругов при абразивной разрезке / Е.А. Левченко // Вестник современных технологий: сб. науч. тр. Севастопольский государственный университет. - Севастополь: Изд-во ФГАОУ ВО СевГУ, 2017. - Вып. № 6. - C. 39-45.
23. Левченко, Е.А. Теория и практика абразивной разрезки труб: монография / Е. А. Левченко, Н. И. Покин-
телица, А.О. Харченко. - М.: Вузовский учебник: ИН-ФРА-М, 2018. - 142 с. ISBN:9785955805993.
24. Rowe, W.B. Thermal analysis of high efficiency deep grinding / W.B. Rowe // International Journal of Machine Tools and Manufacture. - 2001. - Vol. 41 (1). - P. 1-19.
25. CIRP Encyclopedia of Production Engineering. The International Academy for Production Engineering / S. Chatti, L. Laperriere, G. Reinhart, T. Tolio. - Edition: 2nd ed. Springer Berlin Heidelberg, 2019. - P. 1892.
References
1. Levchenko E.A. Kinetika protsessa treniia pri abrazi-vnoi razrezke trub [Kinetics of the friction process during abrasive cutting of pipes]. Uchenye zapiski Krymskogo inzhenerno-pedagogicheskogo universiteta Tekhnicheskie nauki. Simferopol': Izdatelstvo NITs KIPU, 2022, iss. 3 (77), pp. 169-175.
2. Levchenko E.A. K voprosu primeneniia abrazivno-molekuliarnoi gipotezy pri issledovanii kachestva poverkh-nostnogo sloia razrezaemykh trub pri abrazivnoi razrezke [Application of abrasive-molecular hypo-tease in the study of the quality of the surface layer of cut pipes during abrasive cutting]. Vestnik Permskogo natsional'nogo issle-dovatel'skogo politekhnicheskogo universiteta. Mashi-nostroenie, materialovedenie, 2022, vol. 24, no. 4, pp. 87-95.
3. Levchenko E.A. Analiz i raschet temperatur pri abrazi-vnoi razrezke trub [Analysis and calculation of temperatures during abrasive cutting of pipes]. Vestnik Permskogo natsional'nogo issledovatel'skogo politekhnicheskogo univer-siteta. Mashi-nostroenie, materialovedenie, 2023, vol. 25, no. 1, pp. 37 - 42.
4. Levchenko E.A. Modelirovanie energoemkosti plastich-eskoi deformatsii raboty rezhu-shchikh poverkhnostei otreznogo kruga pri abrazivnoi razrezke trub [Modeling of energy consumption of plastic deformation of work of cutting surfaces of cutting wheel at abrasive cutting of pipes]. Vestnik Permskogo natsion-al'nogo issledovatel'skogopolitekhnicheskogo universiteta. Mashi-nostroenie, materialovedenie, 2022, vol. 24, no. 1, pp. 15-20.
5. Levchenko E., Pokintelitsa N. Investigation of Thermal Processes in Abrasive Pipe Samplin. MATEC Web of Conferences, 2017, vol. 129, 01078. DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201712901082.
6. Kalinin E.P. Teoriia i praktika upravleniia pro-izvoditel'nost'iu abrazivnoi obrabotki s uchetom zatupleniia instrumenta [Theory and practice of abrasive machining productivity control with regard to tool blunting]. Abstract of Doctors degree dissertation, 2006, 414 p.
7. Stephenson D. J., Jin T., Corbett J. High Efficiency Deep Grinding of low alloy steel with plated cBN wheels. Annals of CIRP, 2002, vol. 51/1/2002, pp. 241-244
8. Bi Zhang. Towards High Efficiency Machining. University of Connecticut. Presentation. 2004.
9. W. Brian Rowe. Principles of Modern Grinding Technology. Edition, 2014, no. 2, p. 444.
10. Levchenko E.A. Puti povysheniia effektivnosti protsessa abrazivnoi razrezki trub s uchetom iznosa vershin zeren otreznogo kruga [Ways to improve the efficiency of the process of abrasive cutting of pipes taking into account the wear of the grain tips of the cutting wheel]. Visnik SevNTU. Mashinopriladobuduvannia ta transport. Sevastopol's'kii natsional'nii tekhnichnii universitet. Sevastopol': SevNTU, 2014, iss. 152, pp. 145- 151.
11. Levchenko E.A. et al. Teplofizicheskaia model' protsessa abrazivnoi razrezki trub otreznymi krugami [ Ther-mophysical model of the process of abrasive cutting of pipes with cutting wheels]. Vestnik sovremennykh tekhnologii. Sevastopol', 2016 iss. no. 3, pp. 46 - 51.
12. Werner G. High-Efficiency-Deep-Grinding (HEDG) - eine neue Variante des Hochleistung-sschleifens verbindet das Hochgeschwindigkeits und Tiefschleifen. Deutsche Industrieforum für Technologie, 1995.
13. König W., Stuckenholz B. High performance grinding with CBN wheels - pre-conditions for process economy and successful application. Advanced Manufacturing Processes, 1987, 2:1-2, pp. 105-139.
14. Guo Z., Sheng X., Xie G., Yin D., Li W. The Process Experimental Study on High Efficiency Deep Grinding for 9SiCr Alloy Steel with a CBN Wheel. Applied Mechanics and Materials, 2014, vol. 457-458, pp. 172-176.
15. Xiaomin Sh., Li G., Kun T., Haiqing M., Jianwu Yu, Tao Ch. Grinding Characteristic Re-search of High Efficiency Deep Grinding for Viscous Material. Advanced Materials Research, 2010, vol. 126-128, pp. 88-95.
16. Korchak S.N. Proizvoditel'nost' protsessa shlifo-vaniia stal'nykh detalei [Productivity of the grinding process for steel parts]. Moscow: Mashinostroenie, 1974, 280 p.
17. Jin T., Stephenson D. J. Investigation of the heat partitioning in high efficiency deep grinding. International Journal of Machine Tools and Manufacture, 2003, no. 43, pp. 1129-1134.
18. Black S. C. The Effect of Abrasive Properties on the Surface Integrity of Ground Ferrous Materials. PhD thesis. Liverpool John Moores University. 1996.
19. Ohishi S., Furukawa Y. Analysis of Workpiece Temperature and Grinding Burn in Creep-Feed Grinding. Bulletin of JSME, 1985, iss. 28, no. 242, pp. 1775 - 1781.
20. Levchenko E.A. Teoreticheskoe issledovanie osobennostei raboty bokovykh poverkhnostei otreznogo kruga pri abrazivnoi razrezke trub [Theoretical study of peculiarities of operation of side surfaces of a cutting wheel during abrasive cutting of pipes]. Visnik SevNTU. Mashi-nopriladobuduvannia ta transport. SevNTU, 2010, iss. 107, pp. 114 - 117.
21. Levchenko E.A., Novoselov Iu.K. Analiz za-konomernostei udaleniia metalla bokovymi storonami kruga pri abrazivnoi razrezke trub [Analysis of patterns of metal removal by the sides of the wheel during abrasive cutting of pipes]. Visnik SevNTU. Mashinopriladobuduvannia ta transport, 2011, iss. 118, pp. 57 - 61.
22. Levchenko E.A. Metodika rascheta parametrov bokovykh poverkhnostei otreznykh krugov pri abrazivnoi razrezke [Method of calculation of parameters of side surfaces of cutting wheels during abrasive cutting]. Vestnik sovremen-nykh tekhnologii. SevGU, 2017, iss. 6, pp. 39 - 45.
23. Levchenko E.A., Pokintelitsa N.I., Kharchen-ko A.O. Teoriia i praktika abrazivnoi razrezki trub: mono-grafiia [Theory and practice of abrasive cutting of pipes: monographs]. Moscow: Vuzovskii uchebnik, 2018, 142 p.
24. Rowe W. B. Thermal analysis of high efficiency deep grinding. International Journal of Machine Tools and Manufacture, 2001, no. 41 (1), pp. 1-19.
25. Chatti S., Laperrière L., Reinhart G., Tolio T. CIRP Encyclopedia of Production Engineering. The International Academy for Production Engineering, 2019. 2nd. Springer Berlin Heidelberg, p. 1892.
Поступила: 24.11.2023
Одобрена: 23.12.2023
Принята к публикации: 15.02.2024
Об авторах
Левченко Елена Александровна (Севастополь, Российская Федерация) - кандидат технических наук, доцент кафедры «Технология машиностроения» (Российская Федерация, 299053, г. Севастополь, ул. Университетская, 33, e-mail: ealev1978@mail.ru).
Светличная Ольга Викторовна (Севастополь, Российская Федерация) - старший преподаватель кафедры «Пищевые технологии и оборудование»
(Российская Федерация, 299053, г. Севастополь, ул. Университетская, 33, e-mail: ovsvetlichnaya@mailsevsu.ru).
About the authors
Elena Al. Levchenko (Sevastopol, Russian Federation) - Cand. Sci. (Eng.), Assjciate Professor of the Department of Technology (33 University Str., Sevastopol, 299053, Russian Federation, e-mail: ealev1978@mail.ru).
Olga V. Svetlichnaya (Sevastopol, Russian Federation) - senior lecturer of the Department of Food Technologies and Equipment (33 University Str., Sevastopol, 299053, Russian Federation, e-mail: ovsvetlichnaya@mailsevsu.ru).
Финансирование. Исследование не имело спонсорской поддержки.
Конфликт интересов. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Вклад всех авторов равноценен.
