CC BY
48
© Б.Н. Заровняев, Г.В. Шубин, В.С. Сорокин, И.А. Николаев, 2012
Б.Н. Заровняев, Г.В. Шубин, В.С. Сорокин, И.А. Николаев
АНАЛИЗ И ОБОБЩЕНИЕ ОПЫТА ВЕДЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ ОТБОЙКИ МНОГОЛЕТНЕМЕРЗЛЫХ ГОРНЫХ ПОРОД
Приведен анализ и обобщение опыта ведения взрывной отбойки многолетнемерзлых горных пород. Приведены рабочие параметры применяемых типов взрывчатых веществ. Ключевые слова: буровзрывные работы, скальные породы, многолетнемерзлые горные породы.
^При открытой разработке месторождений Севера бу-
П ш ровзрывные работы производятся в условиях, когда породные массивы под влиянием отрицательной температуры превращаются в прочно армированные монолиты за счет заполнения пор и трещин льдом. При проектировании массовых взрывов на угольных разрезах и россыпных месторождениях Северо-Востока страны недостаточно учитываются специфические условия, обусловленные продолжительными низкими температурами воздуха и многолетнемерзлым состоянием разрабатываемых массивов. Наличие в составе вскрышных пород вязких компонентов (льда-цемента и неза-мерзшей воды), а также газообразного компонента, намного снижает механический эффект взрыва, и это особенно наблюдается при небольших значениях отрицательной температуры в породном массиве.
Мерзлые породы относятся к упрого-вязко-пластичным четырехкомпонентным (скелет породы, поры с газообразными компонентами, незамерзшая вода и лед) твердым телам, механическая прочность и энергоемкость разрушения которых определяются цементирующей способностью замерзшей воды.
Свойство твердых минеральных частиц, образующих скелет грунта, и газообразных компонентов с понижением температуры изменяются незначительно. Часть воды при отрицательной температуре превращается в лед. Цементирующие связи между кристаллами льда и частицами минерального скелета осуществляются через пленки незамерз-шей воды, обволакивающей частицы скелета и ледяные кристаллы. Эти связи меняются с изменение внешнего воздействия и понижением температуры, вызывая нестабильность свойств мерзлых пород.
Пластично-мерзлые породы обладают вязкими свойствами и способны сжиматься под нагрузками. К ним относятся тонкодисперсные породы при отрицательной температуре, не ниже: -0,3 °С — для пылеватых песков; -0,6 °С — для супесей; -1,0 °С — для суглинков; -1,3 °С — для глины.
Льдистость, содержание незамерзшей воды и характер приложения внешних нагрузок определяют способность мерзлой породы разрушаться как хрупкое или как пластичное тело.
Если в крепких скальных породах почти весь объем разрушения при взрывеобусловлен действием волны, то в мерзлых рыхлых породах, обладающих повышенными вязко-пластическими свойствами, основным разрушающим фактором является поршневое давление газообразных продуктов детонации. Однако на начальном этапе взрыва, когда происходит предразрушение мерзлого массива путем образования сети трещин, большое значение имеют условия распространения фронта ударной волны.
Влияние геокриологических факторов на интенсивность затухания и поглощения энергии волн напряжений в непосредственной близости от очага взрыва до настоящего времени изучено не в полной мере.
Для установления физической сущности процессов, происходящих в ближней зоне взрыва, были проведены лабораторные эксперименты [1] по разрушению моделей из мерзлого песчано-глинистого материала. Состав песчано-глинистого материала для изготовления моделей подбирался с таким расчетом, чтобы получались близкие аналоги имитируемых
пород, т.е. при содержании глинистых частиц по массе до 10 % его относили к супесям, от 10 % до 30 % — к суглинкам и более 30 % — к глинам.
При моделировании действия взрыва в мерзлой породе решались две задачи: 1) раскрытие механизма развития пластических деформаций и уплотнения мерзлой породы в ближней зоне взрыва; 2) изучение дробимости мерзлой породы по величине энергозатрат на образование единицы поверхности продуктов разрушения.
При проведении камуфлетных взрывов размеры взрывной полости и толщина уплотненного слоя вокруг заряда увеличиваются с повышением дисперсности и температуры от 0 до -3°С. Своеобразие деформирования мерзлой породы при взрыве обусловлено интенсивным взаимным перемещением минеральных частиц и микро дроблением кристаллов льда, а также их плотной упаковкой за счет выдавливания незамёрзшей воды из пор и ее отжатия из зоны взрыва.
Таким образом, наличие в составе мерзлых пород вязких компонентов (глинистых частиц и незамерзшей воды) и поро-вого льда, приводит к росту структурно необратимых деформаций и как следствие к значительным потерям энергии взрыва в ближней зоне.
По результатам второй серии экспериментов сделаны следующие выводы: 1) с увеличением глинистых частиц в материале модели энергоемкость разрушения возрастает а качество дробления снижается; 2) Наибольшие значения поверхностной энергии разрушения мерзлых пород различного гранулометрического состава наблюдается в диапазоне температур 0°C<t< -3°С, т.е. при переходе пород в пластично-мерзлое состояние.
Зависимость удельной поверхностной энергии разрушения от содержания глинистых частиц носит параболический характер и описывается уравнением:
qs = 5,39 + 0,239Nm - 0,0013Nm2;
Наличие гравийно-галечных включений в составе осадочных пород имитировалось путем добавления в состав материала модели мелкого щебня в определенной пропорции.
В результате установлено, что выход дробленого продукта с увеличением содержания щебня постепенно уменьшается и достигает минимального значения при содержании его порядка 25 %.
Таким образом, выполненными лабораторными экспериментами установлено, что на качество взрывной подготовки многолетнемерзлых осадочных пород влияют прочностные свойства, структурные особенности строения массива и наличие в составе вязких компонентов.
На качество подготовки мерзлых пород существенное влияние оказывают параметры заложения зарядов, оптимизацию которых можно проводить только на основе установленных зависимостей, полученных по результатам опытных работ. Для установления некоторых закономерностей изменения степени дробления мерзлых пород от параметров разложения удлиненных зарядов были проведены лабораторные исследования на моделях и экспериментальные работы на опытных полигонах [9].
Первоначально изучалось влияние линии сопротивления по подошве уступа (W) и удельныхэнергозатрат на качество дробления взорванной горной массы. Модели изготавливались в виде блоков размером 0,4x0,4x0,2 м. Смесь, состоящая из песка (80 %) и глины (20 %), после увлажнения помещалась в специальные разборные формы и уплотнялась на вибростоле. Влажность материала изменялась в пределах от 19 до 22 %, что соответствовало его полно-мувлагонасыщению. В процессе заложения материала модели оформлялся уступ высотой 100 мм с углом откоса 70°. Модель выдерживалась в холодильной камере при температуре -5 °С в течение 3 суток. Для контроля температуры в теле модели размещались терморезисторы типа ММТ-1. К производству взрывов приступали после того, как устанавливалась постоянная температура по всему объему модели.
На уступе параллельно откосу располагались одиночные шпуры глубиной 120 мм. Заряды тэна весом 0,85 г размещались в стеклянных трубках с внутренним диаметром 3 мм на всю длину шпура, что обеспечивало достаточную энергонасыщенность разрушаемых участков модели.
После взрыва весь разрушенный материал просеивался через набор сит с размером ячеек: 1; 2; 3; 5; 7; 10; 20; 30; 40; 50 мм. По результатам ситового анализа определялись гранулометрический состав, выход дробленого продукта (фракции менее 10 мм) и диаметр среднего куска взорванной мас-сы^ср). Наибольший выход дробленого продукта (около 50 %) наблюдался при значениях линии сопротивления по подошве, равной 2 и 3 см, что свидетельствует об излишнем переизмельчении взорванной горной массы, а при увеличении W до 6-7 см, происходило значительное повышения выхода крупных фракций (+50 мм). Наиболее равномерное и качественное дробление получено при W = 4-5 см.
Таким образом, с уменьшением W степень дробления повышается вследствие возрастания относительных размеров зоны с высокой плотностью трещин вокруг полости сжатия и уплотнения.
На рис. 1 приведены графики зависимости диаметра среднего куска ^ср) от линии сопротивления по подошве (W) и удельных энергозатрат разрушения из которых следует, что с увеличением W от 2 до 7 см, крупность дробления возрастает в 3,3 раза. Увеличение удельных энергозатрат на разрушение с 8-25 Дж/м3 в начальный период вызывает значительное снижение размеров среднего куска, а дальнейшее увеличение q' в меньшей степени сказывается на изменении
dcр.
Корреляционный анализ полученных данных позволил установить, что изменение dсрот Wносит параболический, а от q'гиперболический характер и описывается уравнениями: dcр = -4,7 + 7,73W- 0,125W2
40 45 20 25 4 н А*/**
Рис. 1. Зависимость диаметра среднего куска взорванной горной-массы: а — от линии сопротивления по подошве (Щ); б — от удельныхэ-нергозатрат разрушения ($)
^ = З5^ -1,72.
" я' ,
Радиус зоны разрушения скважинного заряда является основным показателем при расчете оптимальных параметров буровзрывных работ при дроблении мерзлых осадочных пород. Экспериментальные исследования по определению зоны разрушения при взрыве одиночного скважинного заряда выполнены на вскрыше Кангаласского угольного разреза, вскрышной массив которого представлен многолетнемерз-лыми осадочными породами, со средней температурой -5 °С. Методика проведения эксперимента и полученные данные приведены в работах [2, 3]. При анализе результатов исследований установлено, что радиус зоны интенсивного дробления при взрыве одиночного скважинного заряда диаметром 160 мм составил 2,5 м или 30Rз.
Для определения размеров зон разрушения при взрыве взаимодействующих зарядов на вскрышном уступе высотой 6,3 м вдоль бровки были пробурены скважины диаметром 230 мм. Глубина скважин -6,5 м, угол наклона — 75°, линия сопротивления по подошве уступа -6 м, расстояние между скважинами соответственно — 5,8 и 13 м. В каждой скважине
размещался заряд граммонита 79/21 весом 148 кг. Взрывание осуществлялось одновременно.
После взрыва производились замеры размеров зон разрушения как в горизонтальной, так и в вертикальной плоскостях. В результате установлено, что радиус зоны эффективного разрушения по линии расположения взаимодействующих скважинных зарядов диаметром 230 мм составляет 4,5 м или 39Rзap. Зона разрушения вглубь массива достигает 2,4 м, что соответствует 2Шзар, удельный расход ВВ при проведении эксперимента составил 0,65 кг/м3.
Вторая серия опытов проводилась с целью определения оптимальной величины линии наименьшего сопротивления по подошве уступа. Для этого вдоль бровки были пробурены 3 скважины. Глубина, диаметр и угол наклона скважины, а также вес заряда принимались такими же, что и в предыдущих опытах. Расстояние между скважинами -8 м, линия сопротивления по подошве соответственна — 6,7 и 8 м.
При анализе результатов второй серии установлено, что хорошая проработка подошвы уступа и оптимальные параметры воронки взрыва наблюдаются при ^ равной 6—7 м, что соответствует (52 ^ 60^3.
Результаты проведенных лабораторных и натурных исследований позволили установить следующее:
— с уменьшением линии сопротивления по подошве уступа (ЛСПП) степень дробления мерзлых пород повышается вследствие возрастания относительных размеров зоны с высокой плотностью трещин вокруг полости сжатия и уплотнения.
— для установления оптимальной величины ЛСПП целесообразно проводить взрывы одиночных и взаимодействующих скважинных зарядов на рабочих уступах с последующим определением зоны эффективного разрушения мерзлых пород.
— при взрывании многолетнемерзлых осадочных пород ЛСПП рекомендуется принимать в пределах 39—60 радиусов заряда ВВ в зависимости от высоты уступа.
От величины удельного расхода ВВ зависит энергонасыщенность взрываемого массива и для его определения
предложены различные расчетные формулы, а также составлено множество местных классификаций по взрываемо-сти, основанных на учете физико-механических свойств и трещиноватости горных пород.
Для мерзлых пород, имеющих искусственную монолитность за счет цементирующего действия льда, удельный расход ВВ должен определятся с учетом геокриологических факторов и температурного режима породного массива.
Как установлено многочисленными научными исследованиями, главной особенностью состава многолетнемерзлых осадочных пород является наличие в них льда и незамерз-шей воды. Лед может содержаться в виде цемента, состоящего из мелких отдельных кристаллов, и в виде обособленных включений — шлиров (прослоек, линз и гнезд), а также сравнительно крупных ледяных тел в жилах или трещинах напластований. Количество, размеры, форма и размещение ледяных включений обусловливают особое строение мерзлого породного массива, характеризуемое криогенной текстурой. Влияние криогенной текстуры на взрываемость мерзлых пород можно объяснить следующим образом. При наличии базальной текстуры воздействие взрывной нагрузки вызывает быстрое растрескивание массива по льду-наполнителю, и здесь увеличение удельного расхода ВВ не обеспечивает желаемого результата дробления пород. Массивная текстура, характерная для песчаных пород в присутствии небольшой примеси глины, приводит к ухудшению их взрываемости, и особенно в том случае, если лед-цемент, заполняющий все поры, будет находиться в пластичном состоянии. Механический эффект взрыва намного снижается в высоко-глинистых породах, имеющих шлировую текстуру. В данном случае ударная волна гасится в значительной степени ввиду мгновенной «податливости» ледяных шлиров деформациям, а также ее многократного отражения от линз и прослоек льда. Присутствия льда и его примеси с мелкодисперсным материалом в трещинах относительно плотных пород также снижает разрушающее действие волн напряжений. В связи с этим криогенная текстура должна быть принята в качестве
одного из основных критериев при составлении классификации мерзлых пород по взрываемости. Взрываемость мерзлых пород заметно ухудшается с увеличением содержания глинистых частиц, что связано с проявлением, наряду со льдом, другого более вязкого компонента — незамерз-шей воды. Для установления количества глинистой примеси в составе мерзлых пород целесообразно использовать показатель простреливаемости скважин или шпуров. Как показали результаты экспериментальных исследований [4], с повышением дисперсности минеральных частиц мерзлой породы размеры котловой полости увеличиваются. Это свидетельствует о больших затратах энергии взрыва в ближней от заряда ВВ зоне из-за значительных пластических деформаций и сжимаемости высокоглинистых пород.
На основе анализа обширного статистического материала по производству массовых взрывов на открытых разработках Якутии были установлены оптимальные значения удельного расхода ВВ для отдельных типов грунтов в зависимости от температурного режима (табл. 1). Таблица 1
Оптимальные значения удельного расхода ВВ
Температура Значение удельного расхода ВВ, кг/м3
породного массива,°С Пески и слабосцементи-рованные песчаники Суглинки Глины Гравийная масса с пес- чано-глинистым заполнителем
0 - -2 0,50 0,90 0,95 0,70
- 2 - -4 0,55 0,85 0,95 0,75
ниже -4 0,55 0,75 0,90 0,75
Выбор типа ВВ является первоочередной задачей при проектировании взрывных работ, так как физические и энергетические характеристики применяемых ВВ определяют пространственное расположение скважинных зарядов и качество дробление горных пород.
Ассортимент ВВ, рекомендованных для взрывания различных по свойствам и состоянию горных массивов, включают в основном гранулированные составы, при этом прогрес-
сивным направлением является внедрение дешевых ВВ, универсальных по области применения и допускающих механизированное заряжание скважин.
При подборе соответствующих типов ВВ для взрывной подготовки мерзлых пород необходимо считаться с их физическими и взрывными свойствами, и из первых следует выделить сыпучесть, водоустойчивость и плотность. Хорошая сыпучесть способствует быстрому заряжанию скважин, что особенно важно в зимнее время при сильных морозах.
При положительной температуре наружного воздуха наблюдается поступление воды в скважины из деятельного слоя, что обуславливает применение водоустойчивых взрывчатых веществ.
Из гранулированных ВВ заводского изготовления наиболее водоустойчивыми являются гранулотол и алюмотол. Однако из-за высокой стоимости их рационально применять для заряжания обводненных скважин с проточной водой.
При взрывании многолетнемерзлых пород вода в скважинах появляется в весенний период в результате таяния снега, а в летне-осенний период при выпадении атмосферных осадков, при этом скважины заполняются стоячей водой. При их заряжании рационально использовать менее водоустойчивые ВВ типа граммонита 30/70 (при высоте столба воды в скважинене до 1,5—3,0 м) и гранитолов (при высоте столба воды в скважине более 3 м).
При установлении взаимосвязи свойств ВВ и взрываемых многолетнемерзлых пород необходимо принимать во внимание следующие обстоятельства:
1) достаточное силовое взаимодействие энергии взрыва с породным массивом можно добиться при обеспечении требуемой энергонасыщенности его и полноты детонации массы ВВ;
2) путем управления детонационным процессом следует сгладить пиковое давление с одновременным увеличением времени действия продуктов детонации на разрушаемый массив;
3) затраты энергии взрыва на необратимые пластические деформации и уплотнение в ближней зоне могут быть снижены при применении ВВ с невысокой скоростью детонации.
Как известно, для интенсификации дробления крепких скальных пород используются ВВ, обладающие одновременно высокими значениями скорости детонации, плотности и удельной энергии. Наличие значительных сил сцепления и повышенная вязкость многолетнемерзлых пород как бы замедляют процессы деформации и образования трещин при взрыве, в результате чего снижается эффект воздействия ударных волн и происходят большие потери энергии в ближней зоне за счет диссипации. В этих условиях наиболее пригодными и эффективными типами взрывчатых веществ, следует признать гранулированные ВВ, имеющие сравнительно низкую скорость детонации при достаточно высокой удельной энергии.
С уменьшением скорости детонации ВВ снижается пиковое давление головной части импульса и увеличивается длительность его нарастания, и такой низкоамплитудный импульс большой длительности способствует более равномерному дроблению мерзлых пород.
Из промышленных ВВ наиболее низкою скорость детонации (2500—3000 м/с) и наибольшую ширину зоны химической реакции имеют гранулит-М и игданит при сравнительно небольшой теплоте взрыва (О = 3800 кДж/кг).
Повышения удельной энергии можно достигнуть введением в состав простейших ВВ мелкодисперсного алюминия.
По результатам опытно-промышленных взрывов, осуществленных на вскрыше Кангаласского угольного разреза, было доказано, что для лучшей взрывной подготовки мерзлых пород целесообразно использовать гранулиты АС-4 и АС-8, а также комбинированные заряды, состоящие из алюмотола и граммонита 79/21 в соотношении 1:4.
Гранулиты марок АФ-7 и АФ-12 вместо дорогостоящего алюминия содержат в своем составе высококалорийный недорогой металл ферросилиций соответственно 7,2 и 11,5 %. Эти взрывчатые вещества при меньшей стоимости по энер-
гетическим показателям превосходят гранулиты АС-4 и АС-8
С целью удешевления взрывных работ и повышения уровня безопасности на ряде карьеров применяются простейшие бестротиловыеВВ типа гранулита УП-1 (Нерюнгрин-ский угольный разрез) и низкоплотные ВВ с полистиролом.
В состав гранулита УП-1 входят аммиачная селитра, жидкий нефтепродукт (дизельное топливо) и угольный порошок.
На карьерах кимберлитовых трубок были испытаны и внедрены низкоплотные ВВ — гранулиты «П» и «ФПА», содержащие в своем составе, вместо угольного порошка, гранулы вспененного полистирола.
На предприятии ООО «Кузбассвзрывсервис» разработана и допущена к применению простейшая технология приготовления промышленных ВВ (гранулиты НК) с горючим компонентом карбамидом модифицированным и гранулированной аммиачной селитрой для механизированного или ручного заряжания взрывных скважин на дневной поверхности.
Карбамид модифицированный представляет собой сыпучую смесь гранулированного карбамида (80 %) с твердыми и жидкими нефтепродуктами (20 %). Как горючая добавка, карбамид модифицированный в отличие от жидких нефтепродуктов или твердых горючих веществ имеет близкий гранулометрический состав к окислителю — аммиачной селитре, что предельно упрощает процесс приготовления ВВ. В молекулах карбамида содержится много водорода, что повышает объем газообразных продуктов взрыва и положительно сказывается на общей эффективности взрыва.
Гранулиты НК марок А и В предназначены для заряжания сухих скважин диаметром не менее 100 мм на земной поверхности в породах крепостью до 12 по шкале проф. М.М. Протодьяконова.
Сравнительные характеристики взрывчатых веществ гранулита НК, УП-1 и граммонита 79/21 приведены в табл. 2.
Гранулиты НК марок А и Б в виде смеси АС с обычным (марка В) или модифицированным карбамидом (марка А) изготавливаются на пунктах подготовки ВВ к механизированному заряжанию способом поочередной засыпки исходных
компонентов в заданном соотношении в бункер-накопитель зарядно-смесительной машины.
Гранулит НК можно также изготавливать непосредственно во время заряжания скважин вручную при помощи переносного дозатора ДПСМ массой 23 кг.
По результатам массовых взрывов на разрезах ОАО ХК «Кузбассразрезуголь» работоспособность гранулита НК-А превосходит взрывчатые показатели гранулита УП-1 и по эффективности не уступает граммониту 79/21.
Таблица 2
Сравнительные характеристики гранулитов НК, УП-1 и граммонита 79/21
Показатели Гранулит НК Гранулит Граммонит
Марка А Марка Б УП-1 79/21
РАСЧЕТНЫЕ
Теплота взрыва, 3400(830) 3090(760) 3700(915) 4280(1030)
кДж/кг(ккал/кг)
Объем газов 970-980 980 875-885 895
взрыва, л/кг
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ
Критический 30-32 40 36-38 15-20
диаметр детонации
в стальной трубе,
мм
Скорость детонации 2,9-3,1 2,3-2,6 2,8-2,9 3,2-4,0
в стальной трубе
диаметром 40 мм,
км/с
Объем ядовитых 38 30 60 65-90
газов в пересчете
на условную (СО),
л/кг
о Таблица 3
Основные характеристики эмульсионных взрывчатых веществ
Наименование ВВ Марка ВВ Теплота взрыва, кДж/кг Объемная концентрация энергии, кДж/дм Плотность заряжания, кг/м3 Скорость детонации, км/с
Игданит 94/6 3840 3460 900 2,2-2,7
Порэмит 1 ИМ-Н 2880 3600 1250 4,9-5,2
ИМ-К 2897 3620 1250 4,9-5,2
МТ-Н 2964 3705 1250 4,9-5,2
МТ-К 3035 3790 1250 4,9-5,2
Порэмит М 4А 3640 4728 1300 4,8-5,1
8А 4350 5868 1350 4,9-5,5
Ирегель 1116 2740 3430 1250 5200
1136Р 3030 3800 1250 4500
1146Р 3160 3950 1250 4500
Иремекс 460 3410 3750 1100 4000
560 3340 3915 1170 4100
660 3260 4010 1260 4200
НД 3150 4070 1320 4500
Существенный эффект действия взрыва в мерзлом породном массиве можно получить при применении эмульсионных ВВ, которые, как показывает мировая практика, являются наиболее безопасными, экологически чистыми и экономически эффективными. Эмульсионные ВВ являются разновидностью простейших аммиачно-селитренных взрывчатых смесей. Их особенность состоит в том, что в отличие от смесей типа аммиачная селитра — дизельное топливо (АС-ДТ), в которых дизельное топливо или другое низковязкое жидкое горючие покрывает гранулы селитры и частично впитывается ими, в эмульсионных ВВ, жидкое горючие покрывает тонкой пленкой капли насыщенного раствора аммиачной селитры или смешанных растворов аммиачной и натриевой селитр, образуя, так называемую, обратную эмульсию. Процесс эмульгирования осуществляется в смесителях с быстро вращающейся мешалкой в присутствии специальных веществ — эмульгаторов. Такие смеси в отличие от смесей АС-ДТ обладают высокой водоустойчивостью и физической стабильностью. Размер капель составляет порядка нескольких микрон.
Эмульгаторы являются важнейшим компонентом эмульсионных ВВ. Наиболее эффективными из них являются эфи-ры сорбита и жирных кислот (стеариновой и олеиновой).
Для повышения детонационной способности в готовую эмульсию добавляют газообразующие вещества или вводят газогенерирующие добавки (нитрит натрия) ГГД.
Сенсибилизированные таким способом эмульсионные ВВ имеют плотность 1,15-1,25 г/см3 и теплоту взрыва 2930-3350 кДж/кг. Для повышения энергетических показателей в их состав вводят тонкодисперсный алюминий.
Благодаря тому, что дисперсные капельки раствора нитрата аммония на несколько порядков меньше твердых гранул составов АС-ДТ скорость детонации эмульсионных ВВ повышается с 3,0-3,2 до 5,0-6,0 км/с.
В России из чисто эмульсионных ВВ налажено производство порэмитов (порэмит 1 и порэмит М) и сибиритов, а из эмульгированных АС-ДТ — гранэмитов. В порэмит М в качестве высокоэнергетической добавки входит алюминиевый порошок.
На карьерах акционерной компании «Алроса» с 1996 г. успешно применяются эмульсионные ВВ двух типов — «Ире-
гель» и «Эремекс», которые изготавливаются на механизированном комплексе импортного производства[5]. - СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Взрывное разрушение многолетнемерзлых горных пород/ Киприя-нов Г.О.,Сорокин В.С., Шубин Г.В., Квагинидзе В.С. — Якутск: Изд-во ЯГУ, 2001. 43 с.
2. Добровольский Г.Н., Сорокин В.С., Киприянов Г.О. О зоне разрушения одиночного скважинного заряда в мерзлых породах// Особенности технологии и разработки месторождений Якутии. — Якутск: Изд-во ЯГУ, 1977. С. 11-15.
3. Физико-механические проблемы разработки месторождений полезных ископаемых Крайнего Севера/ Добровольский Г.Н., Сорокин В.С., Киприянов Г.О. и др. // — Якутск: ЯФ СО АН СССР 1978. С. 71-80.
4. Сорокин В.С., Киприянов Г.О., Шубин Г.В. Исследование действия взрыва удлиненных зарядов ВВ в мерзлых связных породах для оптимизации параметров взрывных работ // Физико-технические проблемы освоения месторождений Севера. — Якутск: Изд-во ЯГУ, 1992. С. 58-68.
5. Александров И.Н., Шубин Г.В., Заровняев Б.Н., Сорокин В.С., Хон В.И. Совершенствование технологии ведения буровзрывных работ на алмазных карьерах Якутии. Якутск: Издательский дом СВФУ, 2012. — 140 с.
КОРОТКО ОБ АВТОРАХ -
Заровняев Борис Николаевич — доктор технических наук, профессор, mine_academy@mail. ги,
Шубин Гоигорий Владимирович — кандидат технических наук, доцент, [email protected],
Сорокин Владимир Степанович — [email protected], Николаев Илья Александрович — [email protected], Северо-Восточный федеральный университет им. М.К. Аммосова.
