CC BY
43
УДК 629.783 doi: 10.18698/0536-1044-2020-10-65-74
Анализ эффективности использования электрореактивных двигателей для поддержания низкой орбиты малого космического аппарата
В.В. Волоцуев, В.В. Салмин
Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва
An Analysis of the Efficiency of Electric Propulsion Engines for Maintaining a Low Orbit of Small Spacecraft
V.V. Volotsuev, V.V. Salmin
Samara National Research University named after S.P. Korolev
Рассмотрена задача поддержания плоских параметров рабочей орбиты малого космического аппарата с помощью электрореактивного двигателя малой тяги. На низких рабочих орбитах из-за наличия остаточной атмосферы Земли на космический аппарат действуют тормозящие аэродинамические силы, которые приводят к уменьшению радиуса орбиты и возможному прекращению полезного целевого функционирования. Проведен анализ временных параметров циклограммы поддержания рабочей орбиты малого космического аппарата с помощью электрореактивного двигателя малой тяги с учетом изменчивости плотности остаточной атмосферы. Циклограмма состоит из участков пассивного и активного движений под действием малой силы тяги. Для исследуемого объекта выбраны подходящие параметры силы тяги электрореактивного двигателя, позволяющие корректировать плоские параметры низкой орбиты. С использованием характеристик силы тяги и удельного импульса электрореактивного двигателя выполнена оценка затрат рабочего тела на коррекцию в течение длительного интервала времени. Результаты анализа показали эффективность применения электрореактивного двигателя с точки зрения затрат рабочего тела на коррекцию.
Ключевые слова: малый космический аппарат, электрореактивный двигатель, низкая орбита, коррекция орбиты
This paper examines the problem of maintaining the plane parameters of the working orbit of a small spacecraft using an electric propulsion engine. In low working orbits, due to the Earth's atmosphere, a spacecraft is subjected to aerodynamic drag forces, which results in a decrease in the radius of the orbit and a potential termination of the useful target functioning. The time parameters of the cyclogram for maintaining the working orbit of a small spacecraft with an electric low thrust engine are analyzed taking into account the variability of the atmospheric density. The cyclogram consists of sections of the passive and active movement under the action of the low thrust engine. For the satellite under study, suitable thrust parameters of the electric engine are selected, which allow the correction of the plane parameters of the low orbit. Using the characteristics of the thrust and specific impulse of the electric jet engine, fuel reserves for correction over a long period of time are calculated. The results of the analysis confirm the effectiveness of the electric propulsion engine in terms of fuel consumption for correction.
Keywords: small spacecraft, electric propulsion engine, low orbit, orbit correction
Электрореактивные двигатели (ЭРД) все шире используют для коррекции низких околокруговых орбит высотой менее 600 км. Специалисты зарубежных и российских ракетно-космических центров разрабатывают проекты новых низкоорбитальных космических аппаратов (КА) с корректирующими ЭРД.
Одно из первых упоминаний в периодических изданиях об использовании ЭРД на низкоорбитальном КА — наблюдения TacSat-2 (NASA, США), который функционировал с 2006 по 2011 г. на околокруговой орбите с параметрами: высота апогея Ha = 424 км; высота перигея Hn = 413 км; наклонение к плоскости экватора i = 40°. Масса КА составляла 370 кг [1].
В 2009-2013 гг. с целью гравиметрических измерений Земли на околокруговой орбите высотой порядка 260...280 км функционировал КА GOCE массой 1057 кг. В КА был размещен ЭРД с силой тяги Fx = 16 мН, запас рабочего тела (РТ) составлял 30 кг [2].
В 2017 г. запущен КА «Цубаме» (Япония), являющийся частью программы Super Low Altitude Test Satellite (SLATS). В рамках SLATS проведена высококачественная съемка земной поверхности и измерения концентрации атомарного кислорода в верхних слоях атмосферы на высотах ниже 300 км [3, 4].
В Российской Федерации для коррекции параметров рабочей орбиты (РО) на КА «Кано-пус-B» размещена двигательная установка, включающая в себя два стационарных плазменных двигателя СПД-50 производства ОКБ «Факел» (Россия, г. Калининград). В статье [5] авторы сделали вывод, что подобная двигательная установка эффективна для коррекции
Рис. 1. Внешний вид КА «Аист-2Д»
параметров низкой орбиты КА дистанционного зондирования Земли «Канопус-В».
В настоящее время на орбите находится КА «АИСТ-2Д», запущенный в 2016 г. на околокруговой орбите с параметрами Иа = 493 км, Ип = = 477 км, г = 94,2°. Опыт эксплуатации КА «АИСТ-2Д» (рис. 1) [6] показывает, что за три года функционирования период обращения РО уменьшился на 10 с и, соответственно, средний радиус РО — на 15 км.
Следует отметить, что этот спутник был запущен в период крайне низкой солнечной активности (СА), характеризуемой фиксированным индексом Р = 50 • 10-22 Вт/(м2 • Гц) и менее. При индексе средней СА Р0 = = 125 • 10-22 Вт/(м2 • Гц) и более эволюция орбиты могла происходить быстрее.
Чтобы улучшить целевые характеристики наблюдения поверхности Земли КА семейства «АИСТ-2», можно снизить высоты РО. Но при этом возрастает тормозящее воздействие остаточной атмосферы. Для размещаемой на борту такого спутника корректирующего ЭРД имеются существенные ограничения по массе, габаритным размерам и энергопотреблению.
Цель работы — анализ целесообразности и эффективности применения ЭРД на малых КА для снижения высоты РО.
Постановка задачи. Рассмотрим проблему использования ЭРД для поддержания плоских параметров орбиты малых КА семейства «АИСТ-2» в диапазоне высот 400...500 км. Проведем анализ возможных циклограмм включения ЭРД с целью поддержания большой полуоси орбиты и оценим затраты массы РТ на коррекцию в течение длительного интервала времени.
Допускаем, что в процессе проектирования масса КА Мка может изменяться в диапазоне 500.700 кг, а площадь сечения миделя спутника 5мид при ориентированном полете приблизительно равна (2 ± 0,2) м2. Принимаем, что система электропитания КА полностью обеспечивает потребности работы ЭРД на протяжении всех активных витков (не учитываем ограничения по электрической мощности).
На рис. 2 показана область возможных значений баллистического коэффициента сКА проектируемого КА, определяемого выражением Ока = СхЗМид/2Ика, где Сх — аэродинамический коэффициент сопротивления.
Рис. 2. Область возможных значений баллистического коэффициента аКА проектируемого КА
Как видно из рис. 2, значения баллистического коэффициента КА при различных проектных решениях будут лежать в диапазоне аКА = (3...5) • 10-3 кг/м2. Исследование длительности снижения КА с баллистическим коэффициентом в указанном диапазоне показывает, что спутник может опускаться до плотных слоев атмосферы от 550 (при старте в период высокой СА, Fo = 250 • 1022 Вт/(м2 • Гц) до 1600 сут (при старте в период низкой СА, F0 = = 75 • 10-22 Вт/(м2 • Гц).
Если запланированный срок существования КА меньше трех лет, то при низкой СА параметры низкой орбиты под действием аэродинамических возмущений эволюционируют слабо, и ее коррекция может не потребоваться (примером является КА «АИСТ-2Д»). Но при средней и высокой СА для достижения трехлетнего срока существования (или более) КА нуждается в поддержании параметров РО. Такая необходимость также возникает, например, при требовании прецизионного поддержания солнечно-синхронной орбиты.
Методическое и программное обеспечение для анализа силы аэродинамического сопротивления. Для последующих расчетов в первую очередь требуется анализ и выбор эффективной силы тяги ЭРД с целью поддержания параметров низкой орбиты исследуемого КА. На ранних этапах проектирования под эффективной силой тяги ЭРД будем понимать корректирующую силу, которая превосходит силу аэродинамического сопротивления при различных уровнях СА. Условие эффективного применения можно представить в следующем виде [7]:
1 тсущ 1 тсущ
-— | ^т^) dt > Kпрев — | Faэр(t) dt, (1)
Т сущ 0 Т сущ 0
где Тсущ — срок активного существования КА; Fт (t) и -аэр (t) — сила тяги ЭРД и аэродинамического сопротивления на протяжении срока существования КА; Кпрев — коэффициент, показывающий во сколько раз сила тяги ЭРД должна превосходить уровень аэродинамических сил (чем больше К прев, тем динамичнее маневр коррекции).
Из выражения (1) следует, что для определения эффективной силы тяги ЭРД в первую очередь необходимо оценить уровень аэродинамических сил, действующих на КА в процессе движения по РО. Для оценки сил аэродинамического сопротивления используем выражение [8-10]
—аэр 2 ^Х^мидР^ ,
где р — плотность остаточной атмосферы Земли; у — скорость набегающего на КА аэродинамического потока (ее можно считать равной скорости орбитального движения спутника).
Плотность верхней атмосферы Земли является высокодинамичной величиной, зависящей от многих факторов: высоты над поверхностью Земли, уровня СА, геомагнитной возмущенно-сти Земли и др.
В исследованиях использована стандартная модель динамической атмосферы (ГОСТ Р 25645.166-2004. Атмосфера Земли верхняя. Модель плотности для баллистического обеспечения полетов искусственных спутников Земли). Согласно этому стандарту, плотность атмосферы в диапазоне высот 120.1500 км определяется выражением [11]
Р = Рн К 0 (1+ К1 +К 2 + К з + КА), (2)
где рн — плотность ночной атмосферы; К0 — изменение плотности атмосферы вследствие отклонения средневзвешенного индекса СА -81 от фиксированного среднесуточного индекса СА -0; К1 — коэффициент суточного эффекта в распределении плотности; К 2 — коэффициент полугодового эффекта; К3 — коэффициент, учитывающий изменение плотности, связанное с отклонением среднесуточного индекса СА -10.7 от -81; К4 — коэффициент, учитывающий зависимость плотности атмосферы от геомагнитной активности.
На рис. 3 показано изменение модельной плотности атмосферы в диапазоне высот 400.480 км в одиннадцатилетнем цикле СА с изменением индекса Р в интервале (75.250) ■ 10-22 Вт/(м2 • Гц). Для расчета применена модель (2).
Методическое и программное обеспечение для анализа эволюции низкой орбиты. Для
анализа временных параметров циклограмм поддержания РО низкоорбитального КА использована модель циклов коррекции. На низкой орбите под воздействием аэродинамических сил сопротивления наиболее существенно эволюционируют такие параметры как большая полуось орбиты А и эксцентриситет (либо можно рассматривать радиусы-векторы перигея и апогея орбиты).
Функционально зависимым от указанных параметров является период обращения на РО. Под коррекцией низкой орбиты будем понимать поддержание периода обращения Т и, соответственно, большой полуоси А в течение длительного интервала времени [12, 13]. Циклограмму коррекции РО (структуру циклов ее
поддержания) с помощью ЭРД можно представить в виде, показанном на рис. 4.
Как видно из рис. 4, циклограмма состоит из отдельных циклов коррекции, включающих в себя участки пассивного и активного движений КА. На пассивных участках ЭРД не включается, а КА выполняет поставленные целевые задачи с помощью установленного на нем оборудования. Пассивный участок длится до тех пор, пока отклонение большой полуоси (периода обращения) не достигнет допустимого значения ДАдоп (ДТдоп).
За пассивным участком следует активный, на котором ЭРД включается и создает корректирующее ускорение от силы тяги ЭРД Яэрд. Активный участок продолжается пока не восстановятся параметры РО.
За планируемый срок активного существования КА совершит определенное количество циклов коррекции, а суммарное моторное время работы ЭРД будет определяться выражением
п
Т£мот ^^ (у 1Такт 1 ) ,
1=1
где п — количество циклов коррекции в течение срока активного существования КА; у; —
Рис. 3. Цифровая модель изменения плотности остаточной атмосферы в диапазоне высот 400.480 км
(по ГОСТ Р 25645.166-2004)
ЛГ,
доп
'Лро 1
- -1 1- Г 1 1
'акг1 'акт2 1 1 'акт ] г 1 1
ЩМ
'пас1 'пас 2 'пас у 1 г
'ц1 'ц2 'цу
АА
доп
•*эрд
Рис. 4. Циклограмма коррекции РО с помощью ЭРД в течение длительного интервала времени:
ХРО — период обращения КА на РО; АРО — большая полуось РО КА; яЭРд — корректирующее ускорение от ЭРД; ^ ^ — продолжительность ]-го цикла коррекции;
относительное время работы ЭРД на активных витках в]-м цикле коррекции орбиты.
Расчет временных параметров циклограммы поддержания низкой РО проведен двумя способами: по приближенным классическим (тривиальным и давно описанным) моделям эволюции параметров орбиты под действием малых возмущающих ускорений и численным
моделированием с использованием специального программного обеспечения.
Модель приближенной оценки временных параметров поддержания РО включает в себя следующие выражения [14, 15]:
ДТ =
12л2 А3 А (1 - е2)
ц
ц
т при е ~ 0;
^кт: и ^ас: — время активного и пассивного движении КА в )-м цикле коррекции
Рис. 5. Моделирование эволюции параметров орбиты под действием аэродинамических возмущений
для малого КА с аКА = 0,003 кг/м2
^31
_Jaэpд - aаэр на активном участке;
на пассивном участке;
аЭРД =
аэр
Л.
М К
■»■аэр
= Ока, И)V2
где ДТ — накопленное отклонение периода обращения спутника от периода обращения РО за т витков; е — эксцентриситет орбиты; ц — гравитационная постоянная Земли; авозм — возмущающее ускорение спутника от действия возмущающих сил (аэродинамических, реактивных корректирующих); , И) — плотность остаточной атмосферы Земли, зависящая от СА (изменяющейся во времени 0 и высоты орбиты И.
В основе моделирования с помощью специального программного обеспечения лежит численное интегрирование системы уравнений в окулирующих элементах с учетом возмущающих аэродинамических ускорений и ускорений от силы тяги ЭРД. Элементы интерфейса программы показаны на рис. 5.
Результаты анализа. С помощью описанного методического и специального программного обеспечения проведена оценка значений силы аэродинамического сопротивления, которые могут воздействовать на исследуемый КА. В результате анализа при коэффициенте К прев = 5 получены условия для выбора эффективной силы тяги согласно выражению (1), приведенные в табл. 1.
С учетом данных, приведенных в табл. 1, для анализа временных параметров циклограмм поддержания низкой орбиты исследуемого КА использованы следующие исходные параметры:
• высота низкой околокруговой орбиты И = = 400, 450 и 480 км;
• допустимое отклонение РО по периоду обращения ДТ = 3 с;
• баллистический коэффициент КА аКА = = 0,003 и 0,005 кг/м2;
• сила тяги ЭРД Рт = 0,02 Н;
• удельный импульс ЭРД I ЭРд = 12 500 м/с.
Анализ полученных данных показал, что
расхождение исследуемых величин при разных способах расчета не превышает 20 %. Обобщенные результаты анализа приведены в табл. 2.
Из табл. 2 следует, что использование ЭРД с указанными параметрами дает возможность поддерживать большую полуось орбиты. Время компенсации отклонений по периоду обраще-
ния (ДТ = 3 с) с помощью ЭРД занимает не более одних суток (от 0,4 до 0,7 сут). Время накопления отклонения орбиты на допустимое значение зависит от СА, состояния остаточной атмосферы Земли и высоты орбиты. Время пассивного движения составляет от 4 до 135 сут.
Таблица 1
Условия для выбора эффективной силы тяги ЭРД при коэффициенте Кпрев = 5
Индекс СА Р0 • 1022, Условие для силы тяги ЭРД, Н, при высоте орбиты, км
Вт/(м2-Гц) 400 450 480
75 Рт > 0,00195 Рт > 0,00075 Рт > 0,00040
100 Рт > 0,00250 Рт > 0,00105 Рт > 0,00065
125 Рт > 0,00260 Рт > 0,00110 Рт > 0,00065
150 Рт > 0,00345 Рт > 0,00145 Рт > 0,00090
175 Рт > 0,00585 Рт > 0,00285 Рт > 0,00190
200 Рт > 0,00970 Рт > 0,00515 Рт > 0,00365
250 Рт > 0,01565 Рт > 0,00860 Рт > 0,00620
Таблица 2
Параметры циклограмм коррекции для КА с площадью миделя 5мид = 2 м2 при поддержании орбиты с точностью ДТ = 3 с
Высота Индекс СА Время движения в цикле, сут/в при массе КА, кг итки,
орби- Р0 • 1022, 500 700
ты, км Вт/(м2-Гц) Тпас Такт Тпас Такт
400 75 26,0/400 36,4/559
125 12,8/194 0,4/6 17,9/271 0,6/9
150 9,0/133 12,5/186
200 5,3/76 7,4/106
250 4,2/58 0,5/7 5,8/81 0,6/10
450 75 74,1/1132 103,7/1591
125 28,4/431 39,7 (603)
150 20,2/305 0,4/6 28,2 (427) 0,6/9
200 11,5/171 16,1 (240)
250 7,0/101 9,7/141
480 75 134,6/2056 188,4/2878
125 50,7/771 71,0/1080
150 32,6/493 0,4/6 45,6/691 0,6/9
200 15,3/228 21,4/320
250 9,7/142 13,5/199
а
возм
Таблица 3
Затраты на поддержание орбиты малого КА с площадью миделя 5мид = 2 м2 в течение года при фиксированном состоянии СА и различных значениях массы РТ
Высота орбиты, км Индекс СА Р0 • 1022, Вт/(м2-Гц) Количество циклов за год Затраты РТ за год, кг
400 75 14,0/10,0 0,78/0,83
125 28,4/20,3 1,57/1,68
150 40,7/29,1 2,25/2,41
200 68,9/49,2 3,81/4,08
250 87,5/62,5 6,05/6,05
450 75 4,9/3,5 0,27/0,29
125 12,9/9,2 0,71/0,76
150 18,1/12,9 1,00/1,07
200 31,7/22,6 1,75/1,88
250 52,4/37,4 2,90/3,10
480 75 2,7/1,9 0,15/0,16
125 7,2/5,1 0,40/0,43
150 11,2/8,0 0,62/0,66
200 23,8/17,0 1,32/1,41
250 37,7/26,9 2,09/2,23
Примечание. В числителе дроби указаны значения при массе КА Мка = 500 кг, в знаменателе — при Мка = = 700 кг.
На основе результатов, приведенных в табл. 2, проведен анализ затрат массы РТ на поддержание низкой РО в течение длительного интервала времени. Оценка этих затрат выполнена по выражению
= Рт тРТ =—-Т^мот.
1 ЭРД
Получены оценки затрат РТ на поддержание орбиты в течение одного года при фиксированном состоянии СА, характеризуемой индексом Р0. Результаты вычислений приведены в табл. 3.
Для последующего анализа введен показатель эффективности ЭРД для поддержания низкой РО КА, определяемый выражением
W1 =
тРТ
где тРТ — затраты массы РТ на поддержание РО в течение срока Тсущ.
Расчет показателя эффективности Wl проведен для режима коррекции большой полуоси орбиты при отклонении на 2.3 км от первоначального значения. В итоге формально решена задача определения показателя эффективности W1 для прецизионной коррекции малого КА семейства «АИСТ-2» на околокруговой орбите в диапазоне высот 400.500 км.
Вычислены предельные граничные условия расхода массы РТ и показателя эффективности за пятилетний период для расчетного случая, когда атмосфера во всем интервале моделирования находится в крайних (низком и высоком) состояниях уровня плотности. На рис. 6 приведена зависимость показателя эффективности W1 от высоты орбиты Н для исследуемого КА с ЭРД за пятилетний период при различных значениях индекса СА Р0.
Как видно из рис. 6, показатель эффективности исследуемого КА с ЭРД при высоте Н = = 400 км варьируется в диапазоне 0,2. 1,2 лет/кг, при Н = 450 км — 0,3.3,4 лет/кг, при Н = 480 км — 0,4.6,2 лет/кг. Например, при размещении исследуемого КА на околокруговой орбите высотой 450 км с запасом массы РТ 5 кг позволяет ЭРД поддерживать орбиту минимум 1,5 года (крайне высокая СА во всем временном интервале) и вплоть до 17 лет (крайне низкая СА во всем временном интервале).
Реальные затраты массы РТ будут зависеть от характера изменения СА в конкретную эпоху. Проведена оценка затрат массы РТ ЭРД на поддержание РО при изменяющейся СА в одинна-
от высоты орбиты И исследуемого КА с ЭРД за пятилетний период при различных значениях индекса СА:
--Р0 = 75 • 10-22 Вт/(м2-Гц);
--Р0 = 250 • 10-22 Вт/(м2-Гц)
дцатилетнем цикле, как в модели на рис. 3. Изменение плотности соответствует таковому индекса СА: половину одиннадцатилетнего солнечного цикла Р0 возрастает с 75 • 10-22 до 250 • 10-22 Вт/(м2-Гц), затем падает с 250 • 10-22 до 75 • 10-22 Вт/(м2-Гц).
Исследования показали уменьшение показателя эффективности W1 с увеличением срока существования КА. Это объясняется тем, что повышается плотность атмосферы и, соответственно, количество циклов коррекции и затрат РТ на них. Для описанной модели с изменяющейся плотностью при сроке существования КА 5 лет и более показатель эффективности при высоте орбиты Н ~ 400 км будет варьироваться в пределах 0,2.0,4 лет/кг, при Н ~ ~ 450 км — 0,6. 0,8 лет/кг; при Н ~ 480 км — 0,9.1,1 лет/кг.
Следует отметить, что согласно ряду прогнозов до 2030-х годов будет низкая СА, характеризующаяся изменением индексов Р0 = = (50.125) • 10-22 Вт/(м2 • Гц) за одиннадцатилетний цикл, т. е. значения показателя эффек-
Литература
тивности будут ближе к верхней кривой, показанной на рис. 6.
Выводы
1. Установлено, что размещение на борту КА семейства «АИСТ-2» (массой 500.700 кг с баллистическим коэффициентом 0,003. 0,005 м2/кг) ЭРД с силой тяги порядка 0,02 Н и удельным импульсом 12 500 м/с позволяет осуществлять поддержание околокруговой орбиты высотой в диапазоне 400.500 км.
2. Расчетные значения показателя эффективности КА с ЭРД свидетельствуют о том, что пятикилограммовый запас массы РТ позволяет поддерживать орбиту:
• от одного года до двух лет (и более в эпоху низкой СА) на высоте порядка 400 км;
• от трех до четырех лет (и более в эпоху низкой СА) на высоте порядка 450 км;
• от четырех с половиной до пяти с половиной лет (и более в эпоху низкой СА) на высоте порядка 480 км.
[1] Earth Observation Portal. Tacsat-2. URL: https://eoportal.org/web/eoportal/
satellite-missions/content/-/article/tacsat2 (дата обращения 15 февраля 2020).
[2] Известков И. Космические войска запустили европейский спутник. Новости космо-
навтики, 2009, т. 19, № 5(316), с. 38-42.
[3] About Super Low Altitude Test Satellite "TSUBAME" (SLATS). URL: https://global.jaxa.jp/
projects/sat/slats (дата обращения 15 февраля 2020).
[4] Японский спутник установил рекорд. Необычный режим ионного двигателя. URL:
https://naukatehnika.com/yaponskij-sputnik-ustanovil-rekord.html (дата обращения 15 февраля 2020).
[5] Киселев К.В., Медведиков И.А., Ходненко А.В., Хромов В.А., Шляконов Л.В. Результаты
летных испытаний корректирующей двигательной установки с двигателем СПД-50 на борту космического аппарата типа «Канопус-В». Вопросы электромеханики. Труды ВНИИЭМ, 2013, т. 137, с. 7-14.
[6] Кирилин А.Н., Ахметов Р.Н., Шахматов Е.В, Ткаченко С.И., Горячкин О.В. Опытно-
технологический малый космический аппарат «АИСТ-2Д». Самара, Изд-во СамНЦ РАН, 2017. 324 с.
[7] Салмин В.В., Волоцуев В.В., Шиханов С.В. Поддержание заданных орбитальных пара-
метров космического аппарата с помощью двигателей малой тяги. Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, 2013, № 4(42), с. 248-254.
[8] Дубошин Г.Н. Справочное руководство по небесной механике и астродинамике.
Москва, Наука. Глав. ред. физ.-мат. лит., 1976. 864 с.
[9] Salmin V.V., Volotsuev V.V., Tkachenko S. I., Kaurov I.V. Improving the Efficiency of Earth
Monitoring Missions by Equipping Small Spacecraft AIST-2 with Electric Propulsion. Procedia Engineering, 2017, vol. 185, pp. 198-204, doi: 10.1016/j.proeng.2017.03.300
[10] Salmin V.V., Volotsuev V.V., Safronov S.L, Tkachenko I.S., Raube S.S., Shikhanov S.V., Shi-khanova E.G. Application of Electric Propulsion for Low Earth Orbit Station Keeping. Procedia Engineering, 2017, vol. 185, pp. 254-260, doi: 10.1016/j.proeng.2017.03.338
[11] ГОСТ Р 25645.166-2004. Атмосфера Земли верхняя. Модель плотности для баллистического обеспечения полетов искусственных спутников Земли. Москва, Изд-во стандартов, 2004.
[12] Аншаков Г.П., Салмин В.В., Волоцуев В.В. Математические модели поддержания низкой орбиты космического аппарата с помощью электрореактивных двигателей с учетом ограничений по электропитанию. Информационные технологии и нанотехноло-гии. IV Междунар. конф. и молодежная школа, Самара, 24-27 апреля 2018, Самара, Новая техника, 2018, с. 2813-2820.
[13] Салмин В.В., Старинова О.Л., Волоцуев В.В., Петрухина К.В., Ткаченко И.С., Гоголев М.Ю., Четвериков А.С., Матерова И.Л. Оптимизация околоземных и межпланетных миссий космических аппаратов с электрореактивными двигательными установками. Труды МАИ, 2012, № 60. URL: https://mai.ru/upload/iblock/867/ optimizatsiya-okolozemnykh-i-mezhplanetnykh-missiy-kosmicheskikh-apparatov-s-elektroreaktivnymi-dvigatelnymi-ustanovkami.pdf (дата обращения 5 февраля 2020).
[14] Салмин В.В., Васильев В.В. Выбор универсальных параметров двигателя малой тяги, предназначенного для поддержания орбиты спутника Земли. Космические исследования, 1984, т. 22, № 6, с. 858-866.
[15] Лебедев В.Н. Расчет движения космического аппарата с малой тягой. Москва, АН СССР, 1968. 108 с.
References
[1] Earth Observation Portal. Tacsat-2. Available at: https://eoportal.org/web/eoportal/
satellite-missions/content/-/article/tacsat2 (accessed 15 February 2020).
[2] Izvestkov I. Space forces launch European satellite. Novosti kosmonavtiki, 2009, vol. 19,
no. 5(316), pp. 38-42 (in Russ.).
[3] About Super Low Altitude Test Satellite "TSUBAME" (SLATS). Available at:
https://global.jaxa.jp/projects/sat/slats (accessed 15 February 2020).
[4] The Japanese satellite set a record. Unusual ion engine mode. Available at:
https://naukatehnika.com/yaponskij-sputnik-ustanovil-rekord.html (accessed 15 February 2020).
[5] Kiselev K.V., Medvedikov I.A., Khodnenko A.V., Khromov V.A., Shlyakonov L.V. Results of
flight tests of the corrective propulsion system with the SPD-50 engine on Board the Cano-pus-B spacecraft. Voprosy elektromekhaniki. Trudy VNIIEM, 2013, vol. 137, pp. 7-14 (in Russ.).
[6] Kirilin A.N., Akhmetov R.N., Shakhmatov E.V, Tkachenko S.I., Goryachkin O.V. Opytno-
tekhnologicheskiy malyy kosmicheskiy apparat "AIST-2D" [Experimental and technological small spacecraft "AIST-2D"]. Samara, SamNTS RAN publ., 2017. 324 p.
[7] Salmin V.V., Volotsuyev V.V., Shikhanov S.V. Spacecraft preset orbital parameters control
by means of thrusters. Vestnik of Samara University. Aerospace and Mechanical Engineering, 2013, no. 4(42), pp. 248-254.
[8] Duboshin G.N. Spravochnoye rukovodstvo po nebesnoy mekhanike i astrodinamike [Reference
guide to celestial mechanics and astrodynamics]. Moscow, Nauka publ., 1976. 864 p.
[9] Salmin V.V., Volotsuev V.V., Tkachenko S. I., Kaurov I.V. Improving the Efficiency of Earth
Monitoring Missions by Equipping Small Spacecraft AIST-2 with Electric Propulsion. Procedia Engineering, 2017, vol. 185, pp. 198-204, doi: 10.1016/j.proeng.2017.03.300
[10] Salmin V.V., Volotsuev V.V., Safronov S.L, Tkachenko I.S., Raube S.S., Shikhanov S.V., Shi-khanova E.G. Application of Electric Propulsion for Low Earth Orbit Station Keeping. Procedia Engineering, 2017, vol. 185, pp. 254-260, doi: 10.1016/j.proeng.2017.03.338
[11] GOST R 25645.166-2004. Atmosfera Zemli verkhnyaya. Model' plotnosti dlya ballistich-eskogo obespecheniya poletov iskusstvennykh sputnikov [State Standard R 25645.166-2004. Zemli Earth upper atmosphere. Density model for ballistic support of flights of artificial earth satellites]. Moscow, Standartinform publ., 2004.
[12] Anshakov G.P., Salmin V.V., Volotsuyev V.V. Mathematical models for maintaining a low orbit of a spacecraft with the help of electrically reactive engines with allowance for power
limitations. Informatsionnyye tekhnologii i nanotekhnologii. IV Mezhdunar. konf. i mo-lodezhnaya shkola [Information technologies and nanotechnologies. IV international conference and youth school]. Samara, 2018, pp. 2813-2820.
[13] Salmin V.V., Starinova O.L., Volotsuyev V.V., Petrukhina K.V., Tkachenko I.S., Gogo-lev M.Yu., Chetverikov A.S., Materova I.L. Optimization of near-earth and interplanetary missions of spacecraft with electric propulsion systems. Trudy MAI, 2012, no. 60. Available at: https://mai.ru/upload/iblock/867/optimizatsiya-okolozemnykh-i-mezhplanetnykh-missiy-kosmicheskikh-apparatov-s-elektroreaktivnymi-dvigatelnymi-ustanovkami.pdf (accessed 5 February 2020).
[14] Salmin V.V., Vasil'yev V.V. Selection of universal parameters of a low-thrust engine designed to maintain the orbit of the Earth's satellite. Cosmic Research, 1984, vol. 22, no. 6, pp. 858-866 (in Russ.).
[15] Lebedev V.N. Raschet dvizheniya kosmicheskogo apparata s maloy tyagoy [The calculation of the motion of a spacecraft with low thrust]. Moscow, AN SSSR publ., 1968. 108 p.
Информация об авторах
ВОЛОЦУЕВ Владимир Валериевич — кандидат технических наук, доцент кафедры космического машиностроения имени генерального конструктора Д.И. Козлова. Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва (443086, Самара, Российская Федерация, Московское шоссе, д. 34, e-mail: volotsuev@mail.ru).
САЛМИН Вадим Викторович — доктор технических наук, профессор, директор НИИ космического машиностроения. Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва (443086, Самара, Российская Федерация, Московское шоссе, д. 34, e-mail: sputnik@ssau.ru).
Статья поступила в редакцию 15.06.2020 Information about the authors
VOLOTSUEV Vladimir Valerievich — Candidate of Science (Eng.), Associate Professor, Department of Space Engineering named after General Designer D.I. Kozlov. Samara National Research University named after S.P. Korolev (443086, Samara, Russian Federation, Moskovskoye Shosse, Bldg. 34, e-mail: volotsuev@mail.ru).
SALMIN Vadim Victorovich — Doctor of Science (Eng.), Professor, Director, Research Institute of Space Engineering. Samara National Research University named after S.P. Korolev (443086, Samara, Russian Federation, Moskovskoye Shosse, Bldg. 34, e-mail: sputnik@ssau.ru).
Просьба ссылаться на эту статью следующим образом:
Волоцуев В.В., Салмин В.В. Анализ эффективности использования электрореактивных двигателей для поддержания низкой орбиты малого космического аппарата. Известия высших учебных заведений. Машиностроение, 2020, № 10, с. 65-74, doi: 10.18698/0536-1044-2020-10-65-74
Please cite this article in English as: Volotsuev V.V., Salmin V.V. An Analysis of the Efficiency of Electric Propulsion Engines for Maintaining a Low Orbit of Small Spacecraft. BMSTU Journal of Mechanical Engineering, 2020, no. 10, pp. 65-74, doi: 10.18698/05361044-2020-10-65-74
