АНАЛИЗ ДАННЫХ НАТУРНЫХ НАБЛЮДЕНИЙ ЗА ДЕФОРМАЦИЯМИ ОСНОВАНИЯ И ПОЛНЫМИ ОСАДКАМИ БЕТОННОЙ ПЛОТИНЫ БОГУЧАНСКОЙ ГЭС Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

2022. 18(4). 307-316 Строительная механика инженерных конструкций и сооружений Structural Mechanics of Engineering Constructions and Buildings

ISSN 1815-5235 (Print), 2587-8700 (Online)

http://journals.rudn.ru/structural-mechanics

DOI 10.22363/1815-5235-2022-18-4-307-316 УДК 627.824

НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / RESEARCH ARTICLE

Анализ данных натурных наблюдений за деформациями основания и полными осадками бетонной плотины Богучанской ГЭС

С.В. Юрьев

АО «Институт „Гидропроект"», Москва, Российская Федерация ^ yurievs@mail.ru

История статьи

Поступила в редакцию: 25 мая 2022 г. Доработана: 17 августа 2022 г. Принята к публикации: 17 августа 2022 г.

Для цитирования

Юрьев С.В. Анализ данных натурных наблюдений за деформациями основания и полными осадками бетонной плотины Богучанской ГЭС // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. 2022. Т. 18. № 4. С. 307-316. http://doi.org/10.22363/1815-5235-2022-18-4-307-316

Аннотация. Представлены результаты анализа данных комплексных натурных исследований вертикальных деформаций приконтактного слоя скального основания и полных осадок секций бетонной плотины Богучанской ГЭС в целях определения состояния контакта подошвы бетонной плотины со скальным основанием. Цель исследования заключается в контроле состояния контакта подошвы бетонной плотины с основанием посредством анализа комплекса натурных наблюдений за вертикальными деформациями приконтактной зоны основания секций бетонной плотины и полными осадками секций бетонной плотины для обоснования устойчивости секций бетонной плотины. В целях контроля вертикальных деформаций приконтактной зоны скального основания установлена струнная контрольно-измерительная аппаратура (датчики перемещений ПЛПС-10). Полные осадки секций бетонной плотины измеряются с помощью потолочных марок, установленных в цементационной галерее. Анализ натурных данных о полных осадках секций бетонной плотины и вертикальных деформациях приконтактного участка скального основания показал, что контактный шов между подошвой секций бетонной плотины и основанием находится в условиях вертикального сжатия. Результаты анализа имеющихся данных комплексных исследований вертикальных деформаций приконтактного слоя скального основания и полных осадок секций бетонной плотины позволили обосновать устойчивость секций бетонной плотины.

Ключевые слова: бетонная плотина, скальное основание, приконтактная зона, контрольно-измерительные приборы, данные, натурные наблюдения, полные осадки, вертикальные деформации, устойчивость, секции, бетонная плотина

Analysis of the field studies of the foundation deformations and total draft of the Boguchansk HPP concrete dam

Sergey V. Yuriev

Institute "Hydroproject, " JSC, Moscow, Russian Federation yurievs@mail.ru

Article history Abstract. The results of data analysis from complex field studies of vertical defor-

Received: May 25, 2022 mations of the rock base near-contact layer and full settling Boguchanskaya HPP

Revised: August 17, 2022 concrete dam sections in order to determine the state of contact of the foot of

Accepted: August 17, 2022 the concrete dam with the rock base are presented. The purpose of the study is to

Юрьев Сергей Владимирович, заместитель главного инженера, АО «Институт „Гидропроект"», Российская Федерация, 125993, Москва, Волоколамское шоссе, д. 2; ORCID: 0000-0002-2609-2711; yurievs@mail.ru

Sergey V. Yuriev, Deputy Chief Engineer, Institute "Hydroproject," JSC, 2 Volokolamskoye Shosse, Moscow, 125993, Russian Federation; ORCID: 00000002-2609-2711; yurievs@mail.ru

© Юрьев C.B.. 2022

I This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License https://creativecommons.Org/licenses/by-nc/4.0/legalcode

Yuriev S.V. Analysis of the field studies of the foundation deformations and total draft of the Boguchansk HPP concrete dam. Structural Mechanics of Engineering Constructions and Buildings. 2022;18(4)307-316. (In Russ.) http://doi.org/10.22363/1815-5235-2022-18-4-307-316

For citation

control the state of the contact of the concrete dam foot with the foundation based on the analysis of a set of field studies of the vertical deformations of the near-contact zone of the foundation of the concrete dam sections and the total draft of the sections of the concrete dam to justify the stability of the concrete dam sections. In order to control the vertical deformations of the near-contact zone of the rock foundation, string control and measuring equipment (displacement sensors PLPS-10) was installed. The total draft of the concrete dam sections is measured by means of ceiling marks installed in the grout gallery. Analysis of the field data on total drafts of concrete dam sections and vertical deformations of the near-contact section of the rock foundation showed that the contact joint between the foot of the concrete dam sections and the foundation is in vertical compression. The results of the analysis of the available data of complex studies of vertical deformations of the near-contact layer of the rock foundation and the total draft of the concrete dam sections made it possible to substantiate the stability of the concrete dam sections.

Keywords: concrete dam, rock foundation, near-contact zone, instrumentation, field observation data, total draft, vertical deformations, stability, concrete dam, sections

Введение

Богучанская ГЭС проектной мощностью 3000 МВт расположена в Красноярском крае на р. Ангаре, составляя четвертую (нижнюю ступень) Ангарского каскада ГЭС.

Напорный фронт Богучанской ГЭС имеет общую протяженность 2670,5 м и образован бетонной гравитационной и каменно-набросной плотинами. Бетонная плотина имеет протяженность 809,3 м и наибольшую высоту 96 м [1-3].

Район строительства Богучанской ГЭС характеризуется суровыми климатическими условиями, при которых температурные перепады в течение года могут превышать 90 оС. Строительство основных сооружений началось в 1979 г., наполнение водохранилища до отметки первой очереди (185 м) происходило с апреля 2012 г. В середине 2015 г. уровень воды в верхнем бьефе достиг проектной отметки 208,00 м. В декабре 2017 г. Богучанская ГЭС была введена в промышленную эксплуатацию после завершения строительно-монтажных работ [4].

Натурные наблюдения за состоянием основания бетонной плотины (в том числе вертикальных деформаций приконтактного слоя и полных осадок бетонной плотины) выполняются по приборам дистанционной струнной контрольно-измерительной аппаратуры (КИА), установленным в основании I и III столбов секций бетонной плотины, а также геодезической КИА (установленным в цементационной галерее верховых столбов секций бетонной плотины). При этом учтен отечественный и зарубежный опыт натурных наблюдений1 [5; 6].

Вертикальные деформации приконтактного слоя основания бетонной плотины на глубину 2 и 5 м измеряются струнными датчиками перемещений ПЛПС-10 с удлинителями, заложенными в скважинах скального массива перед укладкой бетона в секции плотины.

Полные осадки секций бетонной плотины измеряются на основе геодезических марок, установленных в цементационной галерее (по две марки в каждой секции).

Со стороны верховой и низовой граней плотины приборы ПЛДС-10 размещены в секциях 12, 21, 28, 31, 34, которые называются створными. В остальных секциях закладная дистанционная КИА устанавливалась только со стороны верховой грани плотины (то есть в основании I столба).

В качестве примера на рис. 1 представлено размещение указанной струнной и геодезической КИА в основании секции 12 бетонной плотины Богучанской ГЭС.

Натурные наблюдения за основанием бетонной плотины включают измерения значений диагностических показателей состояния основания бетонной плотины.

Согласно Декларации безопасности ГТС Богучанской ГЭС, в состав диагностических показателей состояния бетонной плотины Богучанской ГЭС входят количественные диагностические показатели

1 ICOLD. Bulletin 188. Incident database. 2019.

Методы

напряженно-деформированного состояния (НДС) системы «бетонная плотина - основание», в том числе состояние контактного шва «бетон - скала» (по дистанционным щелемерам ПЛПС с базой 2 и 5 м в основании) (отсутствие раскрытия). При этом критерий К1 соответствует переходу от сжатия контактного шва к растяжению (К1 > 0), а критерий К2 не назначается.

Рис. 1. Размещение струнной и геодезической КИА в основании секции 12 бетонной плотины Figure 1. String and geodetic instrumentation placement at the base of the section 12 of the concrete dam

Также имеются критерии безопасности, касающиеся полной осадки створных секций бетонной плотины.

Таким образом, на основе анализа данных комплекса натурных наблюдений осуществляется контроль устойчивости бетонной плотины, так как устойчивость обеспечивается при воздействии вертикальных сжимающих напряжений на контакте подошвы плотины с основанием, то есть имеют место вертикальные деформации сжатия (в особенности в верховой части плотины), что также обосновано значительным объемом исследований состояния контакта бетонных плотин со скальными основаниями [7-17].

Результаты

Анализ данных натурных наблюдений за вертикальными деформациями приконтактной зоны скального основания показал, что наибольшие деформации сжатия сформировались к началу наполнения водохранилища (в 2012 г.). На первом этапе водохранилище наполнялось до промежуточного уровня 185 м. Под действием взвешивающего влияния воды, наполняющей водохранилище (при уменьшении давления секций бетонной плотины на основание), вертикальные деформации сжатия приконтактной зоны осно-

вания стали уменьшаться. При этом возникло опасение, что в процессе дальнейшего подъема уровня воды в водохранилище до проектной отметки 208 м (к середине 2015 г.) уменьшение сжимающих деформаций может достигнуть такого уровня, что произойдет нарушение контакта подошвы бетонной плотины с основанием (раскрытие контактного шва). При проникновении воды в контактный шов «бетон -скала» могло возникнуть вертикальное усилие на подошву секций бетонной плотины от действия противодавления воды, направленное вверх2.

При раскрытии же контактного шва «бетон - скала», сопровождающимся действием противодавления воды в раскрывшемся шве, направленном вверх, устойчивость бетонной плотины могла не обеспечиваться, так как снижается сопротивление контакта «бетон - скала» сдвигу при снижении его обжатия.

Тем не менее данные натурных наблюдений в период подъема водохранилища до проектной отметки (208 м) показали, что все установленные в основании приборы фиксировали деформации вертикального сжатия приконтактной области. При этом с 2016 г. наметилась стабилизация вертикальных деформаций приконтактной области основания.

Вертикальные деформации двухметровой приконтактной зоны основания створных секций 12, 21, 28, 31, 34 к октябрю 2021 г. составили -2,45...-7,02 мм; пятиметровой приконтактной зоны основания -2,69...-8,17 мм.

Результаты натурных наблюдений за вертикальными деформациями двух- и пятиметровых зон основания представлены в табл. 1.

Таблица 1 / Table 1

Значения вертикальных деформаций двух- и пятиметровых приконтактных зон основания в характерные периоды времени, мм The vertical deformations values of the two- and five-meter near-contact zones of the base in characteristic periods of time, mm

Секции Sections № прибора ПЛПС Instrumentation No. 23.09.2012 11.01.2016 23.09.2019 11.10.2021 База прибора, м Instrument base, m

12 212с21 -5,68 -5,28 -5,24 -5,22 2

21 221с21 -6,23 -5,98 -5,91 -5,90 2

21 221с22 -6,61 -6,44 -6,45 -6,47 2

21 221с23 -7,48 -7,02 -7,02 -7,02 2

28 228с21 -5,56 -4,13 -4,20 -4,26 2

28 228с23 -3,46 -2,45 -2,42 -2,45 2

28 228с24 -3,67 -3,66 -3,66 -3,66 2

31 231с22 -3,31 -3,30 -3,28 -3,28 2

34 234с22 -5,99 -5,34 -5,26 -5,25 2

34 234с23 -6,91 -6,47 -6,45 -6,49 2

12 212с51 -8,15 -8,03 -8,03 -8,03 5

12 212с57 -6,05 -6,08 -6,08 -6,09 5

21 221с51 -8,19 -8,18 -8,18 -8,17 5

28 228с52 -2,72 -2,69 -2,69 -2,69 5

28 228с53 -3,72 -2,80 -2,74 -2,79 5

31 231с52 -7,47 -7,40 -7,28 -7,25 5

34 234с51 -5,98 -5,77 -5,71 -5,68 5

На рис. 2-6 приведены графики вертикальных деформаций двух- и пятиметровых приконтактных зон скального основания секций 12, 21, 28, 31, 34.

2 СП 23.13330.2018. Основания гидротехнических сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.02-85. М.: Стандарт-информ. 2019. 96 с.; СП 40.13330.2012. Плотины бетонные и железобетонные. Актуализированная редакция СНиП 2.06.06-85. М.: ФАУ «ФЦС». 2012. 65 с.

0,0

-1,0

-2,0

я % -3,0

S

s я -4,0

s о

а я! -5,0

•е- tS -6,0

-а

-7,0

-8,0

-9,0

212с21 (база 2м/ base 2 m) 212с51 (база 5м/ base 5 ml

OV-

слЛ^9.,

0\

.OV'

0\

о\

0\

о\

СЛ "

0\

о\

,0\ "

о\

,0\ "

Рис. 2. Вертикальные деформации приконтактной зоны основания секции 12 Figure 2. Vertical deformations of the near-contact zone of the base of section 12

Рис. 3. Вертикальные деформации приконтактной зоны основания секции 21 Figure 3. Vertical deformations of the near-contact zone of the base of section 21

0,0

-0,5

-1,0

S " -1,5 а я

&-S-2.0

се а % Я

|! -2,5 f-8

-3,0

-3,5

-4,0

— 228с23 (база 2м/ base 2 m) — 228с53 (база 5м/ base 5 m)

—-—

-"L

0\

«V

OVA^I 1Л\.\С>9^ г,\ .г^) м.го^

ov

о\

ov

ov

.ov

ov

0\-

ог

ov

(Л-

Рис. 4. Вертикальные деформации приконтактной зоны основания секции 28 Figure 4. Vertical deformations of the near-contact zone of the base of section 28

0,0

-1.0

-2,0

-3,0

3 5 а о ^ rt .

■4,0

■e (

-5,0

-6,0

-7,0

-8,0

231c22 (база 2 м / base 2 m)

231c52 (база 5 м / base 2 m)

S

OV

.ov-

л^ .v^, ^ гл.а^

ov

OV

.OV-

OV

.OV-

OV

,0V

OV

,0V-

0V>

.OV-

OV

.OV-'

OV

ог

.OV--

Рис. 5. Вертикальные деформации приконтактной зоны основания секции 31 Figure 5. Vertical deformations of the near-contact zone of the base of section 31

0,0

-1,0

-2,0

а й -3,0 g g

Ш-ё -4,0

I я

II "5>°

f-з

-6,0

-7,0

-8,0

OV

.ov-

—234c23 (база 2м/ base 2 г -234с51 (база 5 м / base 2 ri

Ä rü.^W

OV

ov»

.OV-

OV

.OV-

OV

.OV

OV

ov-

OV

ov.

0V>

OV

OV

OV-

ог

ov-

Рис. 6. Вертикальные деформации приконтактной зоны основания секции 34 Figure 6. Vertical deformations of the near-contact zone of the base of section 34

Из представленных графиков следует, что в период интенсивной достройки секций бетонной плотины (2007-2012 гг.) отмечался рост вертикальных деформаций приконтактного слоя скального основания бетонной плотины.

Как отмечалось ранее, величина полной осадки секций бетонной плотины контролируется на основе геодезических марок, установленных в цементационной галерее.

В табл. 2 приведены полные значения осадок створных секций (12, 21, 28, 31, 34) бетонной плотины.

Как показал анализ данных, приведенных в табл. 2, максимальная полная осадка створных секций бетонной плотины составила 55,3 мм (для секции 28 при К1 = 70 мм, К2 = 80 мм), что не превышает критериальные значения.

На рис. 7-11 приведены графики полных осадок (мм) секций 12, 21, 28, 31, 34 бетонной плотины.

Из представленных графиков (рис. 7-11) следует, что в период наполнения водохранилища (20122015 гг.) происходил интенсивный рост осадки секций бетонной плотины вследствие возрастающего давления воды в водохранилище на основание. Вместе с тем увеличение полной осадки секций бетонной плотины свидетельствует о передаче вертикальной нагрузки от веса секций плотины на основание (то есть отмечался полный контакт подошвы секций плотины с основанием).

Таким образом, в настоящее время при проектной отметке воды в водохранилище 208,0 м долери-ты основания со стороны верховой грани бетонной плотины остаются в состоянии вертикального сжатия, контактный шов «бетон - скала» остается закрытым и, следовательно, устойчивость плотины обеспечивается.

Таблица 2 / Table 2

Значения полных осадок секций бетонной плотины по показаниям геодезических марок в характерные периоды времени, мм The values of the total settlings of the concrete dam sections according to the geodetic marks indications

in characteristic periods of time, mm

Секции Sections № прибора Instrumentation No. Сентябрь / September 2012 Февраль / February 2016 Октябрь / October 2019 Декабрь / December 2021

12 МП 12-1 -18,1 -33,1 -34,9 -35,5

12 МП 12-2 -19,8 -35,0 -37,6 -38,1

21 МП 21-1 -26,8 -45,4 -47,2 -47,6

21 МП 21-2 -28,4 -46,7 -48,6 -49,1

28 МП 28-1 -33,3 -52,3 -54,1 -54,5

28 МП 28-2 -33,6 -52,2 -54,9 -55,3

31 МП 31-1 -28,9 -46,1 -48,1 -48,5

31 МП 31-2 -33,2 -50,0 -52,1 -52,5

34 МП 34-1 -12,4 -28,4 -30,6 -30,8

Рис. 7. Графики полных осадок секции 12 Figure 7. Graphs of total draft of section 12

Рис. 8. Графики полных осадок секции 21 Figure 8. Graphs of total draft of section 21

GO

s hS

cfq' S

S p

n h-

H-*

H- "l

о >73 p

P ►е-

S

tí*

X я

О о

«V —

О £ К о S!

P о о р

S' ä

о s

«V о

и ft o

О

о' g

£ S

UJ -ü. OJ

4 hS —

cfq' — p

S

"l

n O

b-L "I >73

о

ff P >©-

p

>73

tí* X О «4 S

я о и

О а

£ i

В* о

p № о ■К »

о о

«V я

и о

ft ft

О

о' ta

£ s

UJ OJ

1—'

a hs S

era p

s

i чо

tt>

чо "I

>73

ff Р >©-

p

>73

tí* И S

О «V я о —

О й

£ i

В* о

s № о р »

о о

«V я

и о

ft ft

О

о' ta

ti я

м

00 00

осадки, мм / drafts, ram

1985

1986

1987

1988

1988

1989

1990

1991

1992

1993

1994

1995

1996

1997

1998

1999

2000 fa 2001 g 2002 - 2003 g 2004 S 2005

2006

2007

2008

2009

2010 2011 2012

2013

2014

2015

2016

2017

2018

2019

2020 2021 2022

2012

2012

2015

a 2016

2017

2018

2019

2020

2022

осадки, мм / drafts, mm

1989

1990

1991

1992

1992

1993

1994

1995

1996

1997

1998

1999

2000

2001

2002

"fa 2003

ч 2004

2005

в и 2006

№ 2007

2008

2009

2010

2011

2012

2013

2014

2015

2016

2017

2018

2019

2020

2021

2022

осадки, мм / drafts, mm

t'j — —

О 'Ji о

Заключение

Анализ данных натурных наблюдений за вертикальными деформациями приконтактного слоя скального основания показал, что наибольшие деформации (-7,48 мм по прибору 221с23 для двухметровой зоны; -8,19 мм по прибору 221с51 для пятиметровой зоны) зафиксированы в 2012 г. перед наполнением водохранилища.

При наполнении водохранилища происходило уменьшение деформаций сжатия приконтанктного слоя скального основания. Так, при наполнении водохранилища до проектной отметки 208 м существовало опасение по поводу уменьшения вертикального сжатия контактного шва «бетон - скала», ввиду выталкивающего действия воды, что могло привести к снижению сопротивления контактного шва сдвигу и снижению устойчивости секций бетонной плотины.

Тем не менее к октябрю 2021 г. вертикальные деформации двухметровой приконтактной зоны основания створных секций 12, 21, 28, 31, 34 составили -2,45...-7,02 мм; пятиметровой приконтактной зоны основания -2,69.-8,17 мм. То есть контактный шов «бетон - скала» оставался полностью сжатым и удовлетворял требованиям критериев безопасности.

Вместе с тем данные геодезических наблюдений свидетельствуют, что в период наполнения водохранилища (2012-2015 гг.) и в последующий период полная осадка секций бетонной плотины увеличивалась, что говорит о вертикальной нагрузке от веса секций плотины на основание (то есть отмечался полный контакт подошвы секций плотины с основанием). При этом максимальная величина полной осадки створных секций бетонной плотины составила 55,3 мм (для секции 28 при К1 = 70 мм, К2 = 80 мм), что не превышает критериальные значения.

Таким образом, на основе анализа данных комплексных натурных наблюдений обоснована устойчивость секций бетонной плотины Богучанской ГЭС.

Список литературы / References

1. Kalustyan E.S. Geomechanics in dam engineering. Moscow: Energoatomizdat Publ.; 2008. (In Russ.)

Калустян Э.С. Геомеханика в плотиностроении. М.: Энергоатомиздат, 2008. 224 c.

2. Vavilova V.K., Yuriev S.V. Ensuring the reliability of Boguchanskaya HPP concrete dam based on the control of the contact joint state from the upper face side. Scientific and Technical Journal on Construction and Architecture. 2013;(7):157-167. (In Russ.)

Вавилова В.К., Юрьев С.В. Обеспечение надежности бетонной плотины Богучанской ГЭС на основе контроля состояния контактного шва со стороны верховой грани // Научно-технический журнал по строительству и архитектуре. 2013. № 7. C. 157-167.

3. Yuriev S.V. The state of the concrete dam foundation according to field observations in harsh climatic conditions. Monitoring of Natural and Technogenic Processes During Mining: Collection of Reports of the All-Russian Scientific and Technical Conference with International Participation. St. Petersburg; 2013. p. 312-318. (In Russ.)

Юрьев С. В. Состояние основания бетонной плотины по данным натурных наблюдений в суровых климатических условиях // Мониторинг природных и техногенных процессов при ведении горных работ: сборник докладов Всероссийской научно-технической конференции с международным участием. СПб., 2013. С. 312-318.

4. Lisichkin S.E., Rubin O.D., Yuriev S.V. Status control of the near-contact zone of the base of a concrete dam on the basis of the field observation data. News of Higher Educational Institutions. Construction. 2019;(4):74-81. (In Russ.)

Лисичкин С.Е., Рубин О.Д., Юрьев С.В. Контроль состояния приконтактной зоны основания бетонной плотины на основе данных натурных наблюдений // Известия вузов. Строительство. 2019. № 4 (724). С. 74-81.

5. Wang Sh., Gu Ch., Bao T. Safety Monitoring Index of high concrete gravity dam based on failure mechanism of instability. Mathematical Problems in Engineering. 2013. Article 732325. https://doi.org/10.1155/2013/732325

6. Pekhtin V.A., Volinchikov A.N., Mgalobelov Yu.B., Yuriev S.V. Estimation of concrete and rock-fill dam's reliability of Boguchany HPP before first reservoir impoundment. 25th Congress ICOLD. Stavanger; 2015. p. 265-267.

Пехтин В.А., Волынчиков А.Н., Мгалобелов Ю.Б., Юрьев С.В. Оценка надежности бетонной и каменно-набросной плотин Богучанской ГЭС перед первым наполнением водохранилища до проектной отметки // 25-й Конгресс по большим плотинам. Ставангер, 2015. С. 265-267.

7. Renaud S., Saichi T., Bouaanani N. Roughness Effects on the Shear strength of concrete and rock joints in dams based on experimental data. Rock Mechanics and Rock Engineering. 2019;52:3867-3888.

8. Pereira R., Lopes Batista A., Neves L.C., Lemos J.V. Deduction of ultimate equilibrium limit states for concrete gravity dams keyed into rock mass foundations based on large displacement analysis. Structures. 2022;38:1180-1190.

9. Chen S., Gu C., Lin C. Multi-kernel optimized relevance vector machine for probabilistic prediction of concrete dam displacement. Engineering with Computers. 2021;37:1943-1959.

10. Li W., Wu W., Zhang J. Numerical stability analysis of the dam foundation under complex geological conditions at great depth: a case study of Kala Hydropower Station, China. Frontiers in Physics. 2000;9:808840. https://doi.org/10.3389/fphy.2021.808840

11. Dong W., Song S., Zhang B., Yang D. SIF-based fracture criterion of rock-concrete interface and its application to the prediction of cracking paths in gravity dam. Engineering Fracture Mechanics. 2019;221:106686. https://doi.org/10.1016Zj.engfracmech.2019.106686

12. Bista D., Sas G., Johansson F., Lia L. Roughness influence of location of large-scale asperity on shear strength of concrete-rock interface under eccentric load. Journal of Rock Mechanics and Geotechnical Engineering. 2020;12(3):449-460.

13. Sowab D., Carbajal C., Breulc P., Peyras L., Rivard P., Bacconnet C., Ballivy G. Modeling the spatial variability of the shear strength of discontinuities of rock masses: application to a dam rock mass. Engineering Geology. 2017;220:133-143. https://doi.org/10.1016/J.ENGGE0.2017.01.023

14. Coubard G., Deveze G., Vergniault C., Zammout G., Laugier F., Peyras L., Carvajal C., Bost M., Rajot J., Rivard P., Ballivy G., Sow D., Rulliere A., Breul P., Bacconnet C., Quirion M. Best estimation of mechanical properties at the concrete-to-rock interface and at the discontinuities of rock foundations for gravity dams. 26th International Congress on Large Dams, 4-6 July 2018, Vienna, Austria. Vienna; 2018. Article 4597. https://doi.org/10.1201/9780429465086-148

15. Saichi T., Renaud S., Bouaanani N. Progressive Approach to account for large-scale roughness of concrete - rock interface in practical stability analyses for dam safety evaluation. International Journal of Geomechanics. 2022;22(8). https://doi.org/10.1061/(ASCE)GM.1943-5622.0002468

16. Farinha M.L.B., Azevedo N.M., Candeias M. Small displacement coupled analysis of concrete gravity dam foundations: static and dynamic conditions. Rock Mechanics and Rock Engineering. 2017;50:439-464. https://doi.org/10.3390/geotechnics2010006

17. Farinha M.L.B., Azevedo N.M., Leitao N.A., Rocha de Almeida J., Oliveira S. Sliding stability assessment of concrete dams using a 3D discontinuum hydromechanical model following a discrete crack approach. Geotechnics. 2022;2(1):133-157. https://doi.org/10.3390/geotechnics2010006