CC BY
71
-Ф-
МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ
УДК 669.715
АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ СИСТЕМЫ Al-Mg-Sc ДЛЯ СВАРНЫХ И ПАЯНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Ю.А. Филатов, докт. техн. наук (ОАО ВИЛС, e-mail: info@oaovils.ru)
Рассмотрены алюминиевые сплавы системы Al-Mg-Sc двух видов - высоколегированные, содержащие более 4 % Mg, марок 01570, 1570С и 1545К и малолегированные с содержанием менее 4 % Mg марок 01523, 01515, 01513, 01511 и 01411. Показана возможность применения высоколегированных сплавов системы Al-Mg-Sc в высокопрочных герметичных и силовых сварных конструкциях, малолегированных сплавов - в коррозионно- и радиационно-стойких сварных конструкциях (01523), в сварных теплообменниках (01515, 01513), а также в паяных конструкциях повышенной прочности (01511, 01411).
Ключевые слова: система Al-Mg-Sc, высоколегированные сплавы, малолегированные сплавы, механические свойства, сварные конструкции, паяные конструкции.
Al-Mg-Sc System-Based Alloys for Welded and Brazed Structures. Yu.A. Filatov.
Two types of Al-Mg-Sc alloys, namely high 01570, 1570C and 1545K alloys with Mg content above 4 % and low 01523, 01515, 01513, 01511 and 01411 alloys with Mg content below 4 % are discussed. It is shown that high Al-Mg-Sc alloys can be used in hermetically sealed and load-bearing structures, while low alloys - in corrosion and radiation resistant welded structures (01523 alloy), in welded heat exchangers (01515, 01513 alloys), as well as in brazed structures which offer improved strength (01511, 01411 alloys).
Key words: Al-Mg-Sс system, high alloys, low alloys, mechanical properties, welded structures, brazed structures.
Введение
Деформируемые термически неупрочняе-мые алюминиевые сплавы системы А1-Мд в виде различных деформированных полуфабрикатов, в основном листов и плит, в течение длительного времени применяют в сварных конструкциях благодаря хорошей свариваемости, высокой коррозионной стойкости, довольно высокой прочности и отсутствию необходимости в упрочняющей термической обработке - закалке и последующем старении. Типичные значения механических свойств листов и плит (предел прочности ав, предел текучести ао,2, относительное удлинение 5) из наиболее легированных и соответственно наиболее прочных сплавов этой системы,содержащих около 6 % Мд, приведены по данным [1]в табл. 1.
Как видно из табл. 1, прочностные характеристики отожженных или горячекатаных листов
и плит из наиболее прочныхсплавов системы А1-Мд невысоки. Нагартовка позволяет существенно повысить прочностные свойства листов и плит, однако, как известно, в районе сварного соединения эффект нагартовки устраняется и прочность металла приближается к его прочности в отожженном состоянии.
Деформированные полуфабрикаты из алюминиевых сплавов системы А1-Мд-во значительно превосходят по прочности в горяче-деформированном или в отожженном состоянии аналогичные полуфабрикаты из сплавов системы А1-Мд с таким же содержанием магния при сохранении основных достоинств сплавов системы А1-Мд. Многолетними исследованиями, проведенными в ВИЛСе при участии некоторых других материаловедче-ских организаций, установлен ряд закономерностей, касающихся механизма упрочнения сплавов системы А1-Мд при их дополнительном легировании небольшими добавками
-Ф-
-Ф-
МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ
Таблица 1 Механические свойства листов и плит из наиболее прочных сплавов системы А1-Мд
Сплав Полуфабрикат Толщина, мм Состояние СТеР МПа МПа 8, %
АМг6 Лист 2 Отожженное Нагарто-ванное 340 410 170 320 19 9
Плита 10-20 11-20 11-16 Горяче-деформированное Отожженное Нагарто-ванное 340 333 400 190 186 320 18 20 8
АМг61 Плита 12-25 Горяче-деформированное 350 200 14
скандия [2-5]. Установлено, что при кристаллизации слитка сплава А1-Мд, содержащего десятые доли процента скандия, в условиях полунепрерывного заготовительного литья основная часть скандия фиксируется в твердом растворе. При последующих неизбежных технологических нагревах слитка происходит распад твердого раствора скандия в алюминии с образованием дисперсных когерентных выделений фазы А^вс, оказывающих значительное упрочняющее действие.
Продукты распада твердого раствора скандия в алюминии также значительно повышают температуру рекристаллизации деформированного металла, благодаря чему в полуфабрикатах из сплавов системы А!-Мд-вс, в том числе в холоднокатаных листах, после отжига сохраняется нерекристаллизованная полиго-низованная структура, что позволяет получать эффект так называемого структурного (суб-зеренного)упрочнения.
Этот эффект тем больше, чем выше степень деформации при горячей и холодной обработке металла давлением. Наиболее высокую прочность имеют тонкие листы, полученные с большим суммарным обжатием при горячей и последующей холодной прокатке. Наименее
прочными оказываются полуфабрикаты больших сечений - толстые горячекатаные плиты и крупногабаритные горячедеформирован-ные поковки.
Положительное влияние добавки циркония в сплавах системы А!-Мд-вс заключается в том, что, входя в состав упрочняющей фазы, он замедляет коагуляцию продуктов распада, допуская тем самым более высокотемпературные нагревы при переработке слитка в деформированный полуфабрикат.
Сплавы системы А!-Мд-вс относятся к категории термически неупрочняемых в том смысле, что изготовленные из них деформированные полуфабрикаты не подвергаются упрочняющей термической обработке в виде закалки и старения. В данном случае роль закалки играет охлаждение слитка, а роль старения - последующие нагревы (гомогенизация, нагрев под деформацию, отжиг). В этом состоит уникальность сплавов системы А!-Мд-вс и их отличие от всех других деформируемых алюминиевых сплавов.
ВИЛСом в содружестве с рядом заинтересованных организаций разработана группа сплавов системы А!-Мд-вс, отличающихся друг от друга, главным образом, содержанием магния и соответственно прочностными свойствами.
С точки зрения содержания магния, рассматриваемые сплавы системы А!-Мд-вс можно условно разделить на высоколегированные, содержащие более 4 % Мд, и малолегированные со специальными свойствами с содержанием магния менее 4 %.
Ниже высказаны некоторые соображения относительно использования сплавов системы А!-Мд-вс в сварных и паяных конструкциях.
Высоколегированные сплавы системы А!-Мд-Бс для сварных конструкций
Для использования в нагруженных сварных конструкциях предназначены высоколегированные сплавы системы А!-Мд-вс марок 01570, 1570С и 1545К со средним содержанием магния 5,8, 5,3 и 4,5 % соответственно. Химический состав сплава 01570 соответствует совместному патенту ОАО «ВИЛС» и ЦНИИ КМ «Прометей» [6], химический состав сплава 1570С соответствует патенту ОАО «ВИЛС» [7],
"Ф
-Ф-
МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ
Таблица 2
Типичные механические свойства
отожженных листов и плит из высоколегированных сплавов системы Д!-Мд-8с
Сплав Полуфабрикат Толщина, мм МПа МПа 8, %
01570 Лист 2 446 329 17
Лист 10 403 278 15
1570С Лист 2,5 437 338 20
Плита 12 398 280 17
Плита 35 380 275 18
1545К Лист 3 382 294 15
химический состав сплава 01545К соответствует совместному патенту ОАО «ВИЛС» и ОАО «Композит» [8]. Химический состав этих сплавов регламентирован техническими условиями ОАО «ВИЛС». Типичные механические свойства листов и плит из сплавов 01570, 1570С и 1545К приведены в табл. 2.
Как видно из табл. 2, прочность отожженных листов и плит из представленных сплавов значительно выше прочности аналогичных полуфабрикатов из сплавов АМг6 и АМг61, по пределу текучести примерно в 1,5 раза. Наиболее прочным является сплав 01570.
Прочность деформированных полуфабрикатов из сплавов системы А!-Мд-вс зависит от характера зеренной структуры, которая в свою очередь определяется степенью деформации при обработке давлением. Например, для слабодеформированной горячекатаной плиты толщиной 35 мм из сплава 1570С, полученной с суммарным обжатием при прокатке е = 75 %, характерна нерекристаллизо-ванная структура с небольшой вытянутостью зерен, значительно более вытянутые зерна наблюдаются в структуре плиты толщиной 12 мм, е = 92 %, лист имеет ярко выраженную нерекристаллизованную «слоистую» структуру, сильно вытянутую в направлении прокатки [9].
При дуговой сварке конструкций из высоколегированных сплавов системы А!-Мд-вс может быть использована присадочная проволока того же состава, что и основной металл, либо из более легированных сплавов 01571 и 1597.
Химический состав сплава 01571 соответствует патенту ОАО «ВИЛС» [10], химический состав сплава 1597 соответствует совместному патенту ОАО «ВИЛС» и ЦНИИ КМ «Прометей» [11].
В табл. 3 приведены по данным [12] основные показатели свариваемости высоколегированных сплавов применительно к аргонодуго-вой сварке отожженных листов толщиной 2 мм. В качестве таких показателей взяли сопротивляемость образованию горячих трещин при сварке и отношение предела прочности сварного соединения авсв к пределу прочности основного металла ав. Сопротивляемость образованию горячих трещин при сварке оценивали с использованием присадочной проволоки из сплавов 01571, 1597 и 1545К, а также без применения присадочной проволоки по трем известным пробам - крестовая проба, проба «рыбий скелет» и проба МВТУ им. Баумана. Прочность сварных соединений определяли на образцах с выпуклостью
Таблица 3 Показатели свариваемости высоколегированных сплавов системы Д!-Мд-Бс (отожженный лист толщиной 2 мм, аргонодуговая сварка)
При-садочная проволока Сопротивляемость образованию горячих трещин при сварке с использованием присадочной проволоки различных составов и без неё
Сплав Коэффициент трещинообра-зования,% Критическая скорость деформации, мм/мин, по пробе МВТУ
по крестовой пробе по пробе «рыбий скелет»
01570 01571 1597 2 0 5 5 2 7 7 7,5 6,9 0,93
1545К 1545К 01571 2 0 3 5 5 5 7 7,1 6,9 1,0
Примечание. 0всв определяли на образцах с выпуклостью шва.
-Ф-
-Ф-
МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ
шва с лицевой и обратной сторон. Сварка выполнена в НИАТе.
Как видно из данных табл. 3, высоколегированные сплавы системы А!-Мд-вс в виде тонкого отожженного листа обладают высокой сопротивляемостью образованию горячих трещин при сварке, в том числе при сварке без присадочной проволоки, а сварные соединения практически равнопрочны основному металлу.
При сварке плавлением металла средней толщины также можно получить сварное соединение, практически равнопрочное основному металлу (0,95ав). В работе [9] этого добились при электронно-лучевой сварке плиты толщиной 12 мм из сплава 1570С.
В настоящее время имеется опыт использования сплава 01570 в виде различных деформированных полуфабрикатов в сварных конструкциях космических аппаратов. Замена сплава АМг6 сплавом 01570 позволила получить выигрыш в весе конструкции до 20 % [13].
Сплав 1570С отличается от сплава 01570, помимо несколько меньшего содержания магния, также более низким и более жестко регламентированным содержанием железа и кремния. Это позволило повысить сопротивление развитию усталостных трещин в листах и плитах из сплава 1570С до уровня, характерного для обшивочных листов из наиболее трещиностойкого авиационного сплава Д16оч системы А1-Си-Мд [9].
Сплав 1545К предназначен для сварных конструкций космического назначения, работающих при криогенных температурах вплоть до 20 К.
Однако область применения высоколегированных сплавов системы А!-Мд-вс рассматриваемых марок не должна, по нашему мнению, ограничиваться космической техникой. Деформированные полуфабрикаты из сплавов этой группы могут быть использованы для получения высокопрочных сварных герметичных конструкций любого типа. Например, это могут быть баки для сжиженного природного газа (СПГ), который предполагается использовать в качестве авиационного топлива взамен традиционного авиакеросина в будущих самолетах [14]. Также из сплавов данной группы можно изготавливать герме-
тичные сварные емкости для транспортировки СПГ. Сплав 1570С можно рассматривать как материал для сварных отсеков фюзеляжа дозвукового самолета или экраноплана. Следует отметить, что возможность применения сплавов системы А!-Мд-вс в самолетостроении активно изучается в Западной Европе [15]. Сплавы 01570, 1570С и 1545К могут быть применены в силовых сварных конструкциях, работающих в неблагоприятных условиях, ремонт и антикоррозионная защита которых затруднительны. Например, это может быть сварная рама вездехода для районов Крайнего Севера. Также это могут быть конструкции типа вышек, расположенных в отдаленных районах. Сварочная проволока для производства таких конструкций может быть изготовлена из сплавов 01570, 1570С, 1545К, 01571, 1597. Проволока из сплавов 01571 и 1597 может использоваться также для сварки обычных сплавов системы А!-Мд в случаях, когда необходимо исключить возможность появления горячих трещин. Проволока из указанных сплавов выпускается в ОАО «ВИЛС» по техническим условиям ОАО «ВИЛС».
Таблица 4 Примеры возможного применения высоколегированных сплавов системы А!-Мд-Бс в сварных конструкциях
Тип конструкции Область применения сплавов
Высокопрочная герметичная сварная конструкция 1. Космический аппарат (01570, 1570С,1545К) 2. Топливный бак самолета или любого другого транспортного средства, использующего в качестве топлива сжиженный природный газ (01570, 1570С, 1545К) 3. Емкости для транспортировки сжиженного природного газа (01570, 1570С, 1545К) 4. Сварочная проволока (01571, 1597, 01570, 1570С, 1545К)
Силовая сварная конструкция 1. Сварная рама автомобиля - вездехода для районов Крайнего Севера (01570, 1570С, 1545К) 2. Конструкции типа вышек, не требующих защиты от коррозии (1545К) 3. Сварочная проволока (01571, 1597, 01570, 1570С, 1545К)
"Ф
-Ф-
МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ
В табл. 4 представлены примеры возможного использования высоколегированных сплавов системы А!-Мд-вс в сварных конструкциях.
Малолегированные сплавы системы А!-Мд-Бс для сварных и паяных конструкций
Разработаны малолегированные по магнию сплавы марок 01523, 01515, 01513, 01511 и 01411. Сплав 01523 содержит в среднем 2,1 % Мд, его химический состав соответствует патенту ОАО «ВИЛС» [16]. Сплав 01515 содержит в среднем 1,15 % Мд, его химический состав соответствует совместному патенту ОАО «ВИЛС», ОАО «Композит» и НПО им. С.А. Лавочкина [17]. Сплав 01513 содержит в среднем 0,7 % Мд, его химический состав соответствует патенту ОАО «ВИЛС» [18]. Сплав 01511 содержит в среднем 1,2 % Мд, его химический состав соответствует совместному патенту ОАО «ВИЛС» и НПО «Техномаш» [19]. Сплав 01411 содержит в среднем 0,6 % Мд, его химический состав соответствует патенту ОАО «ВИЛС» [20]. Химический состав сплавов марок 01523, 01515, 01513, 01511 и
Таблица 5
Типичные механические свойства листов
и плит из малолегированных сплавов системы Д!-Мд-8с
Сплав Полуфабрикат Толщина, мм Состояние МПа МПа 8, %
01523 Лист 3 Отожженное 327 266 17
01515 Лист 2 Отожженное 268 234 12
01511 Лист 3 Отожженное 319 293 15
Лист 7 Горячекатаное 305 257 15
Плита 25 Горячекатаное 292 233 14
01411 Лист 3 Отожженное 296 282 6
01411 регламентирован техническими условиями ОАО «ВИЛС». Типичные механические свойства листов и плит из сплавов 01523, 01515, 01511 и 01411 приведены в табл. 5.
Как видно из данных табл. 5, катаные полуфабрикаты из малолегированных сплавов 01523, 01515 и 01511 системы А!-Мд-вс по своим механическим свойствам находятся на одном уровне с аналогичными полуфабрикатами из высоколегированных сплавов системы А!-Мд марок АМг5 и АМг6 и могут рассматриваться как конструкционный материал для сварных конструкций, к которым предъявляют некоторые специальные требования. Например, сплав 01523, обладающий высокой коррозионной стойкостью и достаточно высокой прочностью, можно применять для сварных конструкций, работающих в различных агрессивных средах. Установлено, в частности, что листы из сплава 01523 обладают высокой коррозионной стойкостью во фторе и безводном фтористом водороде. Это обстоятельство позволило использовать данный сплав в качестве конструкционного материала для оборудования с целью получения особо чистых фторидов щелочных и щелочноземельных металлов [21]. Сварочная проволока из сплава 01523 выпускается по техническим условиям ОАО «ВИЛС». Во времена СССР сплав А1-2 % Мд с добавкой скандия рассматривался как перспективный конструкционный материал для термоядерного реактора благодаря высокой коррозионной и радиационной стойкости основного металла и сварного соединения [22].
Сплав 01515 благодаря малому содержанию магния (1,15 %) имеет высокую теплопроводность. Еще более высокую теплопроводность имеет экспериментальный сплав 01513, содержащий менее 1 % Мд. В табл. 6 приведены данные по механическим свойствам и теплопроводности X листов из этих сплавов в сравнении со свойствами наиболее теплопроводного конструкционного термически неуп-рочняемого сплава АМц. Свойства листов из сплава АМц приведены на основании справочных данных [23].
Как видно из данных табл. 6, по теплопроводности листы из сплава 01515 близки к листам из сплава АМц, значительно превосходя
"Ф
-Ф-
МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ
Таблица 6
Механические свойства
и теплопроводность листов из сплавов 01515 и 01513 системы А!-Мд-Бс
в сравнении со сплавом АМц
Сплав Состояние МПа МПа 8, % X, Вт/м-К
01515 Отожженное (неполный отжиг) 391 267 10 170
01513 Отожженное (неполный отжиг) 273 259 8 187
АМц Отожженное 130 50 23 180
Полунагар- 180 130 10 163
тованное
Нагартованное 220 180 5 155
Таблица 7 Механические свойства полуфабрикатов из сплавов 01511, 01411 и АМц после термической обработки по режиму вакуумной пайки силуминовым припоем (нагрев до 615 С, выдержка 5 мин, охлаждение с печью до 150 °С, далее охлаждение на воздухе)
Сплав Полуфабрикат, мм ав, МПа ао,2, МПа 8, %
01511 Лист, 3 Лист, 7 Плита, 25 191 187 186 90 86 101 29 21 23
01411 Лист, 3 211 152 15
АМц Лист, 3 111 56 42
их по прочности. Листы из экспериментального сплава 01513 имеют уникальное сочетание прочности и теплопроводности. Сплавы 01515 и 01513 могут быть использованы в сварной конструкции теплообменной системы, в которой теплообменник одновременно является элементом, воспринимающим силовые нагрузки.
Малолегированные сплавы 01511 (1,2 % Мд) и 01411 (0,6 % Мд) имеют высокую температуру солидуса и разработаны как возможный конструкционный материал для высокопрочных паяных конструкций, получаемых методом
высокотемпературной вакуумной пайки с использованием в качестве припоя эвтектического силумина взамен широко применяемого малопрочного сплава АМц. В табл. 7 приведены экспериментальные данные по свойствам листов и плит из сплава 01511 и листов из сплава 01411 после термической обработки в вакуумной печи по режиму высокотемпературной пайки эвтектическим силумином. Для сравнения по этому же режиму обрабатывали листы из сплава АМц. Термообработку по режиму пайки выполняли в НПО «Техномаш».
Как видно из данных табл. 7, листы и плиты из сплавов 01511 и 01411 значительно разуп-рочняются после термообработки по режиму пайки, что очевидно связано с протеканием в них процессов коагуляции упрочняющей фазы и рекристаллизации, тем не менее, остаточная прочность полуфабрикатов из этих сплавов значительно выше (по крайней мере, в 1,5 раза) остаточной прочности листов из сплава АМц, подвергнутых такой же термообработке. Это позволяет рассматривать сплавы 01511 и 01411 как возможный конструкционный материал для высокопрочных паяных конструкций, получаемых методами высокотемпературной вакуумной пайки (табл. 8).
Таблица 8 Примеры возможного применения малолегированных сплавов системы А!-Мд-Бс в сварных и паяных конструкциях
Тип конструкции Область применения сплавов
Сварная 1. Герметичная коррозионно-стойкая конструкция типа емкости для хранения и транспортировки агрессивных продуктов(01523) 2. Сварная конструкция для работы в контакте с фтором и безводным фтористым водородом (01523) 3. Радиационно-стойкая сварная конструкция для ядерной энергетики (01523) 4. Сварной теплообменник, воспринимающий силовые нагрузки (01515,01513)
Паяная 1. Теплообменник(01511, 01411) 2. Корпусные изделия (01511, 01411)
-Ф-
МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ
Заключение
Высоколегированные сплавы 01570, 1570С и 1545К системы М-Мд-вс предназначены для сварных конструкций изделий космической техники, однако могут быть использованы для получения герметичных сварных конструкций различного назначения, например топливных баков транспортных средств, использующих в качестве топлива сжиженный природный газ, а также для производства различных силовых сварных конструкций, например автомобильных рам. В качестве присадочного материала при дуговой сварке может быть использована проволока из сплавов 01571 и 1597, а также проволока того же со-
става, что и основной металл. Возможна сварка без присадочного материала.
Малолегированный сплав 01523 предназначен для производства сварных конструкций с высокой коррозионной и радиационной стойкостью. Малолегированные сплавы 01515 и 01513 могут быть использованы для получения теплопроводных сварных конструкций повышенной прочности. Малолегированные сплавы 01511 и 01411 могут быть использованы для производства паяных конструкций повышенной прочности, получаемых методами высокотемпературной вакуумной пайки.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Структура и свойства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов: Справ. изд. / Арчакова З.Н., Бала-хонцев Г.А., Басова И.Г. и др. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Металлургия, 1984. - 408 с.
2. Дриц М.Е., Торопова Л.С., Быков Ю.Г. и др. Структура и свойства сплавов Al-Sc и Al-Mg-Sc // В кн.: Металлургия и металловедение цветных сплавов. - М.: Наука, 1982. С. 213-223.
3. Елагин В.И., Захаров В.В., Ростова Т. Д., Филатов Ю.А. Структура и свойства деформированных полуфабрикатов из алюминиевых сплавов, легированных скандием // Технология легких сплавов. 1991. № 12. С. 21-28.
4. Елагин В.И. История, успехи и проблемы легирования алюминиевых сплавов переходными металлами // Технология легких сплавов. 2004. №3. С. 6-29.
5. Филатов Ю.А., Елагин В.И., Захаров В.В. Алюминиевые сплавы, легированные скандием // Металлургия машиностроения. 2005. № 4. С. 1015.
6. Пат. 2081934 РФ / Елагин В.И., Захаров В.В., Филатов Ю.А. и др. Опубл. 20.06.1997. Бюл. № 17.
7. Пат. 2233345 РФ / Филатов Ю.А., Давыдов В.Г., Елагин В.И. и др. Опубл. 27.07.2004. Бюл. № 21.
8. Пат. 2343218 РФ / Филатов Ю.А., Елагин В.И., Захаров В.В. и др. Опубл. 10.01.2009. Бюл. № 1.
9. Филатов Ю.А., Плотников А.Д. Структура и свойства деформированных полуфабрикатов из алюминиевого сплава 01570С системы Al-Mg-Sc для изделия РКК «Энергия» // Технология легких сплавов. 2011. № 2. С. 15-26.
10. Пат. 2082809 РФ/ Филатов Ю.А., Елагин В.И., Захаров В.В. и др. Опубл. 27.06.1997. Бюл. № 18.
11. Пат. 2082808 РФ/ Золоторевский Ю.С., Макаров А.Г., Махмудова Н.А. и др. Опубл. 27.06.1997. Бюл. № 18.
12. Рязанцев В.И., Филатов Ю.А. Дуговая сварка алюминиевых сплавов, легированных скандием // Заготовительные производства в машиностроении. 2005. № 8. С. 8-12.
13. Малинкина Т.И., Маркачев Н.А., Ковтун В.А., Буханова Н.М. Сварные конструкции из алюминиевого сплава 01570 // Сварочное производство. 1998. № 1. С. 17-20.
14. Рязанцев В.И., Федосеев В.А., Мацнев В.Н. Технологические аспекты производства баков для жидкого водорода и сжиженного природного газа // Технология машиностроения. 2002. № 2. С. 28-34.
15. АРТ Aluminium News. 2009. Vol. V. Iss. 3. Sept. P. 1-2.
16. Пат. 2410458 РФ / Филатов Ю.А., Захаров В.В., Панасюгина Л.И. Опубл. 27.01.2011. Бюл. № 3.
17. Пат. 2384636 РФ / Филатов Ю.А., Елагин В.И., Захаров В.В. и др. Опубл. 20.03.2010. Бюл. № 8.
18. Пат. 2416658 РФ / Филатов Ю.А., Аксенова Е.А., Панасюгина Л.И. и др. Опубл. 20.04.2011. Бюл. № 11.
19. Пат. 2384637 РФ / Филатов Ю.А., Елагин В.И., Захаров В.В. и др. Опубл. 20.03.2010. Бюл. № 8.
20. Пат. 2416657 РФ / Пименов Ю.П., Филатов Ю.А., Конкевич В.Ю. и др. Опубл. 20.04.2011. Бюл. № 11.
21. Крутикова И.М., Белов А.В., Герасимов В.Н., Коперник Н.В. Конструкционные алюминиевые сплавы для получения особо чистых фторидов щелочных и щелочно-земельных металлов // Технология легких сплавов. 1997. № 5. С. 24-27.
22. Альтовский И.В., Вотинов С.Н., Добаткин В.И. и др. Перспективы применения алюминиевых сплавов в качестве конструкционных материалов для термоядерных реакторов // В кн.: Конструкционные материалы для реакторов термоядерного синтеза. - М.: Наука, 1983. С. 40-48.
23. Справочник по алюминиевым сплавам / Под ред. Елагина В.И. - М.: ВИЛС, 1978. - 132 с.
