CC BY
91
УДК 621.314.263
DOI: 10.14529/ро\ег160410
АЛГОРИТМИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОЙ СОВМЕСТИМОСТИ АСИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОПРИВОДОВ ПРИ ПИТАНИИ ОТ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ЧАСТОТЫ
Д.Е. Татаринов, А.Е. Козярук
Санкт-Петербургский горный университет, г. Санкт-Петербург
Для исследования электромеханической совместимости асинхронного электропривода разработана компьютерная модель. На компьютерной модели исследовано влияние частоты ШИМ-инвертора и величины нагрузки на валу асинхронного двигателя на уровень пульсаций электромагнитного момента. Приведены результаты моделирования и сформированы рекомендации по модификации алгоритмов управления преобразователем, повышающие электромеханическую совместимость асинхронного электропривода.
Ключевые слова: электромеханическая совместимость, пульсации электромагнитного момента, высшие гармоники, автономный инвертор напряжения, асинхронный электропривод, широтно-импульс-ная модуляция.
Введение
Под электромеханической совместимостью в электроприводах понимают способность электропривода нормально функционировать при питании от источника, не обеспечивающего нормированное качество электроэнергии, и не оказывать недопустимого влияния на работу исполнительного механизма электропривода [1, 2].
В современных частотно-регулируемых электроприводах переменного тока на основе асинхронных электродвигателей (АД) с короткозамк-нутым ротором, выходное напряжение автономного инвертора представляет собой высокочастотную последовательность прямоугольных импульсов, длительность которых изменяется по синусоидальному закону, поэтому выходное фазное напряжение может быть представлено рядом Фурье [3, 4]:
ифА -
—-^т(^) + £ итм эш(тюн^ +
^ т=1
т=ад п
+ £ £ и„м эт(тюн + пЦП,
(1)
т=1 п=1
где | - коэффициент модуляции, его величина задается системой управления и может регулироваться в диапазоне от 0 до 1; ивс - постоянное напряжение на входе инвертора; П - частота основной гармоники на выходе инвертора; юн = 2^ШИМ - несущая частота или частота ши-ротно-импульсной модуляции напряжения инвертора.
То есть выходное фазное напряжение статического преобразователя содержит: основную гармонику напряжения, частота которой равняется П , а амплитуда равна |аивс/2 (частота и амплитуда
напряжения могут плавно регулироваться системой управления электропривода); гармоники напряжения, частоты которых кратны несущей частоте юн, амплитуды которых равны итМ; комбинационные гармоники, частоты которых равны сумме и разности несущей и основной гармоник тюн + пП с амплитудами ипМ.
Гармонические составляющие напряжения статора вызывают появление соответствующих гармоник тока и магнитного потока, которые можно разложить в гармонический ряд следующим образом [4]:
1ст = 1т + ф) + £ 1тм эт(тюн0 +
т=1
т=адп
+ £ £ 1пм эт(тюн + пЦП ;
(2)
т=1 п=1
Трот = Тт + ф2) + £ Ттм ¡¡^ШЮ^) +
т=1
т=вдп
+ £ £ Тпм эш(тюн + пПК, (3)
т=1 п=1
где 1т, Т т - амплитудные значения тока статора
и потокосцепления ротора.
Взаимодействие гармоник тока статора и по-токосцепления ротора одного порядка создают постоянные электромагнитные моменты. Уравнение такого момента можно записать в следующем виде:
м(п) = !ст(п)Т рот(п)Эт(6(п)). (4)
При взаимодействии гармонических составляющих тока статора и потокосцепления ротора разного порядка, частота вращения и угол между которыми разные по величине и изменяются во
времени, создаются пульсирующие электромагнитные моменты, которые можно описать следующим уравнением:
М(1р) = 1ст(1)Трот(р) sln(0(lp) ) , (5)
гдеМ(1р) - высокочастотная гармоника электромагнитного момента, которая создается в результате взаимодействия 1 -й гармоники тока статора и р -й гармоники потокосцепления ротора, между
которыми образуется 1р -й угол; 1ст(1) - высокочастотная гармоника тока статора; Т рот(р) - высокочастотная гармоника потокосцепления ротора; 6(1р) - угол между 1 -й гармоники тока статора и
р -й гармоники потокосцепления ротора.
Анализ выражений (1)-(5) показывает, что при увеличении частоты ШИМ возрастают как частоты гармоник напряжения, кратные несущей частоте юн, так и частоты комбинационных гармоник тюн + пЛ. Отсюда можно сделать вывод, что для обеспечения электромеханической совместимости приводного двигателя с преобразователем целесообразно частоту широтно-импульсной модуляции устанавливать по возможности наиболее высокой. В этом случае токи обмотки статора, обусловленные высшими гармониками напряжения, будут малы, что объясняется большим индуктивным сопротивлением на повышенных частотах. Отсюда следует, что колебания электромагнитного момента не будут существенно ухудшать виброакустические показатели двигателя.
В данной публикации рассмотрено влияние несинусоидального выходного напряжения стати-
ческого преобразователя на АДи, сформированы рекомендации по обеспечению электромеханической совместимости преобразователя с двигателем.
Схема, модель и параметры
асинхронного электропривода
Функциональная схема системы векторного регулирования скорости представлена на рис. 1. Система регулирования построена в системе координат dq, вращающейся вместе с управляемым вектором потока ротора, для чего выполнены соответствующие координатные преобразования. В такой системе дифференциальные уравнения, описывающие двигатель, принимают простейший вид, а управление вектором сводится к управлению величиной и знаком его проекций на соответствующие оси. Система содержит регулятор скорости (ПИ-РС), задающий необходимый электромагнитный момент двигателя (М ), изменение которого осуществляется векторным регулятором статорного тока, состоящего из двух скалярных регуляторов d и q (ПИ-РТ и ПИ-РТ) и использующего в качестве обратной связи измеренный и преобразованный в систему dq реальный вектор статорного тока. Регулятор тока формирует в системе dq вектор напряжения статора, характеризующийся двумя составляющими: и^ и и^, которые переводятся в неподвижную систему координат ар, связанную со статором, затем преобразуются векторным модулятором в сигналы управления драйверами транзисторных модулей АИН, а он, в свою очередь, формирует питающее двигатель напряжение [5, 6].
Для рассматриваемой функциональной схемы векторного регулирования скорости АД разрабо-
Рис. 1. Функциональная схема системы векторного регулирования скорости АД в осях 1к|
тана компьютерная модель электропривода в мА^АВ^тиИпк, представленная на рис. 2 и 3. Изменение параметров Т-образной схемы замещения в компьютерной модели АД не учитывается в связи с отсутствием необходимости точного регулирования выходных координат двигателя. Сопротивления обмоток приняты для нагретого состояния двигателя. Модель электропривода содержит: источник питания, представленный звеном постоянного тока (ЗПТ); автономный инвертор напряжения (АИН), содержащий трехфазный транзисторный мост по схеме Ларионова; систему управления
инвертором (СУ АИН), формирующую импульсы управления транзисторами (УГ1...УГ6); систему управления электроприводом (СУЭП), состоящую из наблюдателя потока (Р1их_1оокег), и наблюдателя скорости (Speed_looker), формирующую управляющие напряжения иАу, иВу, ИСу = -\/зиф/Шс (о.е.) и реализующую векторный полеориентированный закон управления; асинхронный двигатель (АД); датчики напряжения и тока (ДН_аЬс, ДТ_аЬс); блок формирования нагрузки (БФН), который в зависимости от сигнала управления Иу формирует постоянный момент сопротивления на валу АД,
Рис. 2. Схема модели привода с АИН и АД
Рис. 3. Схема блока АИН
либо момент сопротивления пропорциональный квадрату скорости.
В данной работе рассматривается вопрос электромеханической совместимости преобразователя с двигателем в установившемся режиме работы, а именно влияние несинусоидальности выходного напряжения инвертора на пульсации электромагнитного момента двигателя, поэтому для упрощения расчетов первичный преобразователь не рассматривается, а напряжение питания инвертора принято идеально сглаженным и представлено источником постоянного напряжения El c индуктивностью L1, активным сопротивлением R1 и током 11.Напряжение питания АИН 550 В. Исследования выполнены при номинальных параметрах двигателя: напряжение питания 380 В, 50 Гц, мощность 20 кВт, коэффициент мощности 0,415, скольжение 4,15 %, индуктивность рассеяния статора 3,35 мГн, индуктивность намагничивания 8,58 мГн, индуктивность рассеяния ротора 2,23 мГн,
активное сопротивление статора 0,0712 Ом, активное сопротивление ротора 0,1175 Ом, КПД = 0,775, индуктивность сглаживающего дросселя 220 мкГн, емкость фильтрового конденсатора 30 мФ.
Исследование электромеханической
совместимости асинхронного электропривода
На компьютерной модели привода был выполнен ряд численных экспериментов, в результате которых рассчитаны пульсации электромагнитного момента АД. Производилась оценка пульсаций электромагнитного момента в зависимости от момента сопротивления (Мс) на валу АД при разных значениях частоты ШИМ инвертора и номинальной частоте вращения двигателя, а также при частотном регулировании скорости двигателя и моменте сопротивления вентиляторного типа.
Результаты исследований представлены на рис. 4 и 5, а также сведены в табл. 1 и 2 для несущей частоты 2 кГц.
а)
б)
Рис. 4. Зависимости коэффициента пульсаций (а) и максимальной амплитуды пульсаций (б) электромагнитного момента АД от нагрузки на валу Мс
60
50
40
30
20
10
1кГц
2 кГц
4. бкГц
2 кГц i
0,2
0,4
0.6
0,8
60
50
40
30
20
10
ДИш
1кГц
°кГц
4. бкГц
2 кГц < ►— р---1
0.2
0,4
0.6
0.8
СО,
1
о.е
а)
б)
Рис. 5. Зависимости коэффициента пульсаций (а) и максимальной амплитуды пульсаций (б) электромагнитного момента АД при частотном регулировании скорости АД
Таблица 1
Результаты расчета пульсаций электромагнитного момента в зависимости от Мс при Гщим = 2 кГц
wr, о.е. Мс, о.е. Км кп, % ДМтах, %
0,2 10,46 9,12
0,4 5,26 4,9
1 0,6 1 3,51 3,02
0,8 2,62 2,05
1 2,06 1,4
1,2 1,64 1,03
Таблица 2
Результаты расчета пульсаций электромагнитного момента при частотном регулировании скорости АД при ¡Шим = 2 кГц
Wr, о.е. Мс, о.е. ^с = сош! ^с = = уаг
Км кп, % ДМтах, % Км кп, % ДМтах, %
0,2 0,043 0,2 29,53 25,8 4,91 2,76
0,4 0,17 0,4 11,47 10,9 2,29 1,39
0,6 0,38 0,6 5,49 5,02 1 1,67 0,778
0,8 0,66 0,8 2,6 1,85 1,46 0,521
1 1 1 1,48 0,392 1,48 0,229
Рекомендации по обеспечению электромеханической совместимости электропривода
Как видно из рис. 4 и 5, а также представленных табличных данных, уменьшение момента сопротивления на валу АД приводит к возрастанию пульсаций электромагнитного момента двигателя в несколько раз, а увеличение частоты ШИМ инвертора позволяет их снизить. Соответственно, автоматическая подстройка частоты ШИМ инвертора на максимальную при уменьшении нагрузки на двигатель, и наоборот, когда нагрузка на двигатель высока - снижение частоты ШИМ (для экономии энергии), позволит снизить пульсации электромагнитного момента в 7...10 раз при малых
нагрузках на валу АД, а вместе с тем уровень шума и вибрации двигателя.
Снижение пульсаций электромагнитного момента и следовательно, уровня шума и вибрации двигателя при частотном регулировании скорости позволяет осуществить подстройка напряжения звена постоянного тока преобразователя с целью поддержания постоянства коэффициента модуляции Км = иаЬ / ^с при снижении частоты питания АД (зависимости 2 кГц на рис. 5). Поддержание постоянства коэффициента модуляции при частотном регулировании позволило снизить пульсации электромагнитного момента ориентировочно в 2.10 раз.
В работе [7] проводилось исследование влия-
ДИпах- %
К - 1
1 К "--- 1 1 1 |
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
сог о.е
Рис. 6. Зависимости максимальной амплитуды пульсаций электромагнитного момента при постоянной частоте ШИМ 2 кГц (1) и переменной частоте ШИМ 1,5...2,5 кГц (2) от частоты вращения АД
ние алгоритма с переменной частотой ШИМ на снижение высокочастотных пульсаций электромагнитного момента, в котором частота ШИМ инвертора изменялась по периодическому закону. Недостатком такого метода являлась возможность возникновения частотного резонанса при совпадении периода изменения частоты ШИМ в заданном диапазоне частот с периодом питающих двигатель токов, сопровождающаяся сильным увеличением пульсаций электромагнитного момента.
В данной работе предлагается изменять частоту ШИМ инвертора по случайному закону с равномерным распределением. Результаты исследования пульсаций электромагнитного момента при постоянной и переменной частоте ШИМ инвертора представлены на рис. 6.
Применение алгоритма с переменной частотой ШИМ позволило снизить амплитуды высокочастотных пульсаций электромагнитного момента ориентировочно в 10.. .15 раз, распределяя их по спектру [7].
Заключение
Результаты представленных исследований показывают возможность обеспечения электромеханической совместимости средствами управления электропривода, а именно снизить коэффициенты нелинейных искажений тока и напряжения инвертора, а также уровень пульсаций электромагнитного момента двигателя.
Литература
1. Электрический привод. Термины и определения / С.К. Козырев, А.С. Анучин, А.Е. Козярук и др.; под ред. С.К. Козырева. - М.: Изд-во МЭИ, 2015. -96 с.
2. Вершинин, В.И. Электромагнитная и электромеханическая совместимость в электротехнических системах с полупроводниковыми преобразователями / В.И. Вершинин, В.А. Загривный, А.Е. Козярук. - СПб.: Санкт-Петербургский горный институт, 2000. - 67 с.
3. Тиристорные преобразователи частоты в электроприводе / А.Я. Бернштей, Ю.М. Гусяцкий, А.В. Кудрявцев, Р.С. Сарбатов; под ред. Р.С. Сар-батова. - М.: Энергия, 1980. - 328 с.
4. Васильев, Б.Ю. Электропривод. Энергетика электропривода / Б.Ю. Васильев. - М.: СОЛОН-Пресс, 2015. - 268 с.
5. Козярук, А.Е. Современное и перспективное алгоритмическое обеспечение частотно-регулируемых электроприводов /А.Е. Козярук, Р.В. Рудаков; под общ. ред. А.Г. Народицкого. - СПб.: Санкт-Петербургская электротехническая компания, 2002. - 88 с.
6. Усольцев, А.А. Частотное управление асинхронными двигателями: учеб. пособие /А.А. Усольцев. - СПб: СПбГУ ИТМО, 2006. - 94 с.
7. Татаринов, Д.Е. Обеспечение электромеханической совместимости в частотно-регулируемых асинхронных электроприводах при регулировании частоты ШИМ/Д.Е. Татаринов, А.С. Григорян, И.А. Пименова // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». - 2016. - Т. 16, № 1. - С. 80-86. DOI: 10.14529/power160112
Татаринов Денис Евгеньевич, аспирант кафедры «Электроэнергетики и электромеханики», Санкт-Петербургский горный университет, г. Санкт-Петербург; [email protected].
Козярук Анатолий Евтихиевич, д-р техн. наук, профессор кафедры «Электроэнергетики и электромеханики», Санкт-Петербургский горный университет, г. Санкт-Петербург; [email protected].
Поступила в редакцию 21 ноября 2016 г.
DOI: 10.14529/power160410
ALGORITHMIC METHODS OF PROVIDING ELECTROMECHANICAL COMPATIBILITY IN ASYNCHRONOUS DRIVE WITH VARIABLE-FREQUENCY POWER SUPPLY
D.E. Tatarinov, [email protected], A.E. Kozyaruk, [email protected]
Saint-Petersburg Mining University, Saint-Petersburg, Russian Federation
A computer model was developed for to research purpose of electromechanical compatibility in asynchronous drive. On the basis of Based on this computer model, the influence of PWM-VSI's inverter frequency and load value of asynchronous motor shaft load on the level of electromagnetic torque pulsing was investigated. Results
of modeling are presented and recommendations for converter's control algorithms modification, and improving electromechanical compatibility of asynchronous drive, are formulated.
Keywords: electromechanical compatibility, electromagnetic torque pulsing, higher-order harmonics, autonomous voltage inverter, asynchronous drive, space-width modulation.
References
1. Kozyrev S.K., Anuchin A.S., Kozyaruk A.E., Ladygin A.N., Prudnikova Yu.I., Sergievsky Yu.N. Elektri-cheskiyprivod. Terminy i opredeleniya [Electric Drive. Terms and Definitions]. Moscow, MEI Publ., 2015. 96 p.
2. Vershinin V.I., Zagrivnyy V.A., Kozyaruk A.E. Elektromagnitnaya i elektromekhanicheskaya sovmesti-most' v elektrotekhnicheskikh sistemakh s poluprovodnikovymi preobrazovatelyami [Electromagnetic and Electromechanical Compatibility in Electrical Systems with Semiconductor Converters]. Saint Petersburg, Saint Petersburg Mining University Publ., 2000. 67 p.
3. Bernshteyn A.Ya., Gusyackiy Yu.M., Kudryavtsev A.V., Sarbatov R.S. Tiristornyepreobrazovateli chastoty v elektroprivode [Thyristor Frequency Converter in Electric Drive]. Moscow, Energy Publ., 1980. 328 p.
4. Vasil'ev B.Yu. Elektroprivod. Energetika elektroprivoda [Electric Drive. Electric Power Industry]. Moscow, SOLON-Press Publ., 2015. 268 p.
5. Kozyaruk A.E., Rudakov R.V. Sovremennoe i perspektivnoe algoritmicheskoe obespechenie chastotno-reguliruemykh elektroprivodov [Modern and Perspective Algorithmic Provision of Variable-frequency Drive]. Saint Petersburg, Saint Petersburg Electrical company Publ., 2002. 88 p.
6. Usol'tsev A.A. Chastotnoe upravlenie asinkhronnymi dvigatelyami [Variable-Frequency Control of Induction Asynchronous Motors]. Saint Petersburg, SPbGU ITMO Publ., 2006. 94 p.
7. Tatarinov D.E., Grigoryan A.S., Pimenova I.A. [Provision of Electromechanical Compatibility of Variable-Frequency Asynchronous Drives with PWM-Frequency Regulation]. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Power Engineering, 2016, vol. 16, no. 1, pp. 80-86. (in Russ.) DOI: 10.14529/power160112
Received 21 November 2016
ОБРАЗЕЦ ЦИТИРОВАНИЯ
Татаринов, Д.Е. Алгоритмические методы обеспечения электромеханической совместимости асинхронных электроприводов при питании от преобразователей частоты / Д.Е. Татаринов, А.Е. Козярук // Вестник ЮУрГУ. Серия «Энергетика». - 2016. - Т. 16, № 4. - С. 77-83. DOI: 10.14529/power160410
FOR CITATION
Tatarinov D.E., Kozyaruk A.E. Algorithmic Methods of Providing Electromechanical Compatibility in Asynchronous Drive with Variable-Frequency Power Supply. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Power Engineering, 2016, vol. 16, no. 4, pp. 77-83. (in Russ.) DOI: 10. 14529/powerl 60410
