CC BY
103
измеренных выходных сигналов макета как для случая голографического фильтра, бинаризованного методом Отсу, так и для случая голографического фильтра с представлением градаций пропускания с использованием бинарного растрирования.
Результаты, представленные в статье, показывают возможность реализации инвариантных корреляционных фильтров с линейным фазовым
коэффициентом в схемах когерентных корреляторов изображений. Для каждого из рассмотренных случаев реализации фильтра определены необходимые и достаточные характеристики используемых при этом средств модуляции лазерного излучения.
Работа выполнена в рамках ФЦП «Научные и научно-педагогические кадры инновационной России», АВЦП «Развитие научного потенциала высшей школы» Министерства образования и науки РФ, а также при поддержке РФФИ.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Esepkina, N.A. [Текст]/ N.A. Esepkina; N.N. Evtikhiev [et al.]//Proc. SPIE. -1992. -Vol. 1704. -P. 115.
2. Esepkina, N.A. [Текст]/№А. Esepkina, N.N. Evtikhiev [et al.]//Proc. SPIE. -1994. -Vol. 2051. P. 236.
3. Евтихиев, Н.Н. [Текст]/Н.Н. Евтихиев, Н.А. Есепкина [и др.]//Квантовая электроника. -1995. -Т. 22.-№ 10.-С. 985.
4. Hassebrook, L. [Текст]/Ъ. Hassebrook, Kumar B.V.K. Vijaya, L. Hostetler//Opt. Eng. -1990. -Vol. 29.-P. 1033.
5. Woon, D. [Текст]Ю. Woon, L. Hassebrook, D. Lau//
Proc. SPIE.-2006.-Vol. 6234.-P. 62340I.
6. Евтихиев, Н.Н. [Текст]/Н.Н. Евтихиев, С.Н. Стариков [и др.]//Квантовая электроника. -2008. -Т. 38. -№ 2. -С. 191.
7. Evtikhiev, N.N. [Текс^/N.N. Evtikhiev, S.N. Starikov [et al.]//Proc. SPIE. -2008. -Vol. 6977. -P. 69770C.
8. Starikov, R.S. [Текс^/R.S. Starikov, E.Yu. Zlokazov//Proc. SPIE. -2009. -Vol. 7358. -P. 73580W.
9. Evtikhiev, N.N. [Текст]/№М Evtikhiev, S.N. Starikov [et al.]//Opt. memory & neural network. -2009.-Vol. 18.-№ 3.-P. 141.
УДК 621.396, 520.35, 534::535
А.П. Лавров, С.А. Молодяков, И.И. Саенко
АКУСТООПТОЭЛЕКТРОННЫЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ РАДИОАСТРОНОМИЧЕСКИХ ПРИЕМНЫХ КОМПЛЕКСОВ
Появление, а затем и широкое распространение лазеров стимулировало в 70-80-х гг. ХХ в. всплеск интереса к применению методов когерентной оптики для обработки радиосигналов при решении различных радиофизических задач. Тогда же стали активно обсуждаться идеи проведения операций обработки сложных, в т. ч. многомерных радиосигналов над их оптическими моделями применительно к обработке сигналов различных антенн.
Профессор Н.А. Есепкина одна из первых в нашей стране оценила большие возможности методов когерентной оптики и голографии применительно к задачам антенной техники и обработки информации и активно занялась исследованиями в области разработки и применения когерентных
оптических систем для решения задач обработки сигналов в радиоастрономии. Ею была создана группа по оптической обработке информации сначала на кафедре квантовой электроники, а затем на кафедре радиофизики, позднее преобразованная в научно-учебный центр, руководителем которого она оставалась до последних дней. Разработанные в этом коллективе оптоэлектронные системы, объединяющие достоинства акустооп-тических фурье-процессоров и многоэлементных ПЗС-фотоприемников, были успешно применены в приемных комплексах крупнейших отечественных радиотелескопов [1-5].
К числу таких разработок относятся рассмотренные в данной статье оптоэлектронные
устройства на основе фурье-процессоров для обработки сигналов пульсаров в приемном комплексе радиотелескопа РТ-64 (г. Калязин) и для формирования радиоизображения Солнца на Сибирском солнечном радиотелескопе.
Акустооптический процессор для регистрации импульсов радиоизлучения пульсаров
Особенности радиоизлучения пульсаров. В
наблюдательной радиоастрономии и астрофизике объектами изучения являются пульсары - вращающиеся нейтронные звезды. Известно, что радиоизлучения пульсаров, поступающие к наблюдателю после прохождения через диспергирующую межзвездную среду (слабо ионизированную плазму), представляют собой импульсную последовательность сложных радиосигналов с внутриим-пульсной частотной модуляцией естественного происхождения [6].
Из-за дисперсии межзвездной среды импульс излучения пульсара появляется сначала на более высокой частоте приема, а затем - на более низкой частоте (дисперсионное запаздывание импульса). В случае приема сигнала на разных частотах / и /2 дисперсионная задержка по времени Д?БМ будет определяться следующим выражением [6]:
А1ом =-
2п • т.с
1
1
Л Л2
им,
(1)
где е - заряд электрона; ше - масса электрона; с -скорость света; БМ - мера дисперсии, определяемая числом свободных электронов по лучу зрения (БМ = \пес11, пе - концентрация электронов в плазме).
Таким образом, дисперсия препятствует расширению полосы приемника с целью увеличения
его чувствительности, ограничивая ее величиной 5/к = аБМ'5?, где 5? - требуемое временное разрешение; аБМ = - скорость дрейфа радиоизлучения в полосе приема. Это ограничение можно преодолеть путем суммирования сигналов многих узкополосных каналов после компенсации дисперсионных задержек в каждом из этих каналов.
Известны додетекторные (когерентные) и по-следетекторные (некогерентные) компенсаторы дисперсии сигналов пульсаров [6, 7]. Оба типа компенсаторов основаны на спектральном разложении сигналов. Когерентные компенсаторы обычно строятся на основе большого числа заказных или универсальных цифровых процессоров, Они достаточно сложны (свертка с импульсной характеристикой среды во временной или частотной областях). Последетекторные системы обычно строятся на основе фильтровых приемников [7]. Однако требуемое большое (больше 100) число частотных (спектральных) каналов в фильтровых системах реализовать сложно. Как указывалось выше, в радиоастрономии и других областях для спектральной обработки широкополосных сигналов с большим числом спектральных каналов эффективно применение акустооптических методов [8, 9].
Акустооптический процессор для сжатия импульсов радиоизлучения пульсаров. Структурная схема предложенного нами акустооптиче-ского (АО) процессора для регистрации радиоизлучения пульсаров приведена на рис. 1 [2, 4, 10]. В принципе, она соответствует традиционной схеме АО спектроанализатора (АОС) с пространственным интегрированием, однако в ней, как пояснено ниже, используется специальный режим работы ПЗС-фотоприемника.
Контроллер, (генератор управл. сигналов)
Лазер и формирователь пучка
1
и£(к)
Рис. 1. Структурная схема АО пульсарного процессора
В обычных АОС распределение интенсивности света I(x, t) в выходной плоскости линзы отражает спектр мощности S( f ) анализируемого сигнала s(t), оно детектируется и накапливается во времени N-элементным ПЗС-фотоприемником (ФПЗС). Это распределение считывается в виде последовательности отсчетов sn ~ S( f) и регистрируется в цифровом виде. Многократное считывание образует массив отсчетов S k, где n - номер канала; к - номер отсчета во времени.
Для устранения влияния дисперсии при наблюдениях пульсаров необходимо суммирование отсчетов из массива Snk по алгоритму:
N
(k) =S Sn,k+A.n . (2)
n=1
Здесь Д - соответствующий сдвиг во времени, компенсирующий дисперсионное запаздывание (зависит от шага расположения частотных каналов АОС и меры дисперсии наблюдаемого пульсара). Суммирование (2) повышает также отношение сигнал/шум (с/ш) в VN раз.
В предложенном нами АО процессоре в отличие от обычного АО фурье-процессора ФПЗС работает в специальном конвейерном режиме (shift-and-add mode - режим временной задержки и накопления), который обеспечивается контроллером - генератором управляющих сигналов. В этом режиме ФПЗС одновременно выполняет и функции многоканального детектора, и функции многоотводной суммирующей линии задержки. Образуемые в ФПЗС потенциальные ямы - «элементы» (линейный массив) перемещаются вдоль апертуры ФПЗС от одного края к другому подобно непрерывной цепочке (конвейеру). При перемещении каждый из элементов выполняет накопление сигналов из формируемых частотных каналов, с соответствующей задержкой Д, проходя их один за другим, так, что суммирование (2) выполняется в реальном времени внутри ФПЗС аналоговым способом (в виде зарядовых пакетов) перед выводом сигналов из ФПЗС. Задержка Д определяется внешним управлением (частотой Fph, Д = 1/Fph) и может быть согласована с высокой точностью с дисперсионной задержкой в принимаемом радиоизлучении. При поступлении в АО процессор широкополосного радиоизлучения пульсара выходной сигнал Uv,n содержит составляющую, соответствующую огибающей импульса радиоизлучения пульсара, сжатого по сравнению с выходным сигналом обычного широкополосного приемника.
Нами был создан рабочий образец АО компенсатора дисперсии с АОМ на основе кристалла ТеО2 с центральной частотой f = 150 МГц, рабочей полосой частот Дf = 80 МГц и шагом следования частотных каналов SfA около 82 кГц. Использовался ФПЗС типа ILX-703A (Sony), и контроллер обеспечивал перестройку процессора для обработки сигналов пульсаров с мерой дисперсии DM от 15 до 1000 парсек/см3.
Применение АО процессора на радиотелескопе РТ-64. Образец АО процессора был установлен в пульсарном приемном комплексе радиотелескопа РТ-64 с диаметром антенны 64 м в Калязинской радиоастрономической обсерватории ФИАН в приемнике диапазона 1,4 ГГц. Регистрировались профили импульсов различных пульсаров с разными потоками S и периодами TP повторения импульсов как секундных, так и миллисекундных [10, 11]. В таблице представлены профили некоторых пульсаров, зарегистрированные на РТ-64 и для сравнения на 100-метровом Боннском радиотелескопе (из каталога http://www.mpifr-bonn.mpg.de/div/pulsar/data).
В долговременных прецизионных измерениях в АО спектроанализаторах наблюдается изменение (дрейф) их частотной шкалы. Из-за частотно-временной связи в радиоизлучении пульсаров изменение частотной шкалы АО процессора приводит к временному смещению выделенного импульса, т. е. к ошибке в определении момента его прихода. Изменение частотной шкалы связано, главным образом, с изменением скорости акустических волн в кристалле АО модуляторов из-за изменения их температуры [27]. В мировой практике в обсерваториях используют термоста-тирование помещения, а также дополнительную термостабилизацию блока с АОС [9].
Нами разработан «активный» метод калибровки частотной шкалы АО процессора [12]: периодическая автоматизированная калибровка в реальном времени по гребенке частотных репер-ных сигналов от генератора гармоник, стабилизированного прецизионным генератором 5 МГц (водородные стандарты частоты Службы времени радиотелескопа). По частотам гармоник и положениям их откликов на частотной шкале АОС (номера каналов n) методом наименьших квадратов строится аппроксимирующая зависимость f,. = an2 + bn + c - частотная шкала АОС. Наши
JA(n)
измерения показали, что точность калибровки частотной шкалы, определяемая по среднеквадра-
Профили импульсов радиоизлучения ряда пульсаров
тичному отклонению при аппроксимации, весьма высока и составляет 4 кГц, что соответствует 5 % от шага расположения 5/А частотных каналов рабочего образца АО процессора.
С учетом частотной калибровки шкалы АО процессора достижимая точность определения временного положения импульсов миллисекунд-ного пульсара PSR 1937+21 с БМ = 71,02 составляет 1,5 мкс, что значительно лучше, чем приведенные результаты тайминга этого пульсара в НИИ Связи Японии [9, 13].
Высокая точность измерения положения импульсов позволяет использовать АО пульсарный процессор совместно со штатным фильтровым Пульсарным комплексом АС-600/128 диапазона 600 МГц (с полосой 3,2x2 МГц [7]) для точного измерения дисперсионных задержек на частотах 1400 и 600 МГц (1), и, таким образом, проводить «автономные» на одном радиотелескопе измерения БМ с точностью, сравнимой с точностью совместных интерферометрических наблюдений на базе Калязин - Касима (Япония) в диапазоне 2200 МГц [13]. Результаты, полученные нами для PSR 1937+21, приведены в [11].
Двухканальный АО пульсарный процессор — поляриметр. На основе двухканального АО процессора с совместным преобразованием Фурье возможно дальнейшее развитие АО пульсарного процессора: построение компенсатора дисперсии - поляриметра. Двумерное распределение дифрагированного света в выходной плоскости АО про-
цессора отражает амплитудные, спектральные и фазовые соотношения в радиосигналах, формируя в выходной плоскости помимо спектров еще и интерферограмму вдоль «фазовой» оси, ортогональной направлению распространения акустических волн в АОМ, соответствующему «частотной» оси выходного распределения. При подаче на входы АОМ радиосигналов с ортогональных облучателей антенны радиотелескопа фазовые соотношения в радиосигналах отражают поляризацию принимаемого радиоизлучения.
Оптическую схему процессора поясняет рис. 2. Здесь ^ и я2 - сигналы, соответствующие ортогонально поляризованным компонентам Ех и Еу принимаемого радиоизлучения. Отличительная особенность схемы - работа матричного ПЗС-фотоприемника в конвейерном режиме по частотной оси: вдоль столбцов (по оси х) с регистрирацией интерферограммы вдоль строк (по оси у).
Интенсивность I выходного оптического распределения, пропорциональная квадрату модуля фурье-образа амплитудно-фазового распределения (АФР) на выходе АО модулятора, имеет следующий вид:
I ~ |^7|2 = Б2 ^те?(я Б)х
х[в + А И + ф}], (3)
где в=(о|2+\бх2 (оь а=2-и (о| • и (а
ф = (^)] - (У]; ^ ^ - пространственные частоты входного АФР; ^^(^Л = |^с{^12}| -
Двухканальный АО модулятор
Фурье-линза
Матричный фотоприемник
si(t)
Рис. 2. Оптическая схема двухканального АО пульсарного процессора
спектральная плотность входных сигналов и s2;
F {...} - оператор преобразования Фурье вдоль
х, у
осей х и у, соответственно; h - расстояние между осями каналов АОМ; Б - ширина каналов. Распределение I имеет интерференционную структуру по оси у(^у), отражающую взаимно-корреляционные свойства сигналов s1 и s2. При работе процессора по сигналам пульсаров формирование интерференционной структуры происходит в пределах всей протяженности сжатого импульса [11, 14].
Обработка полученной интерференционной картины предусматривает получение оценок В*, А*, ф* ее параметров и расчет по ним параметров Стокса {I, Q, и, V} по методике, приведенной в [15].
Нами в оптическом пакете GLAD (www.aor. com) выполнено компьютерное моделирование преобразования сигналов в таком процессоре: расчет интерференционной картины в его выходной плоскости при подаче на входы модулятора радиосигналов с контролируемыми фазовым сдвигом и отношением с/ш << 1 (что отражает реальную ситуацию в радиоастрономических наблюдениях). Рис. 3 поясняет формирование интерференционной картины, здесь приведены ее сечения по частотной (х) и фазовой (у) координатам. Рис. 3, а - это мгновенное распределение (при s1 = s2 и отношении с/ш = -20 дБ на входах АОМ), а рис. 3, б - результат накопления сигнала в ФПЗС [14, 15].
J_I_И_I ' I ' I_I_1__ X, мм
"7,9 8 8,1 8,2 8.3 8,4 8,5 8.6 8.7 8,8
б) Iотн. ед.
1001-1-1-1-гул-1-1-Г
X, мм
у, мм
у, мм
7,9 8 8.1 8,2 8,3 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8 -0.1 -0.05 0 0.05 0.1
Рис. 3. Сечения выходного распределения в двумерном АО пульсарном процессоре
Помимо моделирования были проведены и экспериментальные исследования работы лабораторного макета процессора [15]. Сигналы пульсаров имитировались ЛЧМ радиоимпульсами, производилось сжатие импульсов и регистрация и обработка интерферограммы. При известной частоте интерференции измерение фазового сдвига выполнялось по алгоритму оптимального измерения фазы для сигнала известной частоты.
Таким образом, выполненные исследования возможностей двумерного фурье-процессора на основе двухканального АО модулятора показывают перспективность развития этого направления при разработке пульсарного процессора нового типа. Следует также отметить, что использование ПЗС-фотоприемников в режиме временной задержки и накопления открывает новое направление построения оптоэлектронных процессоров конвейерного типа, примерами которых являются, в частности, процессоры для сжатия радиосигналов с линейной и дискретно-частотной модуляцией и оптических сигналов с линейной модуляцией по длине волны и др. [16-18].
Акустооптическая система формирования радиоизображения для Сибирского солнечного радиотелескопа
Акустооптические процессоры могут быть использованы в радиоастрономии для синтеза изображений в радиотелескопах параллельного апер-турного синтеза, использующих как фазовый, так и частотный методы формирования многолучевых диаграмм направленности. Однако в первом случае АО устройства должны быть выполнены на основе пространственно-многоканальных аку-стооптических модуляторов с большим числом каналов, равным числу элементов антенной системы (десятки и сотни), что значительно затрудняет их разработку. Поэтому предлагавшиеся проекты создания многоканальных АО диаграммоформи-рующих устройств для систем апертурного синтеза [19, 20] не были реализованы. В то же время формирование многолучевых диаграмм направленности в системах с частотнозависимым положением луча может быть реализовано достаточно просто при использовании пространственно одно-канальных АО фурье-процессоров [21, 22] .
Один из крупнейших радиогелиографов, Сибирский солнечный радиотелескоп (ССРТ), предназначенный для детального исследования солнечной активности по радиоизлучению в сан-
тиметровом диапазоне волн, относится к таким системам, где используется частотный метод управления синтезированным лучом для формирования многолучевой диаграммы направленности [23]. Разработанное в Санкт-Петербургском государственном политехническом университете в течение 1986-1990 гг. устройство формирования радиоизображения Солнца для ССРТ на основе АО фурье-процессора было совместно с сотрудниками Института солнечно-земной физики РАН (ИСЗФ) применено в составе действующего приемного комплекса ССРТ при тестовых измерениях и проведении пробных наблюдений локальных источников [24]. В дальнейшем на его основе в ИСЗФ была разработана постоянно действующая приемно-регистрирующая система, с помощью которой были получены новые данные по динамике нестационарных явлений в хромосфере Солнца [25, 28].
Принцип формирования радиоизображения Солнца на ССРТ. Антенная система ССРТ представляет собой многоэлементный крестообразный интерферометр типа креста Миллса [23]. Диаграмма направленности в корреляционном режиме в общем случае описывается соотношением [26]:
Р(В, Ф, V) =
■лсЫ тк!У
&т(М —— вш Ф) _ вш ф)
(4)
81П(——— вШ х})
81П( ^ 81П ф)
С ' С
где В, ф - углы, отсчитываемые от нормалей к линиям антенн в плоскостях, содержащих источник излучения и плечо Запад-Восток и Север-Юг, соответственно; ф) - диаграмма направленности (по мощности) отдельной антенны; ё - шаг расположения антенн радиоинтерферометра; N -количество антенн в линейном интерферометре (для ССРТ N = 128); V - частота принимаемого сигнала; с - скорость распространения радиоволны.
Известно, что (4) соответствует системе интерференционных максимумов (лучей) для каждой фиксированной частоты V. При изменении частоты меняется пространственное положение системы интерференционных максимумов (исключая нулевые), - лучи «сканируют» с относительной углочастотной скоростью:
Р _
Л - (5)
¿V V
(соотношения для ф имеют аналогичный вид).
Здесь р = 0, 1, 2, ..., - номера интерференционных порядков.
Теперь пространственное распределение радиояркости в области р-го интерференционного порядка радиотелескопа может быть представлено в виде:
О» - \ ) = О (/р(у - у)) = КДО, (6)
где функция /(у - v0), определяемая соотношением (5), устанавливает для малых приращений угла и частоты линейную зависимость между ними. Отсюда также следует линейная связь О(§) со спектром мощности принимаемого излучения обозначенная в (6) коэффициентом Кр. Очевидно, что полоса частот Дур, необходимая для сканирования луча в области Д$р вблизи направления $0р , зависит от номера порядка р, как это следует из (5). Таким образом, пространственную структуру протяженных радиоисточников с достаточно широким спектром излучения можно регистрировать, измеряя спектральное распределение мощности принимаемого сигнала.
Обработка сигналов ССРТ в акустоопти-ческом приемном устройстве. Принцип формирования радиоизображения Солнца в акусто-оптоэлектронном приемном устройстве можно пояснить с помощью упрощенной функциональ-
ной схемы, приведенной на рис. 4. Высокочастотный сигнал с выхода антенно-фидерного тракта преобразуется в полосу промежуточных частот, усиливается и подается на вход акустооптическо-го спектроанализатора. Схема АОС представляет собой традиционную схему АО фурье-процессора с пространственным интегрированием и включает источник коллимированого когерентного света, акустооптический дефлектор, фурье-объектив и многоэлементный ПЗС-фотоприемник. Система сбора и обработки данных на базе персонального компьютера обеспечивает обработку выходных сигналов АОС и управление работой низкочастотной части приемника.
На рис. 4 также условно изображены набор частотных лучей линейного радиоинтерферометра и соответствующий ему «веер» оптических лучей на выходе АОС, иллюстрирующие непосредственную зависимость между угловым положением дифрагировавшего в АОС пучка света и угловым положением луча радиоинтерферометра для той же спектральной компоненты сигнала. Действительно, для АОС угол дифракции света связан с частотой соотношением [27]:
е(у-у0)-е0 +
У сое 9П с о
(7)
Антенная система ССРТ
УХ-
Преобразователь
частоты и переключатель
На регистрацию
Рис. 4. Принцип формирования радиоизображения Солнца в акустооптоэлектронном приемном устройстве
где 60 = 0(у0) - угол дифракции АО дефлектора на промежуточной частоте, соответствующей центральной входной частоте у0, ^ - длина волны излучения лазера; V - скорость акустической волны в кристалле дефлектора.
Теперь, пользуясь (5), можно получить:
*
(8)
рУасо890-1Е15р0 с точностью до малых поправок. В этом соотношении 50 - изменение углового положения луча на выходе АО фурье-процессора (в пространстве изображений), соответствующее изменению положения луча радиоинтерферометра (в пространстве источников) в области интерференционного порядка с номером :
89 = В (у) - В п.
p Р р0
Линейная зависимость между 50 и 8Вр, устанавливаемая (8), является основой для формирования на выходе АОС оптической модели сечения радиоизображения Солнца.
Принципиально важной особенностью АОП является возможность формировать значительно
большее, чем в электронном фильтровом приемнике, количество элементарных фильтров (до нескольких тысяч), причем характеристики всех этих фильтров будут практически одинаковыми. Объединяя полосы этих фильтров путем суммирования сигналов с т соседних элементов многоэлементного фотоприемника, можно сформировать требуемую полосу канала, которая должна изменяться в процессе наблюдений в соответствии с изменением положения Солнца.
Некоторые результаты, полученные на ССРТ в аддитивном режиме с применением АОП, показаны на рис. 5-6 [27, 28]. На рис. 5 приведены кривые прохождения для интенсивности и поляризации в одном частотном канале. Рис. 6 иллюстрирует одномерные сечения распределения радиояркости Солнца непосредственно перед и в максимуме вспышки, полученные с помощью АОП при временном разрешении около 50 мс [28].
Применение оптической обработки сигналов дает также возможность формировать радиоизображение в корреляционном режиме работы
4h06m 4h07m 4h08m
Observation time
4h06m 4h07m 4h08m
Observation time
Рис. 5. Профиль локального источника в интенсивности (а) и поляризации (б), полученные в одном из каналов акустооптоэлектронного приемника
б)
m _
"с xso -
3
_
<9 ioo~
X
НК _
"<л _
с so -
<D _
-
S S R T, 1 8.D2.32
E-W
en44mЗОв UT
-1-1-г-1-1-1-f-1-г-1-1-1-1-1-,-1-,-f...................T-!-1-1-(-1-r-
ЭО SO 90 12Q ISO
Frequency channel number
Рис. 6. Одномерные сечения радиояркости Солнца для локального источника № 3: a - перед вспышкой; б - в максимуме вспышки
радиотелескопа за счет непосредственного вычисления взаимного спектра сигналов ортогональных плеч радиотелескопа. Эта операция может быть выполнена в двумерном АО процессоре с совместным преобразованием Фурье - спектро-корреляторе [1, 20].
Тестовые измерения и длительные наблюдения на ССРТ с акустооптоэлектронным приемным устройством подтвердили достоинства АОП и обеспечили получение новых наблюдательных
данных о динамических процессах в солнечной атмосфере [28].
Результаты проведенных исследований опто-электронных процессоров, а также внедрение выполненных разработок в практику радиоастрономических наблюдений свидетельствуют об успешной реализации идей и методов когерентной оптической обработки информации, в развитии которых значительная роль принадлежит Неле Александровне Есепкиной.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Есепкина, Н.А. Акустооптический спектро-коррелятор для радиогелиографа [Текст]/Н.А. Есепкина, М.И. Мансырев, С.А. Молодяков, И.И. Саенко// Изв. вузов. Сер. Радиоэлектроника.-1990.-Т. 33.-№ 8. -С. 91-94.
2. Esepkina, N.A. Aœusto-optical proсessors for radioastronomy [Текст]/МА. Esepkina, A.P. Lavrov, I.I. Saenko//Turkish J. of Physics.-1995.-Vol. 19.-№ 10. -P. 1205-1210.
3. Esepkina, N.A. Acoustooptical Receiving System for Radioimage Formation at the Siberian Solar Radiotelescope [Текст]/МА. Esepkina, S.A. Molodyakov, I.I. Saenko//Pho-tonics and Optoelectronics.-1998.-Vol. 5.-№ 2.-P. 63-72.
4. Есепкина, Н.А. Акустооптический компенсатор дисперсии для сжатия импульсов радиоизлучения пульсаров [Текст]/Н.А. Есепкина, А.П. Лавров, С.А. Молодяков//Изв. вузов России. Сер. Радиоэлек-троника.-1998.-Вып. 2.-С. 21-29.
5. Есепкина, Н.А. Спектральные наблюдения в 3-мм диапазоне длин волн на радиотелескопе РТ-22 КрАО с использованием акустооптического анализатора спектра [Текст]/Н.А. Есепкина, И.И. Зинченко, И.И. Саенко [и др.]//Изв. вузов. Сер. Радиофизика. -2000.-Т. ХЬШ.-№ 11.-С. 935-941.
6. Манчестер, Р. Пульсары. [Текст]/Р. Манчестер, Дж. Тейлор. -М.: Мир, 1980.-315 с.
7. Илясов, Ю.П. Пульсарный комплекс ФИАН на радиотелескопе ТНА-1500 ОКБ МЭИ в Калязине [Текст]/Ю.П. Илясов, В.В. Орешко, О.В. Дорошенко// Тр. ФИАН.-2000.-Т. 229.-С. 95-104.
8. Келлман, П. Интегрирующие приемники с аку-стооптическим разделением каналов [Текст]/П. Келлман, Х.Н. Шейвер, Дж.У Марри //ТИИЭР.-1981. -Т. 69.-№ 1.-С. 108-117.
9. Hanado, Y. Millisecond Pulsar Observation System Using Acousto-Optic Spectrometer [Текст]/У Hanado, M. Imae, M. Sekido//IEEE Trans. On Instrum. and Measurement.-1995.-Vol. 44. № 2.-P. 107-109.
10. Есепкина, Н.А. Применение акустооптическо-го процессора для наблюдения радиоизлучения пульсаров [Текст]/Н.А. Есепкина, Ю.П. Илясов, А.П. Лавров, С.А. Молодяков//Письма в ЖТФ.-2003.-Т. 29. -Вып. 21.-С. 32-39.
11. Есепкина, Н.А. Акустооптический компенсатор дисперсии для наблюдения радиоизлучения пульсаров [Текст]/Н.А. Есепкина, А.П. Лавров, С.А. Моло-дяков//Антенны.-2006. № 7.-С. 69-76.
12. Esepkina, N.A. Acoustooptical pulsar processor frequency scale calibration for increase accuracy measurement of time of arrival radioemission impulses [Текст]/ N.A. Esepkina, A.P. Lavrov, S.A. Molodyakov//Proc. SPIE.-2005.-Vol. 5447.-P. 35.
13. Илясов, Ю.П. Результаты двухчастотного хронометрирования пульсара В 1937+21 в Калязине и Ка-шиме в 1997-2002 гг [Текст]/Ю.П. Илясов, М. Имае, Ю. Ханадо [и др.]//Письма в Астрономический журнал. -2005.-С. 33-38.
14. Lavrov, A.P Output plane interference pattern handling at the two-channel acoustooptical processor of pulsars' radioemission [Текст]/АР. Lavrov, E.V. Dmitriev//Proc. SPIE.-2007.-Vol. 6594, 659412, doi: 10.1117/12.725623.
15. Лавров, А.П. Акустооптические процессоры в радиоастрономических приемниках [Текст]/ А.П. Лавров, С.А. Молодяков, И.И. Саенко//Антен-ны.-2009.-№ 7.-С. 45-54.
16. Есепкина, Н.А. Исследование выходного сигнала акустооптического процессора для обработки ЛЧМ сигналов большей длительности [Текст]/Н.А. Есепкина, А.П. Лавров, М.Н. Ананьев//Изв. вузов. Сер. Радио-электроника.-1990.-Т. 33.-№ 8.-С. 51-55.
17. Есепкина, Н.А. Акустооптический процессор радиосигналов с дискретной частотной модуляцией [Текст]/Н.А. Есепкина, А.П. Лавров, С.В.Дмитриев//
Письма в ЖТФ.-1997.-Т. 23.-№ 2.-С. 12-19.
18. Есепкина, Н.А. Использование сканирующего ПЗС-фотоприемника для сжатия оптических сигналов с линейной модуляцией по длине волны [Текст]/ Н.А. Есепкина, А.П. Лавров//Письма в ЖТФ.-1997. -Т. 23.-№ 1.-С. 77-83.
19. McLean, D.J. [Текст]ЮЛ. McLean, L.B. Lambert, M. Arm [et al.]//Proc. I.R.E. of Austra-lia.-1967.-№ 28.-P. 375.
20. Kai, K. Acousto-optical image processor for ra-diointerferometer at 160 MHz frequency [Текст]/К. Kai, T. Kosugi//Image Formation From Coherence Functions in Astronomy; ed. by C.Van Schooneveld.-D. Reidel Publishing Comp.-1979.-P. 320.
21. Саенко, И.И. Обработка сигналов радиогелиографа в акустооптическом приемном устройстве [Текст]/И.И. Саенко, С.А. Молодяков//18 Всесоюзная конф. по радиоастрономии. Радиоастрономическая аппаратура. Ереван: Тез. докл.-1985.-C. 360.
22. Lovberg, J. Real-Time Millimeter-Wave Imaging Radiometer for Avionic Synthetic Vision [Текст]/! Lovberg, R.C. Chou, C. Martin//Proc. SPIE. -1994.-Vol. 2220.-P. 234-244.
23. Smolkov, G.Ya. [Текст]/ G.Ya. Smolkov, A.A. Pis-tolkors, T.A. Treskov [et al.]//Astrophysics and Space Sci-ence.-1986.-№ 119.-P. 1.
24. Гречнев, В.В. Исследование макета аку-стооптоэлектронного приемника на Сибирском солнечном радиотелескопе [Текст]/В.В. Гречнев, Н.А. Есепкина, В.Г. Занданов [и др.]// Письма в ЖТФ. -1988.-Т. 14.-Вып. 7.-С. 581-585.
25. Алтынцев, А.Т. Наблюдения всплесков микроволнового излучения Солнца на Сибирском солнечном радиотелескопе с 50-миллисекундным разрешением [Текст]/А.Т. Алтынцев, В.В. Гречнев, Н.А. Есепкина, [и др.]//Препринт ИСЗФ СО РАН.-Иркутск.-1992. -№ 11-92.-15 с.
26. Christiansen, W.N. Radiotelescopes. [Текст]/ W.N. Christiansen, J.A. Hogbom; 2-nd ed.-Cambridge Univ.Press, 1985.
27. Korpel, A. Acousto-optics, in Applied Solid State Science, [Текст]М.. Korpel; R.Wolf, Ed., New York: Academic Press.-1972.-Vol. 3.-P. 73-179.
28. Grechnev, V.V. The Siberian Solar Radio Telescope: the current state of the instrument, observations, and data [Текст]/УУ Grechnev, S.V. Lesovoi, G.Ya. Smolkov [et al.]// Solar Physics.-2003.-216(1),-P. 239-272.
