CC BY
16
Мисбахов Р. Ш. Misbakhov Я. Sh.
кандидат технических наук,
доцент, директор Инжинирингового центра «Компьютерное моделирование и инжиниринг в области энергетики и энергетического машиностроения», ФГБОУВО «Казанский государственный энергетический университет», г. Казань, Российская Федерация
Васёв А. Н. Vasev А. N.
начальник службы связи средств диспетчерского технологического управления, филиал ОАО «Сетевая
Компания», Набережночелнинские электрические сети, г. Набережные Челны, Российская Федерация
Сахабутдинов А. Ж. Sakhabutdinov А. Zh.
доктор технических наук, доцент кафедры радиофотоники и микроволновых технологий, ФГБОУ ВО «Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева — КАИ», г. Казань, Российская Федерация
Нуреев И. И. Nureev 1.1.
доктор технических наук, доцент, доцент кафедры радиофотоники и микроволновых технологий, ФГБОУ ВО «Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева — КАИ», г. Казань, Российская Федерация
Морозов О. Г. Morozov О. G.
доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой радиофотоники и микроволновых технологий, ФГБОУ ВО «Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева — КАИ», г. Казань, Российская Федерация
Липатников К. А. Lipatnikov К. А.
бакалавр техники и технологий, инженер научно-исследовательского института прикладной электродинамики, фотоники и живых систем, ФГБОУ ВО «Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева — КАИ», г. Казань, Российская Федерация
УДК 621.38 DOI: 10.17122/1999-5458-2019-15-3-101-110
АДРЕСНЫЙ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКИЙ ДАТЧИК АКУСТИЧЕСКОГО ОБНАРУЖЕНИЯ ЧАСТИЧНОГО РАЗРЯДА В КОМПЛЕКТНЫХ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
УСТРОЙСТВАХ
В работе представлен датчик обнаружения частичного разряда в комплектных распределительных устройствах (КРУ) и обсуждены перспективы его реализации с использованием новых технологий построения акустических сенсоров на адресных волоконных брэггов-ских структурах (АВБС).
В электротехнической системе частичный разряд (ЧР) определяется как локальный электрический разряд, который лишь частично нарушает изоляцию между проводниками. ЧР обеспечивает раннюю индикацию повреждения изоляции, и поэтому мониторинг ЧР может стать важным инструментом для оценки состояния любого электрооборудования. Хотя измерение ЧР в основном выполняется в ходе технического обслуживания оборудования высокого напряжения, непрерывный мониторинг ЧР становится все более актуальным.
В ходе производства, эксплуатации или технического обслуживания поверхности проводников в КРУ могут оказаться увлажненными, загрязненными или даже поврежденными. Это будет негативно влиять на качество изоляции, что можно будет впоследствии обнаружить путем измерения интенсивности и числа частичных разрядов.
В последнее время датчики на основе волоконных брэгговских структур (ВБС) оказались полезными в различных областях науки и техники. В данной работе рассматривается сдвиг длины волны Брэгга ВБС, вызванный импульсным акустическим давлением, генерируемым во время ЧР в герметичном КРУ При этом используется адресная ВБС (АВБС), которая при наличии нескольких датчиков, установленных в КРУ, может указывать на зону возникновения ЧР и его интенсивность, которые определяются, в отличие от многих известных устройств, в радиочастотной области. Кроме того, АВБС свободны от влияния электро- и радиотехнических помех в силу оптической природы датчика.
Разработка датчика осуществлялась в рамках концепции «Smart Grids Plus» для слоя диагностического мониторинга на основе пассивной волоконно-оптической сенсорной сети гибридной структуры с радиофотонной обработкой сигналов.
Ключевые слова: диагностический мониторинг, оборудование высокого напряжения, комплектное распределительное устройство, частичный разряд, датчик акустической эмиссии, адресная волоконная брэгговская решетка, микроволновая фотоника.
ADDRESS FIBER OPTICAL SENSOR FOR ACOUSTIC DETECTION OF A PARTIAL DISCHARGE
IN A SWITCHGEAR
The paper presents a sensor for detecting a partial discharge in switchgear (SG) and discusses the prospects for its implementation using new technologies for building acoustic sensors on address fiber Bragg structures (AFBS).
In an electrical system, a partial discharge (PD) is defined as a local electrical discharge that only partially breaks the insulation between conductors. PD provides an early indication of insulation damage, and therefore monitoring of the PD can be an important tool for assessing the state of any electrical equipment. Although PD measurement is mainly performed during the maintenance of high voltage equipment, continuous PD monitoring is becoming increasingly relevant.
During production, operation, or maintenance, the surface of the conductors in SG may be humidified, contaminated, or even damaged. This will negatively affect the quality of the insulation, which can be subsequently detected by measuring the intensity and the number of PD.
Recently, sensors based on fiber Bragg structures (FBS) have proven to be useful in various fields of science and technology. In this paper, we consider the FBS Bragg wavelength shift caused by the pulsed acoustic pressure generated during the PD in an airtight switchgear. It uses
the address FBS, which, if there are several sensors installed in the SG, may indicate the zone of occurrence of the PD and its intensity, which are determined, unlike many known devices, in the microwave frequency domain. In addition, AFBS free from the influence of electrical and radio interference due to the optical nature of the sensor.
The sensor was developed within the framework of the «Smart Grids Plus» concept for a diagnostic monitoring layer based on the passive fiber-optic sensor network of a hybrid structure with radio-photon signal processing.
Key words: diagnostic monitoring, high voltage equipment, complete switchgear, partial discharge, acoustic emission sensor, address fiber Bragg grating, microwave photonics.
Введение
Частичные разряды являются причиной и признаком деградации системы изоляции, а мониторинг их активности используется в качестве инструмента для оценки состояния изоляции в различных высоковольтных устройствах и системах, включая комплектные распределительные устройства КРУ [1].
Среди множества методов мониторинга обнаружение ультразвуковой акустической эмиссии (УАЭ) обладает наибольшими преимуществами, так как обеспечивает возможность мониторинга в реальном режиме времени и определение местоположения частичного разряда (ЧР), что существенно в больших и относительно больших тестовых объектах, таких как силовые трансформаторы и КРУ [2]. Обнаружение и определение местоположения ЧР с использованием методов УАЭ обычно выполняются с помощью внешних пьезоэлектрических ультразвуковых датчиков, установленных на стенках КРУ, работающих в узкой полосе частот в диапазоне 150 кГц. Для развития методов УАЭ необходимо иметь датчики, которые могут быть размещены внутри КРУ, в зонах возможного возникновения ЧР, лишенных указанных недостатков.
Для решения этой задачи недавно были разработаны волоконно-оптические датчики акустического обнаружения (ВОДАО) ЧР, которые основаны на использовании внутри волоконных интерферометров Фабри-Перо (ВИФП) [3] и волоконных брэгговских решеток (ВБР) [4]. Однако эти датчики обладают умеренной чувствительностью, которая зависит от технологии их интеграции в зоны КРУ и, главное, безадресностью. При волновом или временном мультиплексировании указанных датчиков в рамках одного или нескольких КРУ, т.е. формировании услов-
ной адресности, стоимость системы их интеррогации достигает сотен тысяч рублей. Более чувствительные интерферометриче-ские ВОДАО ЧР [5] конструктивно сложнее, имеют сверхузкополосную частотную характеристику, но, самое главное, также безадресны.
В данной работе рассматривается ВОДАО ЧР, основанные на контроле сдвига длины волны Брэгга волоконной брэгговской структуры (ВБС), вызванного импульсным акустическим давлением, генерируемым во время ЧР. При этом используется адресная ВБС (АВБС) [6], которая при наличии нескольких датчиков, установленных в КРУ, может указывать на зону возникновения ЧР и его интенсивность, которые определяются, в отличие от многих известных устройств, в радиочастотной области. Кроме того, АВБС свободны от влияния электро- и радиотехнических помех в силу оптической природы датчика.
Разработка датчика осуществлялась в рамках концепции «Smart Grids Plus» [7] для слоя диагностического мониторинга состояния элементов КРУ на основе пассивной волоконно-оптической сенсорной сети гибридной структуры с радиофотонной обработкой сигналов.
Принцип работы адресного ВОДАО ЧР
В герметичном КРУ ЧР генерируется в присутствии высокого напряжения и слабой изоляции, что приводит к генерации акустического импульса короткой длительности с частотой от 30 до 300 кГц [8]. В результате возникает достаточный уровень давления внутри закрытого объема, вызывающий переменное изменение натяжения АВБС. Не рассматривая на данном этапе свойства адресности АВБС (в целом при внешних воздействиях она ведет себя как обычная ВБР),
можно сказать, что сдвиг ДХБ ее центральной длины волны А,б при воздействии малого конечного изменения давления АР будет описываться следующим выражением: АХ*
]_8А \_дп_ Л дР пдР
АР,
(1)
где
]_8А АдР
Е
1 дп п2 (л _ ч/. ч
^аГй(1-2о)(2Рп+Рп)
а в результате получим (l-2v)
АХЪ=ХВ
+^(1"2г))(2р12+р„)
(2)
АР, (3)
где упругие свойства волокна описываются модулем Юнга Е волокна (Е=70 ГПа), коэффициентом Пуассона и (=0,16) и волоконно-оптическими коэффициентами рп = 0,121 и р12 = 0,216 при эффективном п=1,46.
ЧР внутри КРУ генерирует акустическую волну импульсного характера, следовательно, регистрация сдвига длины волны ВБР (3) и ее величины позволит получить информацию о характере ЧР.
Применение АВБС характеризуется двумя преимуществами. Первое — точное определение места установки данной решетки. Второе — возможность проведения обработки информации о АХб в радиочастотном
АВБС 2
1 — жесткая основа; 2 — демпфирующий элемент; 3 — волокно; 4 — чувствительный элемент
Рисунок 1. Конструкция адресного ВОДАО ЧР
Воздействие УАЭ измеряется вдоль оси ОХ при условии, что есть проекция эффективной силы, создаваемой акустическим давлением через чувствительный элемент 4 на
диапазоне, не оптическом, что однозначно свидетельствует о возможности повышения разрешающей способности, точности и чувствительности измерений.
В известных работах [8, 9] сдвиг напрямую связан с интенсивностью ЧР и лежит в диапазоне 10-300 пм. При этом ВОДАО ЧР изготавливался на пленке из тефлона [8] с установкой на ней двух пар встречно включенных ВБР, и в виде ВБР, установленной в натяженном состоянии в окне пластины из плексигласа [9]. Конструктивно более высокая чувствительность при решении близких задач была получена в Научно-исследовательском институте прикладной электродинамики, фотоники и живых систем ФГБОУ ВО «Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева — КАИ» (НИИ ПРЭФЖС КНИТУ — КАИ им. А.Н. Туполева) при создании датчика вибраций «Виб-А» [10] и акселерометра на двух АВБС [11]. Для реализации адресного ВОДАО ЧР было выбрано решение, аналогичное акселерометриче-скому.
На рисунке 1 показана конструкция адресного ВОДАО ЧР. На рисунке 2 показана спектральная характеристика АВБС на базе ВБР с двумя дискретными фазовыми п-сдвигами и разностной частотой между ними О, которая уникальна для каждой структуры.
1.0
0.9
>1
4->
■Н
>
■н
■р
4-)
■н
ё VI tí <й 1-1 Ен
0.4
0.0
\ Г"
i 1 Г 2 \
1 I
1
и Vj- .J W, ¡ ... .
1.5490
1.5495
1.5500
1.5505
1.5510
Рисунок 2. Спектральная характеристика АВБС на основе ВБР с двумя дискретными фазовыми п-сдвигами
ось волокна 3 ОХ, закрепленных на жесткой основе 1 ВОДАО через демпфирующий элемент 2, формирующий направление колебаний.
На оптическом волокне 3 формируются две АВБС: АВБС1 — на первой секции волокна и АВБС2 на другой секции волокна. Они имеют одинаковую центральную длину волны 1550 нм. Различие между ними заключается в спектральной ширине провала О между двумя окнами прозрачности (рисунок 2). Рабочие участки оптического волокна с предварительным натяжением жестко закреплены по бокам основы и на чувствительном элементе ВОДАО в точках О, А и В, чтобы обеспечить равенство длин сечений АО и АВ и одинаковое натяжение участков волокон для АВБС1 и для АВБС2. Под действием УАЭ в направлении F чувствительный эле-
1
4 —
Широкополосный лазерный источник 1 генерирует непрерывное лазерное излучение, которое поступает в волокно. Каждая из двух секций волокна содержит по одной АВБС. Внешнее давление УАЭ F воздействует в направлении оптоволокна. Под действием проекции Б чувствительный элемент 3 движется и воздействует на волокно, так что АВБС1 растягивается (сжимается), а АВБС2 одновременно сжимается (растягивается). Оптическое излучение, проходя через АВБС, передается на линейный фильтр 5 с наклонной амплитудно-частотной характеристикой, проходит его и далее поступает на фотоприемник 6.
Следовательно, фотоприемник принимает 2 двухчастотных лазерных излучения, генерируемых частотными характеристиками АВБС1 и АВБС2, с асимметричными амплитудами относительно их центральных частот, определяемые характеристиками фильтра и положением АВБС относительно его спектральной характеристики. Данные с фото-
мент отклоняется от положения равновесия. Отклонение включает в себя растяжение участка волокна АВБС1, и одновременно снижается предварительное натяжение волоконной секции АВБС2. В то же время длина волны Брэгга АВБС1 увеличивается, а длина волны Брэгга АВБС2 уменьшается на такую же величину. Таким образом, суммарно получаемый эффект от воздействия УАЭ в 2 раза превышает эффект, описанный в [3], что свидетельствует и об увеличении чувствительности разрабатываемого ВОДАО ЧР.
На рисунке 3 показана функциональная оптоэлектронная схема адресного ВОДАО ЧР.
приемника поступают на устройство цифровой обработки сигналов, где предварительно выделяются в фильтрах разностных частот О, обеспечивая высокий уровень отношения сигнал / шум измерения в области минимальных шумов фотоприемника, затем анализируются с помощью алгоритмов быстрого преобразования Фурье (БПФ) для вычисления коэффициентов амплитудной модуляции биений между составляющими окон прозрачности АВБС и далее расшифровываются в режиме реального времени для фиксации и определения характеристик ЧР.
Принципы опроса и калибровки ВОДАО ЧР
Поскольку далее речь пойдет об обработке в радиочастотном диапазоне, а значения для линейных частот всех разностных О лежат в области 10-30 ГГц, перейдем на рисунках к обозначениям в частотах.
На рисунке 4, а схематически показана амплитудно-частотная характеристика спектрального отклика двух АВБС в невозмущен-
— широкополосный лазерный источник; 2 — оптоволоконный делитель; 3 — точки крепления О, А, В; - оптоволоконный сумматор; 5 — амплитудно-частотный фильтр с линейной наклонной характеристикой;
6 — фотоприемник; 7 — цифровой процессор Рисунок 3. Функциональная оптико-электронная схема ВОДАО ЧР
ном состоянии О1 и О2 и под воздействием давления, вызванного УАЭ, и О2Р. При этом следует учесть, что 01=0^, О2=О2Р, но центральные длины волн АВБС1 и АВБС2 сместились соответственно в область низких и высоких длин волн. Параметры угла наклона и смещения линейного наклонного фильтра выбираются, исходя из параметров измерительной системы, и считаются известными. На фотоприемнике будут происходить биения частотных составляющих, сформированных окнами прозрачности АВБС1 и АВБС2.
На основе анализа формы и характеристик параметров огибающей кривой этих биений можно вывести зависимость центральной длины волны Хъ АВБС от коэффициента модуляции результирующих биений. Схема, поясняющая процесс измерения коэффициента модуляции двух АВБС, прошедших через наклонный фильтр с линейной амплитудно-частотной характеристикой, приведена на рисунке 4, б для стадии калибровки и невозмущенного состояния АВБС.
*
I
в <
и-
Q2P
t
Q2
u
и
Н
•»
Q1P
I
со21Р со21со11 со11Р со22Рсо12ю22со12Р со а) Частота, усл. ед.
б)
со21со11 соО ю12ез22
Частота, усл. ед.
а) невозмущенное и возмущенное состояние до фильтра; б) невозмущенное состояние после фильтра Рисунок 4. Составляющие лазерного излучения на частотах окон прозрачности АВБС1 (штриховая линия) и АВБС2 (сплошная линия)
Определим коэффициент модуляции для составляющих лазерного излучения одной из решеток, прошедших наклонный фильтр:
м=Ш- (4)
где А1 и А 2 — амплитуды соответственно нижней и верхней составляющих излучения, прошедших через окна прозрачности.
Спектральную характеристику линейного наклонного фильтра зададим в виде линейной зависимости:
1(<£>)=к-(й+Ь, (5)
где k и Ь — параметры прямой, описывающей амплитудно-частотную характеристику линейного наклонного фильтра.
Амплитуды А1 и А2 спектральных откликов АВБС1 и АВБС2 после прохождения линейного наклонного фильтра изменятся:
4 = 4(ю11)=Дсо11) = = к • ши + Ъ = к • (ю0 - 01 / 2) + Ь,
Л=Л(®12)=Д<°12) =
= к-щ2+Ь = к-((о0+т/2) + Ь, (6)
где переменные © и О определены невозмущенным состоянием АВБС. Подставив (6) в (4), получим выражение для коэффициента модуляции, связывающее среднюю частоту АВБС1 и АВБС2, ©о = (©11 + а>12)/2, соответствующую их АХъ, параметры линейного наклонного фильтра к и Ь и разностную частоту П = (соц - ©1г)/2:
(к-а>0+Ь)2-к2П2
М( Q) =
(7)
(к-а0 + Ь)2+к2-П2 Величина разностной частоты О меняется в диапазоне (0, 0^), где Птах=шах^1 — ©2) V© 1, ©2, которая определяется параметрами
системы. При этом Отах << со, а значит числитель выражения (7) всегда положителен, следовательно, значения функции М(О) принадлежат интервалу (1, 0), а сама функция М(П) является монотонно убывающей (М(О) < 0 V О > 0), при О е (0, О^). Монотонность коэффициента модуляции М(П) при О е (0 до Отах), позволяет однозначно связать разностную частоту Г2 с величиной коэффициента модуляции. Отметим, что задача определения коэффициента модуляции в общем случае не требует определения разностной частоты О, а величина коэффициента модуляции сама содержит полную информацию, необходимую для определения разностной частоты
При решении задач калибровки, определив величину коэффициента модуляции результирующего колебания М(П), можно решить задачу поиска разностной частоты О. Вместе с тем, учитывая монотонную зависимость коэффициента модуляции М(П) от разностной частоты £2, можно пропустить промежуточные вычисления и построить функциональную зависимость действующего в направлении оси Ох акустического давления F (рисунок 1) от величины коэффициента модуляции:
А
к= 0
(8)
где ck — коэффициенты аппроксимирующего полинома;
К — его степень.
Поиск коэффициентов зависимости (8) ведется методом наименьших квадратов, для чего на испытательном стенде проводится серия N измерений, формируется набор значений заданного акустического давления Fi и измеренных значений коэффициента модуляции М(О), *'=!, 2,.., N. После чего, найдя минимум функционала:
N Г к V
—>тш, (9)
,=1 ^ к=о ,
получим искомое выражение зависимости действующего давления от величины М(О). Для того чтобы обеспечить максимальную точность аппроксимации, измерения проводятся для всего диапазона изменения акустического давления как функции интенсивности ЧР. Поиск степени К зависимости (9) ведется путем постепенного увеличения значения К до тех пор, пока коэффициент при старшей степени сК не станет близким к нулю (заведомо меньше наперед заданного значения в).
Модельный эксперимент Интегральная измерительная характеристика представлена как зависимость нормированного изменения центральных длин волн АВБС1 и АВБС2 от интенсивности ЧР, выраженных в условных единицах, и приведена на рисунке 5.
Как можно заметить, указанная зависимость является монотонной функцией и обеспечивает возможность однозначного опре-
.д X
>к " ° и
ЕС 3 В ^
|и
Н Ш В
П- < о 3 К и
я « й О
5 и
со
К
4
\
\
1 2 ; 4 1 е » 7 8 9 10 1
Интенсивность ЧР, усл. ед.
Рисунок 5. Зависимость нормированного изменения центральных длин волн АВБС1 и АВБС2 от интенсивности ЧР, выраженных в условных единицах (для интенсивности ЧР, равной 1, — максимальное значение; для интенсивности ЧР, равной 11, — минимальное)
-107
Электротехнические и информационные комплексы и системы. № 3, т. 15, 2019
деления характеристик ЧР. По характеру поведения функция нелинейная и определяется кривизной частотного наклонного фильтра в амплитудно-частотной плоскости. Данная зависимость определяет общую функцию преобразования интенсивности ЧР в выходной сигнал, вследствие чего подлежит паспортизации для каждого образца датчика.
Выводы
Адресный ВОДАО на основе двух АВБС разработан и смоделирован для мониторинга ЧР в КРУ. Наблюдается, что акустическая волна, генерируемая ЧР внутри КРУ, вызывает сдвиги длин волн Брэгга указанных решеток, которые регистрируются радиочастотным интеррогатором. Разработанный датчик невосприимчив к электромагнитным и электротехническим помехам, имеет высокий потенциал для внедрения в проектирование оперативной системы мониторинга ЧР в рамках концепции «Smart Grids Plus». Это экономически эффективный, без сложных оптико-электронных интеррогаторов и специальных каналов опроса инструмент для
Список литературы
1. Саушев А.В., Шерстнев Д.А., Широков Н.В. Анализ методов диагностики аппаратов высокого напряжения // Вестник Государственного университета морского и речного флота имени адмирала С.О. Макарова. 2017. Т. 9. № 5. С. 1073-1085. DOI: 10.21821/2309-5180-2017-9-5-1073-1085.
2. Fu C., Si W., Li H., Li D., Yuan P., Yu Y. A Novel High-Performance Beam-Supported Membrane Structure with Enhanced Design Flexibility for Partial Discharge Detection // Sensors. 2017. Vol. 17. Issue 3. P. 593-603. DOI: 10.3390/s17030593.
3. Zhang T., Pang F., Liu H., Cheng J., Lv L., Zhang X., Chen N., Wang T. A Fiber-Optic Sensor for Acoustic Emission Detection in a High Voltage Cable System // Sensors. 2016. Vol. 16. Issue 12. P. 2026-2036. DOI: 10.3390/ s16122026.
4. Ghorat M., Gharehpetian G.B., Latifi H., Hejazi M.A., Layeghi A. Partial Discharge Acoustic Emission Detector Using Mandrel-Connected Fiber Bragg Grating Sensor // Optical Engineering. 2018. Vol. 57. Issue 7. URL:
оперативного мониторинга КРУ, который может быть использован для контроля других энергетических генерирующих, распределительных и преобразовательных устройств и просто встроен в слой диагностического мониторинга на основе пассивной волоконно-оптической сенсорной сети.
Учитывая возможности АВБС [6], на их основе могут быть построены мультисенсор-ные системы для распределенного акустического анализа внутри линейки КРУ или системы типа MIMO с разной ориентацией датчиков внутри одного устройства. Оба варианта вполне эффективно позволят локализовать место возникновения ЧР, даже если сами ВОДАО установлены не вблизи конкретного высоковольтного оборудования. Хотя существуют и некоторые другие факторы, такие как статическое давление, температура, акустический шум, которые могут вызвать сдвиг центральной длины волны АВБС, их вариации существенно отличаются от акустического характера ЧР, форма волны которого представляет собой короткий и мощный импульс в указанном сдвиге.
https://www.spiedigitallibrary.org/joumals/ Optical-Engineering/volume-57/issue-7/074107/Partial-discharge-acoustic-emission-detector-using-mandrel-connected-fiber-Bragg/10.1117/1.OE.57.7.074107.short?SSO=1 (accessed 24.06.2019). DOI: 10.1117/1. OE.57.7.074107.
5. Posada-Roman J., Garcia-Souto J.A., Rubio-Serrano J. Fiber Optic Sensor for Acoustic Detection of Partial Discharges in OilPaper Insulated Electrical Systems // Sensors. 2012. Vol. 12. Issue 4. P. 4793-4802. DOI: 10.3390/s120404793.
6. Сахабутдинов А.Ж., Мисбахов Р.Ш., Мисбахов Р.Ш., Морозов О.Г., Нуреев И.И., Кузнецов А.А., Артемьев В.И., Куревин В.В., Пуртов В.В. Волоконные брэгговские решетки с двумя фазовыми сдвигами как чувствительный элемент и инструмент мультиплексирования сенсорных сетей // Электронный научный журнал «Инженерный вестник Дона». 2017. № 3. URL: http://www. ivdon.ru/ru/magazine/archive/N3y2017/4343 (дата обращения: 22.06.2019).
7. Маскевич КВ., Мисбахов Р.Ш., Морозов О.Г., Нуреев И.И., Сахабутдинов А.Ж. Волоконно-оптическая парадигма диагностического мониторинга цифровой энергетики. Основа концепции «Smart Grids Plus» // Фотон-экспресс. 2018. № 4. С. 18-25.
8. Sarkar B., Mishra D.K., Koley C., Roy N.K., Biswas P. Intensity Modulated Fiber Bragg Grating Sensor for Detection of Partial Discharges Inside High Voltage Apparatus // IEEE Sensor Journal. 2016. Vol. 16. Issue 22. P. 7950-7957. DOI: 10.1109/JSEN.2016.2608743.
9. Sarkar B., Roy N., Koley C., Kumbha-kar P. A Fiber Optic Sensor for the Detection of Partial Discharge within the High Voltage Power Transformer // Frontiers in Computer, Communication and Electrical Engineering: Article in the Book. London: Taylor & Francis Group, 2016. P. 177-181.
10. Липатников К.А., Сахабутдинов А.Ж., Нуреев И.И., Кузнецов А.А., Морозов О.Г., Феофилактов С.В. Волоконно-оптический датчик вибрации «Виб-А» // Электронный научный журнал «Инженерный вестник Дона». 2018. № 4. URL: ivdon.ru/ru/magazine/ archive/n4y2018/5207 (дата обращения: 22.06.2019).
11. Sakhabutdinov A.Zh., Chistyakov V.V., Morozov O.G., Nureev I.I., Kuznetsov A.A., Faskhutdinov L.M., Nosikov M.V. Fiber-Optic Acceleration Sensor on Duplex Fiber Bragg Structures // Journal of Computational and Engineering Mathematics. 2018. Vol. 5. Issue 4. P. 16-32. DOI: 10.14529/jcem180402.
References
1. Saushev A.V., Sherstnev D.A., Shirokov N.V. Analiz metodov diagnostiki apparatov vysokogo napryazheniya [Analysis of Methods of Diagnostics of High Voltage Apparatus]. Vestnik Gosudarstvennogo universiteta morskogo i rechnogo flota imeni admirala S.O. Makarova — Vestnik Gosudarstvennogo Universiteta Morskogo i Rechnogo Flota Imeni Admirala S.O. Makarova, 2017, Vol. 9, No. 5, pp. 1073-1085. DOI: 10.21821/2309-51802017-9-5-1073-1085. [in Russian].
2. Fu C., Si W., Li H., Li D., Yuan P., Yu Y. A Novel High-Performance Beam-Supported Membrane Structure with Enhanced Design Flexibility for Partial Discharge Detection.
Sensors, 2017, Vol. 17, Issue 3, pp. 593-603. DOI: 10.3390/s17030593.
3. Zhang T., Pang F., Liu H., Cheng J., Lv L., Zhang X., Chen N., Wang T. A FiberOptic Sensor for Acoustic Emission Detection in a High Voltage Cable System. Sensors, 2016, Vol. 16, Issue 12, pp. 2026-2036. DOI: 10.3390/ s16122026.
4. Ghorat M., Gharehpetian G.B., Lati-fi H., Hejazi M.A., Layeghi A. Partial Discharge Acoustic Emission Detector Using Mandrel-Connected Fiber Bragg Grating Sensor. Optical Engineering, 2018, Vol. 57, Issue 7, Available at: https://www.spiedigitallibrary.org/journals/ Optical-Engineering/volume-57/issue-7/074107/Partial-discharge-acoustic-emission-detector-using-mandrel-connected-fiber-Bragg/10.1117/1.0E.57.7.074107.short?SS0=1 (accessed 24.06.2019). DOI: 10.1117/1. 0E.57.7.074107.
5. Posada-Roman J., Garcia-Souto J.A., Rubio-Serrano J. Fiber Optic Sensor for Acoustic Detection of Partial Discharges in OilPaper Insulated Electrical Systems. Sensors, 2012, Vol. 12, Issue 4, pp. 4793-4802. DOI: 10.3390/s120404793.
6. Sakhabutdinov A.Zh., Misbakhov R.Sh., Misbakhov R.Sh., Morozov O.G., Nureev I.I., Kuznetsov A.A., Artemev V.I., Kurevin V.V., Purtov V.V. Volokonnye breggovskie reshetki s dvumya fazovymi sdvigami kak chuvstvitel'nyi element i instrument mul'tipleksirovaniya sensornykh setei [Fiber Bragg Gratings with Two Phase Shifts as a Sensing Element and a Multiplexing Tool for Sensor Networks]. Elektronnyi nauchnyi zhurnal «Inzhenernyi vestnik Dona» — Electronic Scientific Journal «Engineering Journal of Don», 2017, No. 3. Available at: http://www.ivdon.ru/ru/magazine/ archive/N3y2017/4343 (accessed 22.06.2019). [in Russian].
7. Maskevich K.V., Misbakhov R.Sh., Morozov O.G., Nureev I.I., Sakhabutdinov A.Zh. Volokonno-opticheskaya paradigma diagnosticheskogo monitoringa tsifrovoi ener-getiki. Osnova kontseptsii «Smart Grids Plus» [Fiber-Optic Paradigm of Diagnostic Monitoring of Digital Energy. The Basis of the Concept «Smart Grids Plus»]. Foton-ekspress — Photon Express, 2018, No. 4, pp. 18-25. [in Russian].
8. Sarkar B., Mishra D.K., Koley C., Roy N.K., Biswas P. Intensity Modulated Fiber Bragg Grating Sensor for Detection of Partial Discharges Inside High Voltage Apparatus. IEEE Sensor Journal, 2016, Vol. 16, Issue 22, pp. 7950-7957. DOI: 10.1109/JSEN.2016. 2608743.
9. Sarkar B., Roy N., Koley C., Kumbha-kar P. A Fiber Optic Sensor for the Detection of Partial Discharge within the High Voltage Power Transformer. Article in the Book «Frontiers in Computer, Communication and Electrical Engineering». London, Taylor & Francis Group, 2016. pp. 177-181.
10. Lipatnikov K.A., Sakhabutdinov A.Zh., Nureev I.I., Kuznetsov A.A., Morozov O.G.,
Feofilaktov S.V. Volokonno-opticheskii datchik vibratsii «Vib-A» [Fiber-Optical Vibration Sensor «VIB-A»]. Elektronnyi nauchnyi zhurnal «Inzhenernyi vestnik Dona» — Electronic Scientific Journal «Engineering Journal of Don», 2018, No. 4. Available at: ivdon.ru/ru/magazine/ archive/n4y2018/5207 (accessed 22.06.2019). [in Russian].
11. Sakhabutdinov A.Zh., Chistyakov V.V., Morozov O.G., Nureev I.I., Kuznetsov A.A., Faskhutdinov L.M., Nosikov M.V. Fiber-Optic Acceleration Sensor on Duplex Fiber Bragg Structures. Journal of Computational and Engineering Mathematics, 2018, Vol. 5, Issue 4, pp. 16-32. DOI: 10.14529/jcem180402.
