CC BY
1УДК 623.4.082
ОСОБЕННОСТИ МЕТАНИЯ ОБОЛОЧКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КУМУЛЯТИВНОГО ЗАРЯДА К ОСИ
А. В. Гуськов, Е. Ю. Потанина
Новосибирский государственный технический университет, Новосибирск, Россия
Аннотация. Цилиндрический кумулятивный заряд представляет собой полую цилиндрическую облицовку, окруженную взрывчатым веществом. Процесс струеобразования в цилиндрической кумуляции труднодостижим, но вызывает интерес у исследователей благодаря своим особенностям: высокой скорости кумулятивной струи и низкому градиенту скоростей струи по длине относительно классической кумуляции. Для достижения процесса устойчивого струе-образования предложено устройство двухкаскадного цилиндрического заряда. Принцип его работы основан на создании пересжатого режима детонации во внутреннем заряде взрывчатого вещества. Таким образом, скорость метания внутренней оболочки к оси возрастет, что приведет к увеличению угла схлопывания оболочки и улучшению струеобразования. Приведена математическая модель функционирования такого устройства и рассмотрено несколько вариантов таких кумулятивных зарядов. С математической точки зрения доказана возможность функционирования такого устройства в режиме пересжатой детонации.
Ключевые слова: цилиндрическая кумуляция, пересжатая детонация, метание оболочек к оси, обжатие оболочек
Для цитирования: Гуськов А. В., Потанина Е. Ю. Особенности метания оболочки цилиндрического кумулятивного заряда к оси // Аэрокосмическая техника и технологии. 2024. Т. 2, № 1. С. 15-28. DOI 10.52467/2949-401X^024-2-1 -15-28. ЕРЫ UQQLMO
FEATURES OF THROWING THE SHELL OF A CYLINDRICAL SHAPED CHARGE TOWARDS THE AXIS
A. V. Guskov, E. Yu. Potanina
Novosibirsk State Technical University, Novosibirsk, Russia
Abstract. A cylindrical shaped charge is a hollow cylindrical shell surrounded by an explosive substance. The process of jet formation in cylindrical cumulation is difficult to achieve, but it is of interest to researchers due to its features: the high velocity of the cumulative jet and the low gradient of the jet velocities along the length relative to the classical cumulation. To achieve a stable jet formation pro-cess, a two-stage cylindrical charge device is proposed in the work. The principle of its operation is based on the creation of a recom-pressed detonation mode in an internal explosive charge. Thus, the velocity of the inner shell throwing towards the axis will increase, which will lead to an increase in the angle of collapse of the shell and an improvement in jet formation. The paper presents a mathematical model of the functioning of such a device and considers several variants of such shaped charges. From a mathematical point of view, the possibility of functioning of such a device in the mode of recompressed detonation is proved.
Keywords: cylindrical cumulation, recompressed detonation, throwing shells towards the axis, compression of shells
© Гуськов А. В., Потанина Е. Ю., 2024
For citation: Potanina E. Yu., Guskov A. V. Features of throwing the shell of a cylindrical shaped charge towards the axis. Aerospace Engineering and Technology. 2024. Vol. 2, no. 1, pp. 15-28. DOI 10.52467/2949-401X-2024-2-1-15-28. EDN UQQLMO (In Russian)
Введение
Классический подход к формированию сплошной металлической кумулятивной струи основан на обжатии металлической конусной облицовки зарядом бризантного взрывчатого вещества (ВВ). Управление процессом формирования кумулятивной струи можно обеспечить, варьируя структуру, физико-механические свойства материала, геометрию кумулятивной облицовки и величину заряда. Кроме этого, для наиболее эффективного воздействия струи на преграду имеет большое значение «фокусное расстояние», ассоциируемое с таким минимальным расстоянием заряда от преграды, при котором кумулятивная струя обладает максимальной пробивной способностью [1]. При увеличении фокусного расстояния струя начинает распадаться. Основной причиной деления кумулятивной струи на отдельные элементы является градиент скорости материала струи по длине [1]: головная часть движется с большей скоростью, а хвостовая с более низкой. Эта разница скоростей приводит к тому, что через некоторый промежуток времени струя переходит в состояние фрагментации [2]. Причина этого процесса заключается в том, что для разных сечений конусного кумулятивного заряда отношение объема ВВ к объему материала облицовки непостоянно. При вершине конуса малый объем материала облицовки метает больший объем ВВ, а по мере распространения детонационной волны (ДВ) объем ВВ уменьшается, а объем материала кумулятивный облицовки увеличивается. Как следствие, головная часть струи, образованная из материала облицовки при вершине, движется с большей скоростью, чем хвостовая часть струи, образованная из материала облицовки у основания.
Снизить градиент скорости струи по ее длине, т. е. увеличить время, при котором струя сохраняет свою целостность, или исключить влияние фокусного расстояния можно, используя цилиндрический заряд ВВ. В таких цилиндрических зарядах отношение массы облицовки к массе ВВ постоянно. Вследствие этого следует ожидать снижения градиента скорости вдоль струи. Помимо уменьшения влияния фокусного расстояния на пробитие, снижение градиента способствует увеличению времени жизни струи, что приводит к повышению эффективности действия струи за счет ее сплошности [3].
В военной технике цилиндрическая кумуляция еще не нашла своего применения, так как при обжатии металлических трубок мощным зарядом ВВ (скорость детонации ВВ О превышает 6 км/с) процесс проходит без образования струи [4]. В качестве причин отсутствия струеобразования автор [4] выделяет следующее: нагрев материала облицовки до высоких температур, влияние про-
цесса деформации материала облицовки и неидеальная осесимметричность процесса.
Однако цилиндрическая кумуляция нашла широкое применение в исследовательских целях и задачах физики взрыва. Цилиндрические кумулятивные заряды применяют при моделировании процессов взаимодействия элементов космических аппаратов с телами со сверхзвуковой скоростью на поверхности Земли. Скорости космических тел составляют 7-8 км/с, что соответствует скорости кумулятивной струи.
В работах [5, 6] используются полые цилиндрические заряды ВВ, что позволяет разгонять тела размером 0,1-10 мм до скоростей 8-14 км/с. Такой эффект наблюдается вследствие того, что при подрыве полого цилиндрического заряда в его полости образуется кумулятивная струя из продуктов детонации, движущаяся со сверхдетонационной скоростью, не имеющая градиента скорости по длине. Твердое тело, помещенное на пути струи, может быть ускорено продуктами детонации до скорости, сопоставимой со скоростью струи.
В работах [7-9] исследуется обжатие керамических (корундовых) трубок бризантным ВВ для получения высокоскоростной дискретной кумулятивной струи. В результате численного моделирования процесса обжатия лидирующая часть дискретной кумулятивной струи достигала 23 км/с, а скорость основной части струи около 14 км/с [7].
В исследованиях [4, 10] автор достигает процесса образования кумулятивной струи при обжатии цилиндрической дюралюминиевой трубки цилиндрическим зарядом аммонита 6ЖВ. В представленных работах кумулятивная струя представляет собой либо газокумулятивную струю из продуктов детонации, либо поток мелкодисперсных частиц, либо тонкое иглообразное металлическое тело. Такие виды кумулятивных струй, сформированные из цилиндрических зарядов, будут менее эффективны при решении задач, связанных с пробитием, чем классические кумулятивные струи, получаемые из конусных зарядов.
В работе [11] аналитически доказано, что для улучшения струеобразования необходимо: увеличение доли материала облицовки, формирующего струю; увеличение радиальной скорости метания облицовки к оси. Такой эффект наблюдается в связи с тем, что с увеличением радиальной скорости метания оболочки угол схлопывания а тоже будет увеличиваться. Согласно гидродинамической теории кумуляции [12], с увеличением угла схлопывания а доля материала облицовки, уходящая в струю, также увеличивается.
Увеличить скорость метания оболочки можно при значительном увеличении массы ВВ и габаритов заряда в целом, при этом возникают вопросы, связанные с устойчивостью схождения оболочки к оси в полете. Помимо этого, увеличения скорости можно добиться с помощью кумуляции энергии в малом объеме, в частности при помощи формирования пересжатой ДВ в заряде ВВ.
В [1 ] описано плоское трехкаскадное метательное устройство, в котором кумулятивный эффект достигается с помощью последовательного размещения друг за другом зарядов ВВ и метательных элементов (металлических дисков) на
одной оси. В первом каскаде диск метается нормальной ДВ и возбуждает пересжатый режим детонации во втором слое ВВ, вследствие чего диск второго каскада метается с большей скоростью. В третьем каскаде этот эффект усиливается.
Двухкаскадная система метания в осесимметричной геометрии
Для задач цилиндрической кумуляции предлагается конструкция заряда, состоящая из внешнего заряда ВВ с облицовкой, внутри которого находится еще один заряд ВВ с облицовкой меньшего диаметра (рис. 1).
Рис. 1. Двухкаскадная конструкция кумулятивного заряда
1 - внешний заряд ВВ (ВВ1); 2 - внешняя облицовка (О1); 3 - внутренний заряд ВВ (ВВ2); 4 - внутренняя облицовка (О2)
Процесс функционирования такого устройства состоит из следующих стадий: инициирование устройства с торцевой поверхности внешнего заряда ВВ (ВВ1); метание внешним зарядом ВВ (ВВ1) внешней облицовки (О1); обжатие внешней облицовкой (О1) внутреннего заряда ВВ (ВВ2), что обеспечивает формирование в нем пересжатого режима детонации; метание внутренней цилиндрической оболочки (О2) пересжатой ДВ внутреннего заряда (ВВ2). Такая ДВ будет метать облицовку к оси с большей скоростью. При этом продукты взрыва (ПВ) внутреннего заряда в меньшей степени будут подвергаться разгрузке из-за наличия внешней обжимающей оболочки.
Суть явления заключается в кумуляции энергии всей системы в радиальном высокоскоростном движении внутренней облицовки к оси.
Математическая модель функционирования двухкаскадного цилиндрического заряда
На рис. 2 представлена стационарная фаза процесса функционирования устройства, эта же иллюстрация является расчетной схемой с исходными данными для математической модели функционирования.
Рис. 2. Стационарная фаза процесса метания
1 - область соударения внешней оболочки и внутреннего заряда ВВ; 2 - область метания внутренней оболочки пересжатой ДВ; ВВ1 - внешний заряд ВВ; О1 - внешняя облицовка; ПВ1 - ПВ внешнего заряда ВВ; ВВ2 - внутренний заряд ВВ; О2 - внутренняя облицовка;
ПВ2 - ПВ внутреннего заряда ВВ
Математическая модель функционирования двухкаскадного заряда состоит из задачи метания облицовки скользящей ДВ и двух задач о косом соударении в области 1 и 2 (рис. 2). В составленной математической модели рассматриваются режимы и процессы метания. Для математической модели функционирования вводятся следующие допущения: процесс метания оболочек является стационарным; возникающие в области 1 и 2 (рис. 2) течения можно рассматривать как плоские двумерные; конфигурация возникающих течений не зависит от абсолютных размеров конструктивных элементов заряда.
В математической модели использовались следующие уравнения. Уравнение состояния оболочки в форме В - и [1], так как оно имеет простой вид и достоверно описывает поведение конденсированных сред:
Б(и) = а + 1и . (1)
В качестве материала оболочки используется медь, значения констант в уравнении: X = 1,5; а = 3915 м/с [1].
Продукты взрыва описывались моделью политропного газа:
Р = Арк. (2)
При этом параметры на фронте ДВ описывались кривой возможных состояний на детонационном фронте [13]:
Ре(Р) =
(21 1) (п-1Y
VP + р 0)(п +1)_
-1
(3)
где р0 - начальная плотность ВВ; q - удельная теплота взрывного превращения ВВ, которую можно оценить по формуле [13]
Б2
Ч =
2(п2 - 1)'
(4)
Параметры ПВ ВВ за отраженной ударной волной описывались ударной адиабатой:
,п^_(п + 1)Р + (п- 1)Ро Р(И) ~(п- 1)Р + (п + 1)Ро Р0'
(5)
где Po и ро - начальные давление и плотность.
С принятыми допущениями эту задачу можно решить методом косых ударных волн. Для упрощения расчетов примем радиальную скорость метания vy = 2 км/с, что соответствует среднему коэффициенту наполнения. Тогда угол соударения внешней облицовки Oi и внутреннего заряда ВВ2 а (рис. 3) находится из выражения
а = arctg ,
(6)
где - радиальная скорость оболочки; В - скорость детонации.
Область 1. На рис. 3 выделена область соударения внешней оболочки О1 и внутреннего заряда ВВ (ВВ2) (область 1 на рис. 2).
Рис. 3. Стационарная фаза соударения внешней оболочки (О1) с внутренним зарядом ВВ (ВВ2) 1 - невозмущенный материал оболочки О1; 2 - ударно-сжатый материал оболочки О1; 3 - ВВ2; 4 - ПВ; II - ударная волна (УВ); IV - ДВ
Течение в области 1 можно разделить на два согласованных течения (рис. 4), аналогичных течению, возникающему при обтекании клина сверхзвуковым потоком. Эти течения можно назвать согласованными потому, что они обладают общей границей, которая в результате взаимодействия должна принять определенное положение, углы и р2 в этой задаче должны быть равны.
Рис. 4. Задачи обтекания клина сверхзвуковым потоком в области 1
Если пренебречь давлением в метаемой оболочке О1 в момент ее соударения с внутренним зарядом ВВ, то угол поворота меди в скачке уплотнений (СУ) р1 можно описать уравнением
Pt (Р) = а — arctg
/
N
ч^2!1—¡a*) ьр1
v
Р toD2 — Р
(7)
где pío - начальная плотность материала оболочки; pi(P) - уравнение состояния, соответствующее (1).
Угол поворота в СУ при превращении ВВ - ПВ р2 описывается уравнением
Р2(Р) = arctg
/
М
'М1—Ррп)—-РУ
V
Ро D2 — Р
(8)
Давление в областях 1 и 4 (см. рис. 3) должно быть равным. Это означает, что в случае существования решения в рамках регулярного режима, решением системы уравнений (7) и (8) должна являться точка пересечения ударной (7) и детонационной (8) адиабат на плоскости р - Р. Таким образом определяются давления и углы в области 1 (см. рис. 2).
Для дальнейшего определения режимов и параметров в области 2 (рис. 2) необходимо определить скорость и1, которая определяется следующим образом:
С05(ф)
Щ = £ г дУ (9)
С05(ф — Р)
Угол ф (рис. 5) находится по
Ф (Р) = arctg
-1
0,5-1
(10)
Область 2. Рассмотрим второе косое соударение (рис. 5) при метании внутренней оболочки О2 ПВ ВВ2.
Рис. 5. Стационарная фаза метания внутренней облицовки (О2) ПВ внутреннего ВВ (ВВ2) 1 - ПВ ВВ2; 2 - ПВ ВВ2, сжатые в отраженной УВ; 3 - невозмущенный материал оболочки О2; 4 - ударно-сжатый материал оболочки О2; I - ДВ; II - отраженная УВ
Задача о втором косом соударении решается аналогично первой - разбиением ее на две задачи об обтекании клина сверхзвуковым потоком (рис. 6), которые также должны быть решены совместно, т. е. углы 71 и у2 в этой задаче должны быть равны.
Угол поворота потока ПВ в СУ у1 находим из
У1(Р) = в - аг^
РПВ!^2 — — ^>ПВ1)
, (11)
где РПВ1 и рПВ1 - давление и плотность в области 1 (рис. 6); рПВ2(Р) - плотность в области 2 (рис. 6), которая находится по зависимости (5).
Для определения оптимальных режимов функционирования устройства рассмотрим несколько постановок задач (см. таблицу).
Варианты двухкаскадных цилиндрических зарядов
Внешний заряд ВВ (ВВ1) Внешняя облицовка (О1) Внутренний заряд ВВ (ВВ2) Внутренняя облицовка (О2)
Бризантное ВВ (Р = 8 км/с, р = 1,7 г/см3) Материал - медь (а = 3915 м/с; X = 1,495) Бризантное ВВ (Р = 8 км/с, р = 1,7 г/см3) Материал - медь (а = 3915 м/с; X = 1,495)
Эмульсионное ВВ (Р = 5 км/с, р = 1 г/см3) [141 Материал - медь (а = 3915 м/с; X = 1,495) Бризантное ВВ (Р = 8 км/с, р = 1,7 г/см3) Материал - медь (а = 3915 м/с; X = 1,495)
Бризантное ВВ (Р = 8 км/с, р = 1,7 г/см3), имеет обратную конусность Материал - медь (а = 3915 м/с; X = 1,495), имеет обратную конусность Бризантное ВВ (Р = 8 км/с, р = 1,7 г/см3) Материал - медь (а = 3915 м/с; X = 1,495)
Результаты
На рис. 7 представлена Р-Р-диаграмма в области 1 (1 СУ, рис. 2) для постановки задачи № 1.
16
.д а 14
&12
,а ато 10
о р о 8
в о 6
с
л о 4
логУ 2
0
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8
Давление, Р]
1,0
1,2
-Р2
Р1
1,4
Рис. 7. Функции Р1(Р) и Р2(Р)
Ударная поляра Р1(Р) и детонационная поляра Р2(Р) не пересекаются, это значит, что регулярный режим в таком случае не реализуется. В области 1 (рис. 2) реализуется отошедший скачок. Физически это выглядит как на рис. 8. Детонационная волна отходит от точки контакта К.
Рис. 81. Изопалитра давлений при расчете постановки задачи № 1
В такой постановке задачи ожидаемый результат не будет реализован. Для постановки задачи № 2 на рис. 9, а представлена Р-Р-диаграмма в области 1, а на рис. 9, б - у-Р-диаграмма в области 2.
16
.д а 14
12
,а т 10
о
р 8
о
в о 6
п 4
л
о 2
0
2 4
Давление, Р] (ЭмВВ)
•Р2 •р1
14
.д
Я 12 &
* 10
т
о р
о в о п
л о
£
8 6 4 2 0
-у2
-у1
а
3 5
Давление, Р] (ЭмВВ)
б
Рис. 2 9. Графики функций для постановки задачи № 2
1
0
6
Ударная поляра Р1(Р) и детонационная поляра Р2(Р) пересекаются, это значит, что существует решение по модели регулярного режима. Ударные поляры у1(Р) и у2(Р) не пересекаются, это значит, что решения по модели регулярного режима нет. В этом случае реализуется нерегулярный режим, возможно воз-
никновение ножки Маха. Соударение в области 2 должно выглядеть как на рис. 2. В такой постановке задачи ожидаемый режим будет воплощен: во внутреннем заряде ВВ реализуется пересжатая ДВ, которая не отходит от точки контакта К.
В постановке задачи № 3 внешний каскад имел обратную конусность 1,7°, чтобы увеличить скорость точки контакта К (см. рис. 8) без увеличения скорости детонации. В такой системе можно добиться скорости точки контакта Ук вплоть до создания падающей ДВ, Ук^ю [15]. Для постановки задачи № 3 на рис. 10, а представлена Р-Р-диаграмма в области 1, а на рис. 10, б - у-Р-диа-грамма в области 2.
й
й
ё &
о и
0 с ч
1
14 12 10 8 6 4 2 0
Р2 Р1
0,0 1,0 2,0 Давление, Р]
3,0
10 & 8
а
ё &
о
в
о с
л
£
6
4
а
1,25 1,35
Давление, Р] б
У1 у2
1,45
Рис. 10. Графики функций для постановки задачи № 3
2
0
В области 1 ударная поляра Р1(Р) и детонационная поляра Р2(Р) пересекаются, реализуется регулярный режим. Ударные поляры у1(Р) и у2(Р) не пересекаются, это значит, что решения по модели регулярного режима в области 2 нет. В этой области, как и в постановке № 2, реализуется нерегулярный режим, возможно возникновение ножки Маха.
Заключение
Для достижения процесса устойчивого струеобразования и снижения градиента скорости кумулятивной струи по длине предлагается схема двухкаскадно-го цилиндрического заряда, состоящего из внешнего и внутреннего цилиндрического заряда, которые расположены коаксиально.
В такой конструкции цилиндрического кумулятивного заряда при обжатии внешней облицовки создает условия для формирования пересжатого режима детонации во внутреннем заряде ВВ, что приводит к увеличению скорости метания внутренней облицовки.
Предложена математическая модель функционирования двухкаскадного цилиндрического заряда, основанная на апробированных уравнениях физики взрыва. При анализе математической модели обнаружено слабое место функциони-
рования устройства: при обжатии внешней облицовкой внутреннего заряда ВВ не реализуется регулярный режим, т. е. пересжатая детонация отходит от точки контакта и ПВ проникают в зазор между каскадами. Это связано с тем, что скорость пережатой детонации во внутреннем заряде ВВ выше скорости точки контакта внешней облицовки и внутреннего заряда ВВ. Представлен математический анализ нескольких вариантов двухкаскадных цилиндрических зарядов, в результате которого выделено два варианта постановки задачи, для которых реализуется ожидаемый эффект увеличения радиальной скорости метания: изменение ВВ (ВВ внешнего каскада мощнее внутреннего); изменение геометрии (использование внешнего каскада с ма-лой обратной конусностью).
Работа является предпосылкой к экспериментальному исследованию кумулятивного струеобразования в двухкаскадных цилиндрических зарядах.
Конфликт интересов / Conflict of interests
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов / The authors declare no conflict of interests.
Библиографический список
1. Физика взрыва: монография / под ред. Л. П. Орленко. Изд. 3-е, перераб. В 2 т. Т. 2. М.: Физматлит, 2004. 651 с.
2. Балаганский И. А. Мержиевский Л. А. Действие средств поражения и боеприпасов: уч. пособие. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2012. 408 с.
3. Литвинов В. Л., Потанина Е. Ю., Гуськов А. В., Милевский К. Е. Разгон трубки в задаче цилиндрической кумуляции // Наука Промышленность Оборона: Труды XXIII Всероссийской научно-технической конференции, посвященной 100-летию основания конструкторского бюро «Туполев», 20-22 апреля 2022 г., Новосибирск, Россия. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2022. Т. 2. С. 189-194.
4. Тришин Ю. А. Физика кумулятивных процессов: Монография. Новосибирск: Изд-во Ин-та гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, 2005. 324 с.
5. Титов В. М., Фадеенко Ю. И., Титова Н. С. Разгон твердых частиц кумулятивным взрывом // Доклады Академии наук СССР. 1968. T. 180, № 5. C. 1051-1052.
6. Мержиевский Л. А., Титов В. М., Фадеенко Ю. И., Швецов Г. А. Высокоскоростное метание твердых тел // Физика горения и взрыва. 1987. Т. 23, № 5. С.77-91. EDN: ZBXJUV
7. Балаганский И. А., Мержиевский Л. А., Ульяницкий В. Ю. и др. Генерация гиперскоростных потоков частиц при взрывном обжатии керамических трубок // Физика горения и взрыва. 2018. Т. 54, № 1. С. 132-138. DOI: 10.15372/FGV20180117. EDN: YTIJVG
8. Балаганский И. А., Шек А. В. Влияние воздуха на процесс взрывного обжатия двухслойной корундо-ниобиевой трубки // Наука Промышленность Оборона: Труды XXIII Всероссийской научно-технической конференции, посвященной 100-летию основания конструкторского бюро «Туполев», 20-22 апреля 2022, Новосибирск, Россия. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2022. Т. 2. С. 31-34.
9. Балаганский И. А., Батраев И. С., Ульяницкий В. Ю. и др. Анализ полей течений материалов при взрывном обжатии двухслойных металл/керамика трубок // Тезисы докладов IX международной конференции «Лаврентьевские чтения по математике, механике и физике», посвященная 120-летию академика М. А. Лаврентьева, 7-11 сентября 2020 г., Новосибирск. Новосибирск: Изд-во Ин-та гидродинамики им. М. А. Лаврентьева СО РАН, 2020. С. 141.
10. Тришин Ю. А. О некоторых физических проблемах кумуляции // Прикладная механика и техническая физика. 2000. Т. 41, № 5. С. 10-26. EDN: ONTHZV
11. Потанина Е. Ю., Литвинов В. Л., Гуськов А. В., Милевский К. Е. Струеобразование в цилиндрической кумуляции //Аэрокосмическая техника и технологии. 2023. Т. 1, № 2. С. 43-57. EDN: GNOUVY
12. Тришин Ю. А. Физика ударно-волновых и кумулятивных явлений. Ч. 3. Ударные волны в конденсированных средах. Детонационные волны. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2003. 87 с.
13. Забабахин Е. И. Некоторые вопросы газодинамики взрыва. Снежинск: РФЯЦ-ВНИИТФ, 1997. 199 с.
14. Юношев А. С., Пластинин А. В., Рафейчик С. И., Воронин М. С. Метательная способность эмульсионного взрывчатого вещества // Физика горения и взрыва. 2018. Т. 54, № 4. С. 123-129. DOI: 10.15372/FGV20180413
15. Патент № RU2284447C1 РФ. Взрывное устройство для сжатия вещества (заряд Станюковича-Одинцова) / К. П. Станюкович, В. А. Одинцов. Опубл. 27.09.2006. Бюл. № 27. 6 с.
Дата поступления: 27.02.2024 Решение о публикации: 15.03.2024
Контактная информация:
ГУСЬКОВ Анатолий Васильевич - д-р техн. наук, доцент, заведующий кафедрой (Новосибирский государственный технический университет, Россия, 630073, Новосибирск, пр. Карла Маркса, д. 20), a.guskov@corp.nstu.ru
ПОТАНИНА Елена Юрьевна - ассистент кафедры (Новосибирский государственный технический университет, Россия, 630073, Новосибирск, пр. Карла Маркса, д. 20), potanina.2017@stud.nstu.ru
References
1. Fizika vzryva: monografiya [Physics of explosion: monograph]. Ed. by L.P. Orlenko. 3rd edition, revised. In 2 t. T. 2. Moscow: Fizmatlit, 2024, 656 p. (In Russian)
2. Balagansky I. A. Merzhievsky L. A. Dejstvie sredstv porazheniya i boepripasov: ucheb.posobie [The effect of weapons of destruction and ammunition: textbook the manual]. Novosibirsk: Publishing house of NSTU, 2012, 408 p. (In Russian)
3. Litvinov V. L., Potanina E. Yu., Guskov A. V., Milevsky K. E. Tube acceleration in the problem of cylindrical cumulation. Nauka Promyshlennost' Oborona: Trudy XXIII Vserossijskoj nauch-no-tekhnicheskoj konfe-rencii, posvyashchennoj 100-letiyu osnovaniya konstruktorskogo byuro "Tupolev" [Nauka. Industry. Defense: Proc. of 23 All-Russian scientific and Technical conf., 20-22 April 2022, Novosibirsk, Russia]. Novosibirsk: Publishing House of NSTU, 2022. Vol. 2, pp. 189-194. (In Russian)
4. Trishin Yu. A. Fizika kumulyativnyh processov: Monografiya [Physics of cumulative processes: Monograph]. Novosibirsk: Publishing House of the M. A. Lavrentiev Institute of Hydrodynamics SB RAS, 2005, 324 p. (In Russian)
5. Titov V. M., Fadeenko Yu. I., Titova N. S. Razgon tverdyh chastic kumulyativnym vzryvom [Acceleration of solid particles by cumulative explosion]. Doklady of the Academy of Sciences of the USSR. Earth Science Sections. 1968. Vol. 180, no. 5, pp. 1051-1052. (In Russian)
6. Merzhievsky L. A., Titov V. M., Fadeenko Yu. I., Shvetsov G. A. High-speed launching of solid bodies. Combustion, Explosion and Shock Waves. 1987. Vol. 23, no. 5, pp. 576-589. DOI: 10.1007/bf00756539
7. Balaganskii I. A., Merzhievskii L. A., Ul'yanitskii V. Yu. et al. Generation of Hypervelocity Particle Flows by Explosive Compression of Ceramic Tubes. Combustion, Explosion and Shock Waves. 2018, Vol. 54, Iss. 1, pp. 119-124. DOI: 10.1134/S0010508218010173
8. Balagansky I. A., Shek A. V. The influence of air on the process of explosive compression of a two-layer corundum-niobium tube. Nauka Promyshlennost' Oborona: Trudy XXIII Vseros-sijskoj nauchno-tekhnicheskoj konferencii, posvyashchennoj 100-letiyu osnovaniya konstruktor-skogo byuro "Tupolev" [Nauka. Industry. Defense: Proc. of 23 All-Russian scientific and Technical conf., 20-22 April 2022, Novosibirsk, Russia] Novosibirsk: Publishing House of NSTU, 2022. Vol. 2, pp. 31-34. (In Russian)
9. Balagansky I. A., Batraev I. S., Ulyanitsky V. Y. et al. Analiz polej techenij materialov pri vzryvnom obzhatii dvuhslojnyh metall/keramika trubok [Analysis of the fields of flows of materials during explosive compression of two-layer metals/ceramics of tubes]. Tezisy IX mezhdunarodnaya konferenciya "Lavrent'evskie chteniya po matematike, mekhanike i fizike" [Abstracts of reports of Lavrentyev Readings on Mathematics, Mechanics and Physics, 7-11 September 2020, Novosibirsk, Russia]. Novosibirsk: Publishing House of the Institute of Hydrodynamics named after M. A. La-vrentiev SB RAS, 2020, p. 141. (In Russian)
10. Trishin Yu. A. Some physical problems of cumulation. Journal of applied mechanics and technical physics. 2000. Vol. 41, no. 5, pp. 773-787. DOI: 10.1007/bf02468722
11. Potanina E. Yu., Litvinov V. L., Guskov A. V., Milevsky K. E. Jet formation in cylindrical cumulation. Aerospace Engineering and Technologies. 2023. Vol. 1, no. 2, pp. 43-57. EDN: GNOUVY
12. Trishin Yu. A. Fizika udarno-volnovyh i kumulyativnyh yavlenij. Ch. 3. Udarnye volny v kondensirovannyh sredah. Detonacionnye volny [Physics of Shock-Wave and Cumulative Phenomena]. Novosibirsk: Publishing House of NSTU, 2003. 87 p. (In Russian)
13. Zababakhin E. I. Nekotorye voprosy gazodinamiki vzryva [Some questions of gas dynamics of explosion]. Snezhinsk: RFIATS-VNIITF, 1997, 199 p. (In Russian)
14. Yunoshev A. S., Plastinin A. V., Rafeichik S. I., Voronin M. S. Acceleration Ability of Emulsion Explosives. Combustion, Explosion and Shock Waves. 2018, Vol. 54, Iss. 4, pp. 496-501. DOI: 10.1134/S0010508218040135
15. Patent No. RU2284447C1. Blasting device for compression of substance (Stanyukovich-odintsov charge) / K. P. Stanjukovich, V. A. Odintsov. Publ. 2006.09.27. Bull. no. 27, 6 p. (In Russian)
Date of receipt: February 27, 2024 Publication decision: March 15, 2024
Contact information:
Anatoly V. GUSKOV - Doctor of Engineering Sciences, Associate Professor, Head of Department (Novosibirsk State Technical University, Russia, 630073, Novosibirsk, pr. Karla Marxa, 20), a.guskov@corp.nstu.ru
Elena Yu. POTANINA - Assistant Lecturer (Novosibirsk State Technical University, Russia, 630073, Novosibirsk, pr. Karla Marxa, 20), potanina.2017@stud.nstu.ru
