CC BY
29
Ганчиков В. Г., Косиченко Ю. М. Защитные покрытия оросительных каналов. - М.: Агропромиздат, 1988. - 160 с.
2. Косиченко Ю. М. Водопроницаемость противофильтрационных облицовок из полимерных материалов // Известия СКНЦВ. Технические науки. -1984. - № 2. - С. 24-25.
3. Косиченко Ю. М. Расчет противо-фильтрационной эффективности облицовок с пленочными экранами // Гидротехническое строительство. - 1983. -№ 12.- С. 33-38.
4. Природообустройство: учебник / А. И. Голованов [и др.] - М.: Колос, 2008. - 552 с.
5.Веников В. А., Веников Г. В. Теория подобия и моделирования. - М.: Высшая школа, 1984. - 438 с.
6. Колганов А. В., Питерский A. M., Лисконов А. Т. Планирование эксперимента в гидромелиоративных исследо-
вания. - М.: Мелиоводинформ, 1999. -214 с.
7. Монтгомери Д. К. Планирование эксперимента и анализ данных. - Л.: Судостроение, 1980. - 383 с.
8. Каганов Г. М., Волков В. И., Секисо-ва И. А. Приближенная оценка глубины затопления территории в нижнем бьефе при прорыве напорного фронта низконапорных гидроузлов // Гидротехническое строительство. - 2010. - № 4. - С. 22-26.
9. Багин А. В., Козлов Д. В. Обобщенная математическая модель воздействия ледовых образований на гидротехнические сооружения из габионов // Гидротехническое строительство. - 2011 - № 2. - С. 31-37.
Материал поступил в редакцию 18.02.14. Баев Олег Андреевич, аспирант Тел. 8 (8635) 26-65-00 E-mail: Oleg-Baev1@yandex.ru
УДК 502/504 : 627.8.059 Е. В. БАРАНОВ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Российский государственный аграрный университет - МСХА имени К. А. Тимирязева» Институт природообустройства имени А. Н. Костякова
ВЫБОР РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ УСТОЙЧИВОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАПОЛНИТЕЛЯ ГЕОРЕШЕТОК
Рассмотрены особенности работы противоэрозионного покрытия с применением объемных георешеток. Особое внимание уделено вопросу выбора расчетной схемы по определению устойчивости системы «водный поток + элемент заполнителя георешетки». Даны предложения автора.
Противоэрозионное покрытие, объемная георешетка, ячейка, устойчивость,
критерий устойчивости, водный поток, размыв, заполнитель, каменная наброска.
There are considered the peculiarities of the work of the erosion preventive coating using volumetric geoscreens. Special attention is paid to the problem of choosing a design diagram on determination of the system steadiness "water flow + aggregate element of the geoscreen". There are given the author's proposals.
Erosion preventive coating, volumetric screen, cell, stability, stability criterion, water
flow, scouring, aggregate, rock-fill.
При проектировании гидротехниче- водного потока. Данное условие подразуме-
ских сооружений, укрепленных полимер- вает равновесие системы «водный поток +
ными объемными георешетками, для камень», а в случае применения объемных
безопасной эксплуатации откосов необходимо георешеток с некоторым предварительным
учитывать ряд условий, в частности условие уплотнением заполнителя - соблюдение
соблюдения устойчивости отдельных эле- устойчивости на опрокидывание, что было
ментов заполнителя при воздействии на них подмечено несколькими авторами, занима-
3' 2014
:s
ющимися исследованиями устойчивости несвязного грунта, в частности каменной наброски [1-5]. Некоторые исследователи отмечают, что момент подвижек элементов крепления при определенной их крупности в обычной каменной наброске наступает заметно раньше, чем, например, в мостовой кладке [3]. Это связано с более плотным и обжатым совместным расположением элементов мостовой кладки, для перемещения которых требуются большие усилия. Аналогично работает противоэрозионное укрепление откоса с применением георешеток. При некотором уплотнении заполнителя в ячейках происходит обжатие (заклинивание) его элементов - это повышает устойчивость. Сила обжатия напрямую зависит от интенсивности и способа применяемого уплотнения. Передача усилий происходит в точках соприкосновения элементов. Число точек соприкосновения n может колебаться от двух и более в зависимости от порозности материала заполнителя.
При создаваемом воздействии водного потока на какой-либо отдельный элемент заполнителя в каждой точке соприкосновения возникает сила трения, определяемая по следующей зависимости:
F = F ■ f (1)
тр n сж n >
где F^ n - сжимающее усилие в n-й точке; f = tan ф - коэффициент трения, характеризующий материал и физическое состояние трущихся поверхностей (коэффициент трения определяется в лабораторных условиях).
Общая сила трения при n-м числе точек соприкосновения:
(2)
F = f-V F
тробщ сж n*
Очевидно, что F
силы может находиться в любой точке ее линии действия, поэтому данную точку можно назначить произвольно.
Определившись с ролью сил трения в устойчивости элементов заполнителя георешеток, перейдем к обзору проводимых исследований устойчивости каменного крепления.
Изучением влияния параметров водного потока, в частности его скорости движения, на устойчивость элементов крупнозернистого материала занимался ряд исследователей. Выделим работы С. В. Избаша и В. С. Кнороза [1, 2, 4, 6].
В одной из своих работ С. В. Избаш представил результаты исследований наброски, выполняемой отсыпкой камня в текущую воду [1]. Были выделены четыре характерные стадии совместного воздействия водного потока и тела каменной насыпи: начальная и переходная, стадия быстротока и заключительная стадия. Для стадии быстротока была предложена расчетная схема и формула (3) по определению предельно допустимой неразмывающей скорости водного потока (рисунок, а).
-- А - ^ .J5
х
Y
хЛ
•^/coSa - УBnVD/cos a,
тр общ
- величина
комплексная, зависящая от расположения отдельно рассматриваемого элемента относительно соседних, природы материала используемого камня и величины силы обжатия. Учет силы трения ^тробщ в случае применения георешеток играет особую роль в устойчивости отдельных элементов крепления.
Обозначим результирующую ^тробщ на некоторой линии действия, расположенной относительно точки опрокидывания на расстоянии . Момент,
^тр
создаваемый силой ^тробщ с плечом 1Р ,
тр общ тр
должен быть равен сумме моментов всех сил Fтрn с соответствующими им плечами. Известно, что место приложения следующее уравнение (3):
(3)
где Ув = / (к3^) - коэффициент устойчивости рассматриваемого камня на опрокидывание; кз - коэффициент, учитывающий структуру наброски, форму и условия обтекания камня, а также его «защищенность» соседними камнями; ^ - величина, определяющая, какую часть от размера Л составит плечо действующей скорости потока л ;
I--разм
П = ^2g((yK - у)/у) - коэффициент природных свойств; ук - объемный вес материала заполнителя; у - объемный вес жидкости; Л - приведенный размер рассматриваемого элемента наброски (в случае элемента в виде куба - длина его ребра, в виде шара - его диаметр); а - угол наклона откоса по сравнению с горизонтальной поверхностью.
Автором подробно рассмотрены работы В. С. Кнороза и С. В. Избаша. В результате анализа предложенной В. С. Кнорозом схемы устойчивости (рисунок, б) и представленных С. В. Избашем формул для сил, воздействующих на отдельный элемент крупнозернистого грунта, составлено уравнение равновесия моментов относительно некоторой точки опрокидывания (в данном случае точки Е). В результате преобразований относительно скорости ^разм получено
5-
3' 2014
Схемы к определению устойчивости элемента каменного крепления на опрокидывание по предложению: а - С. В. Избаша; б - В. С. Кнороза; в - автора статьи Е. В. Баранова при использовании георешеток
- СФ
^разм - ^J 9Г l +9Ñ l
'J 3
v 2
2g x
4D - yR*nVD,
(4)
форму элемента и условия обтекания водным потоком в соответствующих рассматриваемых плоскостях; Сф - коэффициент формы, учитывающий геометрические и объемные параметры элемента; ^ = ^разм / ^дон - коэффициент, учитывающий разницу между средней скоростью потока ^разм и действующей донной скоростью г?дон.
Сопоставляя формулы (3) и (4), убеждаемся в их аналогичности, а вместе тем и в схожести коэффициентов УВ и УВ*.
Анализируя представленные расчетные схемы к устойчивости и методы по определению предельно допустимой скорости г?разм, автор статьи выявил достоинства и недостатки каждой и на основе этого предложил свою адаптированную расчетную схему к определению устойчивости любого элемента заполнителя в ячейках объемных георешеток (рисунок, в).
Сумма моментов относительно точки опрокидывания О будет равна:
X М0 = РЛ1 + Рв12 - + Т4 +
+^к - ^роб1Л,р = 0, (5)
где Рл = кпуюл (^азм / 2g) - лобовое давление потока [1, 2, 7]; кЛ - коэффициент, схожий по определению с коэффициентом Сх; юл - площадь элемента, подверженная воздействию силы РЛ; Рв = квуюв (^азм / 2g) - выталкивающее давление потока [7]; к - коэффициент, схожий по опре-
делению с коэффициентом С
юв - площадь Р
где Ув*=^Сф / (2Сх4 +2Су/2) - коэффициент устой- ______________ ч-троощ _____
чивости; Си С - коэффициенты, учитывающие личиной (Рп • А1) . При этом
элемента, подверженная воздействию силы рв T = кф (yk - y)Wk sin а - составляющая веса элемента [1, 2]; N = кф(yk - y)Wk cos а - составляющая веса элемента [1, 2]; кф - коэффициент, как и Сф, учитывающий геометрические и объемные особенности элемента; Рож - сила обжатия (заклинивания); Ртробщ - равнодействующая сил трения.
Отметим, что момент FcJl5 ничтожно мал из-за незначительной величины l5. При возможном увеличении плеча l5 произойдет и увеличение момента, создаваемого силой Fcx (см. рисунок, в). При этом повысится «защищенность» самого элемента, соответственно уменьшится величина юл, тем самым и сила РЛ . Поэтому можно принять момент FcJl5 = 0 .
Для дальнейшего упрощения уравнения (5) рассмотрим силу ^Гробщ , а также РВ, параллельную ей. Используем теорему о параллельном переносе сил (лемму Пуансо) в точке опрокидывания О для силы Ртробщ и заменим создаваемый ей момент (FL^m- ) эквивалентной ве-
сила
Р
3' 2014
(б3
а
б
Y
должна быть равна вводимой силе РВ . В результате получим момент от сил Fтробщ и РВ, но уже в измененном виде:
x м = Рв12 - ^щ^, = рв12 - Р'М = = рв (12-М). (6)
Сравним величины (12 — Д1) и 12 , выразим их соотношение в долевом эквиваленте через некоторый коэффициент ктр =(12 — А1) /12, по сути определяющий влияние силы трения Fтробщ на положение линии действия выталкивающей силы РВ . Очевидно, что при ктр = 1,0 силы трения отсутствуют.
Тогда в результате всех преобразований из уравнения (5) получим: Xм0 = рлк + рвкК - N13 + Т14 = 0; (7)
X М0 = кл У®
Л 11 + кВУ®В ^"тр
2Ш
2Ш
к
— и
кф (У к - У)^К соэ а' 13 +
кФ(Ук -У)^к зт а' 14 =
(8)
Решая уравнение (8) относительно ^разм , получаем следующее выражение:
& = У =
разм
к, (cos а • 13 - sin а • 14)
кЛ11 + кВ12ктр
х
X,
Ук - У У
то = у • пто,
(9)
Одной из основных задач дальнейших гидравлических исследований про-тивоэрозионного каменного крепления откосов гидротехнических сооружений с применением полимерных объемных георешеток станет определение значения коэффициента устойчивости У, правильная оценка которого напрямую повлияет на их дальнейшую безаварийную эксплуатацию.
где У ^- коэффициент, являющийся критерием устойчивости для элементов крепления каменной наброски с применением георешеток.
Как видно из формулы (9), коэффициент У зависит не только от формы элементов и особенностей обтекания их потоком, но и от угла наклона а защищаемого откоса, а также от особенностей уплотнения заполнителя.
1. Избаш С. В. Постройка плотин наброской камня в текущую воду. - Ленинград: Госстройиздат, 1932. - 124 с.
2. Избаш С. В. Гидравлика производства работ по преграждению русла. - Ленинград: Госстройиздат, 1939. - 222 с.
3. Шанкин П. А. Воздействие волн на гидротехнические сооружения. - М.: Речной транспорт, 1955. - 240 с.
4. Кнороз В. С. Неразмывающая скорость для несвязных грунтов и факторы, ее определяющие // Известия ВНИИГ. -1958. - № 59. - С. 62-81.
5. Леви И. И. Динамика русловых процессов. - Изд. 2-е, перераб. и доп. - Ленинград: Государственное энергетическое издательство, 1957. - 252 с.
6. Избаш С. В. Основы гидравлики: учеб. пособие. - М.: Государственное издательство литературы по строительству и архитектуре, 1952. - 424 с.
7. Штеренлихт Д. В. Гидравлика: учеб. для вузов. - Изд. 3-е, перераб. и доп. -М.: КолосС, 2004. - 656 с.
Материал поступил в редакцию 15.05.14. Баранов Евгений Викторович, аспирант Тел. 8-925-199-90-42
(54
3' 2014
