CC BY
54
B. Н. Фролов, канд. техн. наук, инженер ООО "Автоматика", г. Самара, Россия
C. М. Лазарев, директор ООО "Автоматика", г. Самара, Россия С. В. Павлова, инженер ООО "Автоматика", г. Самара, Россия
УДК 614.412 :665.61
ВОДНО-СКОРОСТНОЙ РЕЖИМ СИСТЕМ ПОЖАРОТУШЕНИЯ
Появление в области пожарной безопасности новой нормативной базы (имеются в виду "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности" и Своды правил (СП) "Системы противопожарной защиты") вызывает естественное и повышенное внимание к ней. Это обусловлено давно возникшей потребностью сконцентрировать требования пожарной безопасности в небольшом количестве документов, чтобы не извлекать их из многочисленных СНиПов, ГОСТов, НПБ, ППБ, СП, стандартов СЭВ, методики приложений к основным документам, в результате чего, помимо затруднений в поиске нужного материала, иногда возникает также неоднозначность толкования отдельных требований и даже их противоречивость. И если стратегическое направление технического законодательного органа, взявшего на себя труд изложить в новой компактной форме многие требования пожарной безопасности, следует признать безусловно правильным, то профессионально заинтересованный пользователь обращает внимание и реагирует также на некоторые нюансы, осуществляя тем самым обратную связь с авторами, без которой, как известно, ни одна жизненная система не может функционировать успешно. Ключевые слова: пожаротушение; скорость; установки; параметры; сравнение.
Введение
В предлагаемой читателям статье сделан акцент на приложении В (рекомендуемом) к СП 5.13130.2009 [1], посвященном гидромеханическому расчету системы водяного пожаротушения (АУПТ) и основанном, по мнению авторов статьи, на ошибочной предпосылке — принятии допускаемой скорости движения воды по элементам трубной системы пожаротушения равной 10 м/с.
Несогласие с такой постановкой задачи и ее критика уже высказывались в статье [2]. В продолжение темы авторы пытаются сделать свои аргументы более убедительными и доказательными с помощью исследования поведения системы тушения.
В многочисленных технических руководствах и инструкциях по эксплуатации напорных трубопроводов (ТП) скорость движения маловязких жидкостей, в том числе воды, рекомендуется поддерживать в диапазоне не выше 0,5-2,5 м/с [3], причем как для длинных (магистральных) ТП, так и для сравнительно коротких (цеховых и межцеховых, если речь идет о производствах).
Несмотря на эти общепринятые эксплуатационные нормы, в СНиП 2.04.01-85* [4, п. 7.6] без всяких оснований регламентируется увеличение скорости прокачки воды через спринклерные и дренчерные системы в 4 раза, т. е. до 10 м/с.
Авторы приложения В [1], в свою очередь, проигнорировав проверенный временем принцип "доверяй, но проверяй", ввели этот норматив в свою расчетную методику, не представив примера расче-
© Фролов В. Н., Лазарев С. М., Павлова С. В., 2010
та, который показал бы, к чему приводит столь серьезное превышение эксплуатационной нормы.
Аргументы, которые имели в виду как авторы [4], так и авторы приложения В [1], понять нетрудно:
а) увеличение допускаемой скорости приведет к уменьшению размеров (диаметров труб) элементов АУПТ;
б) трубная система сравнительно короткая;
в) в случае ее использования она способна выдержать кратковременный форсированный режим;
г) возможно, что после использования она не будет повторно эксплуатироваться.
Необходимо заметить, что законы гидромеханики одинаково приложимы ко всем трубным системам, пропускающим жидкость под напором, и каких-либо исключений для частных случаев не делают. В связи с этим, сделав параллельный расчет системы пожаротушения для скоростей воды 2,5 и 10 м/с, можно проследить за распределением расходов и напоров по ее участкам и ветвям и сделать вывод о возможности или невозможности эксплуатации трубной системы при скорости воды 10 м/с.
Алгоритм задачи
Алгоритм задачи тот же самый, что использовался авторами в опубликованной ранее статье [2]: расход воды через оросители в зависимости от напора и К-фактора определялся по преобразованной заводской формуле, потери напора по длине участков распределительного ТП (линейные) — по формуле Дарси - Вейсбаха, местные потери при суже-
1000 4000 4000 „ 1000 „
7Г-7Г-7Г-7Г-
Граница расчетной площади орошения (10 м)
Фрагмент симметричной кросс-схемы АУПТ: 1,2,3,...,12 — оросители на участках ветвей; Н1 = Нтщ = 5 м — задаваемый напор перед опорным оросителем 1, м; Н2, Н3, ..., Н12 — расчетные напоры перед оросителями, м; q1, q2, ..., q12 — расчетные расходы воды через оросители, л/с; На, Нь, Нс, На — расчетные напоры в особых точках центрального ТП, м; qa, qь, qc, qd — расчетные расходы воды в этих же точках, л/с
нии потока — по формуле ЦАГИ и местные потери на поворотах — по Вейсбаху.
Обязательным условием является задание минимально необходимого для удовлетворительной работы напора воды Н1 = Нтп = 5 м перед наиболее удаленным оросителем в трубной системе пожаротушения, в противном случае задача не будет иметь решения.
Расчет, как и в первом случае [2], велся от опорного оросителя 1 противоходом к движению жидкости, т. е. до точки d входа потока в расчетную площадь орошения (см. рисунок).
Для части участков распределительного ТП, лежащих по одну сторону от центрального ТП, использовался прямой метод расчета, для остальных — итеративный. Напоры и расходы на участках, рас-
положенных по другую сторону от центрального ТП, принимались без расчета, как зеркально отраженные по отношению к первым.
Выдержать точные значения скоростей воды по участкам (для первого варианта 2,5 м/с, для второго — 10 м/с) невозможно из-за дискретности размеров ряда труб по ГОСТ 10704-91 [5], поэтому считали допустимым отклонение скорости от номинала до + 0,5 м/с.
Расчет проводился для условий установившегося режима, т. е. для состояния динамической системы после окончания переходного процесса, при этом влияние фактора времени не учитывалось.
Такой расчет отражает максимальную загрузку АУПТ, когда от действия повышенной температуры раскрылись все оросители (12 в рассматриваемой
системе), хотя в действительности они будут раскрываться последовательно, один за другим, что повлечет за собой систематическое повышение скорости жидкости.
Предваряя окончательные количественные выводы, сделанные на основе расчетов системы пожаротушения при разных скоростях, можно заранее, на основании длительного эксплуатационного опыта, сформулировать негативные моменты, качественно сопровождающие превышение допустимой скорости жидкости по участкам и ветвям распределительного ТП:
а) значительно увеличиваются потери напора по трубному тракту системы, что потребует использования более мощной и, следовательно, более дорогой насосной установки;
б) резко возрастает градиент (перепад) напора и расхода жидкости по участкам и ветвям системы;
в) в свою очередь, это вызывает неравномерность подачи жидкости над расчетной площадью орошения: расход, соответствующий минимально задаваемому напору Н1 = imin = 5 м перед опорным оросителем 1 (g^, оказывается намного меньше
расхода через первые по ходу жидкости оросители •••);
г) при движении жидкостей по ТП со скоростью более 2 м/с в них генерируются слышимые высокоинтенсивные звуковые волны (шум) и возрастает опасность возникновения гидравлического удара при внезапном изменении скорости потока;
д) уменьшение диаметров труб участков и ветвей распределительного ТП при повышении скорости потока является скорее недостатком, чем преимуществом: капитальные затраты (стоимость труб) при этом уменьшаются незначительно, а условия монтажа ухудшаются весьма сильно.
Работа системы при скорости ~2,5 м/с
Для иллюстрации распределения напоров и расходов воды по участкам и ветвям системы пожаротушения воспользуемся приведенной в [2] "симметричной кросс-схемой АУПТ" (от англ. cross — крест) (см. рисунок).
Такой профиль имела бы система по результатам теоретического расчета: каждый последующий участок ветви или центрального ТП по ходу жидкости оказывается меньше предыдущего по сечению из-за уменьшения расхода жидкости по длине. Как отмечалось, при небольшой расчетной разнице между сечениями участков может оказаться рациональнее с целью упрощения монтажа использовать трубы одного, большего по диаметру, размера.
Результаты гидромеханического расчета фрагмента симметричной кросс-схемы АУПТ (площади орошения) сведены в табл. 1.
Параметры насосной установки при скорости жидкости ~2,5 м/с могут быть определены по алгоритму, приведенному в [2], с обозначением участков питающего ТП на рис. 1 в этом же источнике (против хода жидкости):
d-e — горизонтальный участок ТП от расчетной площади орошения до стояка, длина 20 м; е-/— поворот ТП на 90°;
— вертикальный участок ТП (стояк), высота 12 м;
g-h — участок с узлом управления АУПТ; Н-1 — участок с противопожарной насосной установкой.
На каждом из этих участков происходит падение напора воды, создаваемого насосом, которое может быть определено по общепринятым формулам.
Внутренний расчетный диаметр трубы Б, для которой расход воды О = 15,29 л/с и скорость w = 2,5 м/с, составляет:
D =
103 G
4 • 10~3 • 15,29
nw V 3,14159 • 2,5 = 0,088 м = 88 мм,
откуда действительный размер трубы питающего ТП с округлением по ГОСТ 10704-91 [5] составит: 0 102 х 5,5 (внутренний диаметр 91 мм), в связи с чем скорость потока уменьшится с 2,5 до 2,35 м/с. По этой скорости и будут рассчитаны потери напора на участках питающего ТП ).
Потери напора линейные (на прямых участках) и потери напора на местных сопротивлениях (со знаком "прим") имеют следующие значения:
А^-е = 1,25 м;
А^е_/ = 0,04 м;
А^^ = 0,75 м;
Аhg_h = 1 м (принимается);
А^_г- = 4 м (принимается);
АН/ = 12 м — потери напора на преодоление
статического столба жидкости в питающем ТП
(стояке);
Н1 = 20 м — напор (положительный), обеспечиваемый магистралью, к которой подключена АУПТ;
Hd = 8,12 м — напор на входе в расчетную площадь орошения.
Минимальный потребный напор, который должна обеспечивать насосная установка с некоторым коэффициентом запаса ф = 1,2, составляет:
Н = ф (Щ + Аhd-e + Аhe_/ + Аh/_g + Аhg^ +
+ Ак'_ + АН/^ - И) = 1,2 ■ (8,12 + 1,25 +
+ 0,04 + 0,75 + 1 + 4 + 12 - 20) = 8,59 м.
Требуемому напору и расходу удовлетворяет с запасом насос центробежный консольный для воды
Таблица 1. Распределение напоров и расходов воды по участкам и ветвям ТП при скорости ~ 2,5 м/с
Элемент ТП Размеры трубы участка Номер оросителя Напор перед Расход воды, л/с Скорость Потери
Ветвь Участок Дн х 8, мм Длина, м оросителем, м через ороситель на участке воды на участке, м/с напора на участке, м
1-а 1-2 27 х 2,5 3,0 1 5,00 0,95 0,95 2,50 1,33
2-а 38 х 3,0 1,5 2 6,33 1,07 2,02 2,51 0,48
3-а 3-4 27 х 2,5 3,0 3 5,00 0,95 0,95 2,50 1,33
4-а 38 х 3,0 1,5 4 6,33 1,07 2,02 2,51 0,48
- а-Ь 53 х 3,5 4,0 - - - 4,04 2,43 0,69
5-Ь 5-6 28 х 2,5 3,0 5 5,80 1,02 1,02 2,46 1,24
6-Ь 38 х 2,5 1,5 6 7,04 1,13 2,15 2,52 0,49
7-Ъ 7-8 28 х 2,5 3,0 7 5,80 1,02 1,02 2,46 1,24
8-Ь 38 х 2,5 1,5 8 7,04 1,13 2,15 2,52 0,49
- Ь-с 73 х 4,0 4,0 - - - 8,35 2,51 0,49
9-с 9-10 28 х 2,5 3,0 9 6,20 1,06 1,06 2,55 1,30
10-с 38 х 2,5 1,5 10 7,50 1,16 2,22 2,60 0,54
11-с 11-12 28 х 2,5 3,0 11 6,20 1,06 1,06 2,55 1,30
12-с 38 х 2,5 1,5 12 7,50 1,16 2,22 2,60 0,54
- с-й 89 х 4,0 1,0 - - - 12,79 2,48 0,08
Примечания:
1. Рассматривалась АУПТ с такими же спринклерами (оросителями), как и в предыдущей публикации [2]: коэффициент расхода (К-фактор) составляет 80,7 л/(мин-атм0,5).
2. Размеры таблицы не позволили поместить всю информацию о поведении трубной системы; дополнительно можно сообщить о распределении напоров воды в особых точках системы — по оси центрального ТП: На = 6,81 м, НЪ = 7,50 м, Н = 8,04 м, Щ = 8,12 м.
3. Конечные результаты расчета (вход потока в расчетную площадь орошения — точка й): расход — 12,79 л/с; напор — 8,12 м; размер трубы — 0 89 х 4; скорость — 2,48 м/с.
4. В действительности насосная установка должна подавать в случае пожара не 12,79 л/с, а больше на 2,5 л/с (расход на один пожарный ствол), т. е. не менее 15,29 л/с, для подавления огня не только АУПТ, но и системой внутреннего пожаротушения на одном из этажей здания: выполнение требований разд. 4, табл. 1 СП 10.13130.2009 [6] для общественных зданий с числом этажей до 10 и объемом от 5000 до 25000 м3.
5. Расчетная плотность орошения для первой группы помещений [1] согласно приложению Б (обязательному) должна быть больше нормативной(0,08л/(м2-с)).Порезультатамрасчетаона составляет: 12,79 л/с : 120 м2 = 0,106 л/(м2-с) >> 0,08л/(м2-с).
6. В НПБ 88-2001* [7], посвященном установкам пожаротушения и сигнализации, расчетная площадь орошения для первой группы помещений составляет 120 м2 (по табл. 1 в НПБ). В новом документе [1] она равна 60 м2 (согласно табл. 5.1 [1]). Для унификации расчетов и выводов авторы статьи придерживаются прежней нормы.
типа К 100-80-125 по ГОСТ 22247-96 [8] с параметрами: расход (подача) — 27,8 л/с (100 м3/ч), развиваемый напор — 20 м при числе оборотов 2900 мин-1. Масса насоса ~ 90 кг. Расчетная мощность, потребляемая электродвигателем, для такого насоса составит 7,4 кВт при КПД 74 %. Насос способен работать с подпором воды на входе до 0,2 МПа. Стоимость насоса с электродвигателем 11 кВт — 15000 руб. По нормам [1] насосная установка должна быть укомплектована двумя насосными агрегатами.
Работа системы при скорости ~10 м/с
Методический подход к получению представления о поведении системы пожаротушения при этой скорости такой же, как и в предыдущем случае; сохраняется также и объект исследования — симмет-
ричная кросс-схема АУПТ (см. рисунок). Таким же образом задается минимально необходимый для нормальной работы напор перед опорным оросителем 1, равный Н1 = НтЬ = 5 м. Альтернативы такому началу решения задачи нет, поскольку другой подход означал бы попадание в область неопределенности. Если допустить, что трубная система АУПТ способна удовлетворительно работать при такой задаваемой скорости, то показатели ее работы будут такими, как в табл. 2.
Параметры насосной установки при скорости жидкости ~10 м/с могут быть определены аналогично варианту со скоростью ~2,5 м/с. Профиль питающего ТП и длины его участков обозначены на рис. 1 в статье [2]. Расчет ведется противоходом к току жидкости, начиная от точки й и до точки г по тем же формулам.
Таблица 2. Распределение напоров и расходов воды по участкам и ветвям ТП при скорости ~10 м/с
Элемент ТП Размеры трубы участка Номер оросителя Напор перед Расход воды, л/с Скорость Потери
Ветвь Участок Вн х 8, мм Длина, м оросителем, м через ороситель на участке воды на участке, м/с напора на участке, м
1-а 1-2 14 х 1,6 3,0 1 5,00 0,95 0,95 10,38 49,78
2-а 28 х 2,5 1,5 2 54,78 3,15 4,10 9,86 10,26
3-а 3-4 14 х 1,6 3,0 3 5,00 0,95 0,95 10,38 49,78
4-а 28 х 2,5 1,5 4 54,78 3,15 4,10 9,86 10,26
- а-Ъ 38 х 3,0 4,0 - - - 8,20 10,19 17,69
5-Ь 5-6 24 х 2,0 3,0 5 52,80 3,09 3,09 9,84 21,13
6-Ъ 33 х 2,0 1,5 6 73,93 3,66 6,75 10,21 8,79
7-Ъ 7-8 24 х 2,0 3,0 7 52,80 3,09 3,09 9,84 21,13
8-Ъ 33 х 2,0 1,5 8 73,93 3,66 6,75 10,21 8,79
- Ъ-с 60 х 3,8 4,0 - - - 21,69 10,06 9,19
9-с 9-10 26 х 2,5 3,0 9 64,50 3,41 3,41 9,86 20,10
10-с 36 х 2,5 1,5 10 84,60 3,91 7,32 9,71 7,39
11-с 11-12 26 х 2,5 3,0 11 64,50 3,41 3,41 9,86 20,10
12-с 36 х 2,5 1,5 12 84,60 3,91 7,32 9,71 7,39
- с^ 76 х 4,0 1,0 - - - 36,35 10,01 1,48
Примечания: 1. По оси центрального ТП системы, в особых точках, распределение напоров жидкости по ветвям (в узлах) будет следующим: На = 65,04 м, НЪ = 82,74 м, Нс = 91,93 м, Н = 93,40 м. 2. Конечные результаты расчета выделенной из системы пожаротушения площади орошения на входе потока (точка d на рисунке): расход — 36,35 л/с (130,86 м3/ч); напор — 93,40 м; размер трубы — 0 76 х 4; скорость — 10,01 м/с. 3. Расход воды, который должна обеспечивать насосная установка в случае пожара с учетом расхода на внутреннее пожаротушение, должен быть больше на 2,5 л/с, т. е. 38,85 л/с (исходя из прежних посылок). 4. Расчетная плотность орошения для первой группы помещений [1] согласно приложению Б (обязательному) должна быть больше нормативной (0,08 л/(мА) по табл. 5.1 [1]). По результатам расчета она составляет: 36,35 л/с: 120 м2 = 0,303 л/(мА)>> >> 0,08 л/(мА). 5. Приведенные в таблице данные позволяют получить также промежуточные значения, необходимые для проверки правильности сделанных расчетов по алгоритму, описанному в [2]: площади сечений по внутренним диаметрам участков, коэффициенты местных сопротивлений на переходах от диаметра к диаметру, числа подобия Рейнольдса, коэффициенты гидравлического трения по длине ТП.
Внутренний расчетный диаметр трубы В, для которой расход воды О = 38,85 л/с и номинальная скорость w = 10 м/с, составит:
В =
4 • 10_3 О
лw
4 • 10
-3
38,85
3,14159 • 10
= 0,070 м = 70 мм.
Отсюда действительный размер трубы питающего ТП с округлением в большую сторону по ГОСТ 10704-91 [5] будет равен 0 83 х 5,5 (внутренний диаметр 72 мм), при этом скорость потока уменьшится с 10 до 9,54 м/с. По этой скорости будут рассчитаны потери напора на участках питающего ТП ^-е-/-ъ-Н-1). Если расчет линейных потерь напора и местных потерь на повороте 90° затруднений не вызывает, то значениями местных потерь напора на участке с узлом управления АУПТ (Дй^_Н ) и на участке с противопожарной насосной установкой ) вследствие сложности их расчета приходится задаваться ориентировочно. Таким образом,
линейные и местные потери напора жидкости по участкам питающего ТП будут следующими:
ДЬл_е = 25,09 м;
АС, = 0,69 м;
ДН^ = 15,05 м;
ДН'г_Н = 2 м (принимается);
ДН'к_1 = 10 м (принимается).
Остальные составляющие балансового уравнения для потребного напора, развиваемого насосом, такие же, как и в случае варианта со скоростью ~2,5 м/с:
ДЩ-г = 12 м; Н, = 20 м; Н = 93,40 м.
Отсюда минимальный расчетный потребный напор, который должна обеспечить насосная установка с коэффициентом запаса 1,2, определится аналогично предыдущему варианту:
Н = 1,2 • (93,40 + 25,09 + 0,69 + 15,05 + 2 + + 10+ 12-20)= 165,87 м.
Подобрать тип насоса с требуемыми расчетными параметрами (расходом 38,85 л/с, или ~140 м3/ч, и напором ~ 166 м) по ГОСТ 22247-96 [8] для наиболее широкоупотребительных и доступных по цене гидромашин невозможно из-за их невысоких параметров. Так, наиболее мощный по напору насос этой серии К 100-65-250 развивает напор 80 м и подачу 27,8 л/с (100 м3/ч) при числе оборотов 2900 мин-1, чего явно недостаточно.
Попытка разрешить эту ситуацию погружает нас в оцениваемую не всегда положительно область инженерной фантазии. Например, могут быть рассмотрены следующие варианты:
а) организовать тандем из связанных последовательно двух или более одинаковых агрегатов; при этом подача не увеличивается, а напор возрастает пропорционально их количеству;
б) связать параллельно несколько агрегатов, тогда при одинаковом напоре увеличится расход;
в) собрать комбинированную последовательно-параллельную схему из нескольких насосов для увеличения обоих параметров;
г) использовать мощный многоступенчатый секционный насос, например типа ЦНС 180-170 по ГОСТ 10407, предназначенный для перекачки воды. Параметры такого насоса и стоимость к скромным отне-
сти никак нельзя:
Подача, м3/ч(л/с)................... 180(50)
Напор, м...............................170
Мощность, кВт.........................118
Длина, мм............................1335
Масса, кг..............................965
Стоимость агрегата, руб............... 215000
С учетом того что для организации водяного пожаротушения требуется два насосных агрегата, один из которых резервный ([1], разд. 5.12, п. 5.10.2), капитальные затраты на АУПТ оказываются весьма существенными;
д) наконец, задать себе вопрос: а стоят ли внимания все эти ухищрения в попытке решить задачу ради нездоровой идеи пропускать воду по участкам и ветвям распределительного ТП со скоростью 10 м/с?
Проведем сравнительный анализ для систем АУПТ, следующий из рассмотрения их работы при различных скоростях.
Из взятых под "подозрение" негативных моментов, вызываемых повышением скорости воды по элементам АУПТ и сформулированных выше, в качестве серьезных недостатков могут быть рассмотрены следующие:
1. Для создания повышенной скорости необходимо обеспечить более высокий напор поступающей воды на вход в питающий ТП (~166 м при ~10 м/с и ~ 9 м при ~ 2,5 м/с), что создает проблему с подбором насосной установки.
2. Металлоемкость и стоимость трубных элементов АУПТ при скорости ~10 м/с незначительно снижаются, зато существенно возрастает металлоемкость и особенно стоимость насосного оборудования. При скорости ~2,5 м/с оказывается возможным обойтись недорогими малогабаритными консольными насосами.
3. При высокой скорости прокачки возрастают градиенты (перепады) напоров и расходов между участками и ветвями трубной системы, что приводит к неравномерности плотности орошения (см. примечания к табл. 2), необоснованно завышенной по сравнению с нормами [1]. При скорости ~2,5 м/с такой неравномерности не отмечается (см. табл. 1).
4. Уменьшение из-за высокой скорости жидкости размеров концевых участков сети АУПТ до 0 14 х 1,6 (см. табл. 2) вызывает серьезные затруднения при монтаже оросителей. Для успешного монтажа спринклерных муфт и самих спринклеров на концевых участках должны использоваться трубы размером не менее 0 25 х 2,5, что следует из данных табл. 1 для скорости воды ~ 2,5 м/с.
Выводы
1. Неаргументированное значительное превышение скорости прокачки жидкости по элементам трубной системы АУПТ по сравнению с общепринятой эксплуатационной нормой не только не имеет каких-либо преимуществ, но и приводит к существенным техническим и экономическим просчетам.
2. Такой подход противоречит как ограничениям по скорости, действующим в технологических производствах, так и мнению специалистов в области противопожарного водоснабжения: "Наибольшая скорость потока воды в трубах не должна превышать 2-2,5 м/с" [9].
3. Предложить авторам приложения В [1] пересмотреть норматив по скорости для АУПТ, равный 10 м/с, как ошибочный и найти способ дезавуировать методику расчета, чтобы не вводить в заблуждение специалистов в области пожарной безопасности.
4. Вопрос о числовой оптимизации скорости воды по трубным элементам АУПТ требует отдельного рассмотрения.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. СП 5.13130.2009. Системы противопожарной защиты. Установки пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования : утв. Приказом МЧС РФ от 25.03.2009. № 175 : введ. в действие 01.05.2009. — М.: ФГУ ВНИИПО МЧС России, 2009.
2. Фролов В. Н., Лазарев С. М., Павлова С. В. Гидромеханика систем пожаротушения // Пожа-ровзрывобезопасность. — 2009. — Т. 18, № 3. — С. 67-78.
3. Примеры расчетов по гидравлике/ Под ред. А. Д. Альтшуля. — М.: Стройиздат, 1977. — 255 с.
4. СНиП 2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация зданий : утв. Госстроем СССР 04.10.1985 : введ. вдействие 01.07.1986. — М.:ГУП ЦПП, 1997.
5. ГОСТ 10704-91. Трубы стальные электросварные прямошовные. Сортамент : утв. Госстандартом СССР 15.11.1991 : введ. в действие 01.01.1993. — М. : Изд-во стандартов, 1997.
6. СП 10.13130.2009. Системы противопожарной защиты. Внутренний противопожарный водопровод. Требования пожарной безопасности : утв. Приказом МЧС РФ от 25.03.2009. № 180 : введ. в действие 01.05.2009. — М. : ФГУ ВНИИПО МЧС России, 2009.
7. НПБ 88-2001*. Нормы пожарной безопасности. Установки пожаротушения и сигнализации. Нормы и правила проектирования : утв. МЧС России 18.06.2003 : введ. вдействие 01.01.2002.
— М. : ВНИИПО, 2003. — 130 с.
8. ГОСТ22247-96. Насосы центробежные консольные для воды. Основные параметры и размеры. Требования безопасности. Методы контроля : утв. Постановлением МНТКС от 12.04.1996 № 9-96 и Постановлением Госстандарта РФ от 06.02.1997 № 37 : введ. в действие 01.01.1997.
— М. : ИПК "Изд-во стандартов", 1997.
9. Иванов Е. Н. Противопожарное водоснабжение. — М. : Стройиздат, 1986. — 316 с.
Материал поступил в редакцию 20 июля 2010 г. Электронный адрес авторов: avtomatica@mail.ru.
Издательство «П0ЖНАУКА»
ОГНЕТУШИТЕЛИ. УСТРОЙСТВО. ВЫБОР. ПРИМЕНЕНИЕ
Д. А. Корольченко, В. Ю. Громовой
В учебном пособии приведены классификация огнетушителей и конструкции основных их типов, средства тушения, используемые для зарядки огнетушителей, виды огнетушителей и правила их применения для ликвидации загораний различных веществ, рекомендации по расчету необходимого количества огнетушителей для разных объектов, по их размещению, хранению и техническому обслуживанию.
Рекомендации, содержащиеся в книге, разработаны на основе современных нормативных документов, регламентирующих конструкцию, условия применения, правила эксплуатации и технического обслуживания огнетушителей.
Учебное пособие рассчитано на широкий круг читателей: инженерно-технических работников предприятий и организаций, ответственных за оснащение объектов огнетушителями, поддержание их в работоспособном состоянии и своевременную перезарядку; преподавателей курсов пожарно-технического минимума и дисциплины "Основы безопасности жизнедеятельности" в средних и высших учебных заведениях; частных лиц, выбирающих огнетушитель для обеспечения безопасности квартиры, дачи или автомобиля.
121352, г. Москва, ул. Давыдковская, д. 12, стр. 7; тел./факс: (495) 228-09-03; e-mail: mail@firepress.ru
Представляет новую книгу
