CC BY
164
МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №3/2016 ISSN 2410-6070
- визуальный внешний осмотр газоотводящего ствола, фундаментов, опорных конструкций, анкерных болтов, вантовых оттяжек и их креплений - один раз в 3 месяца;
- проверка наличия конденсата, отложений сажи на внутренней поверхности трубы и газоходов через люки - один раз в год в период летнего отключения;
- инструментально-визуальное наружное и внутреннее обследование с привлечением специализированной организации - один раз в 3 года;
- наблюдение за осадкой фундаментов нивелированием реперов: после сдачи в эксплуатацию до стабилизации осадок (1 мм в год и менее) - один раз в год; после стабилизации осадок - один раз в 5 лет;
- проверка вертикальности трубы геодезическими методами (с помощью теодолита) - один раз в 5 лет; в случае заметного наклона трубы, обнаруженного визуально, организовывается внеочередная инструментальная проверка вертикальности трубы;
- инструментальная проверка сопротивления заземляющего контура трубы - один раз в год, весной перед грозовым периодом.
В настоящее же время из-за невыполнения или формального выполнения приведённых контрольных мероприятий при обследованиях данных труб выявляется большое число дефектов и повреждений, в т.ч. категории А (дефекты и повреждения основных несущих конструкций труб, представляющие непосредственную опасность их разрушения).
Опыт обследования металлических дымовых труб показывает, что состояние их в большинстве случаев оценивается как ограниченно работоспособное, либо даже неработоспособное.
При этом самыми распространенными дефектами дымовых труб являются:
1. Недопустимый крен ствола.
2. Недопустимое утонение стенки ствола вследствие коррозионного износа.
3. Повреждения (механические, коррозионные) или отсутствие талрепов вантовых растяжек.
4. Неравномерное натяжение вантовых растяжек.
5. Повреждения анкерных соединений опорной плиты (механические, коррозионные).
6. Заглубление в грунт анкерных соединений вантовых растяжек.
7. Повреждения фундамента трубы (трещины, поверхностные дефекты).
8. Отсутствие системы молниезащиты.
Вышеуказанные дефекты возникают и развиваются не только в результате неблагоприятного длительного воздействия окружающей и технологической сред, но и по причинам, описанным выше.
Подводя итог, хочется сказать, что контрольные мероприятия, регламентируемые ПТЭТЭ, не являются избыточными, и их выполнение, безусловно, может обеспечить безопасную эксплуатацию таких сооружений как металлические дымовые трубы.
© Ситор Р.С., Теребов Д.Н., Гмызов Д.С., 2016
УДК621.762.8
Е.В. Соловьева
аспирант 4 года обучения института механики и машиностроения ФГБОУ ВПО ПГТУ г. Йошкар-Ола, Российская Федерация
ВЛИЯНИЕ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО ОТЖИГА НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОМПОЗИТОВ
Аннотация
Исследованы особенности структуры и свойств псевдосплавов после высокотемпературного отжига в вакууме.
_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №3/2016 ISSN 2410-6070_
Ключевые слова
Композиции, порошки железа, связующее, восстановленные, инфильтрация, псевдосплав.
В производстве деталей машин находит широкое применение инфильтрация медными сплавами пористых спеченных заготовок [1]. Новые возможности открываются, если для получения заготовки использовать технологию формования и спекания композиций из порошков металлов, их оксидов и связующего [2-3]. В качестве исходных материалов для получения заготовок использовались: порошок железа марки A100S; порошок оксида железа (II, III) окись ElectrOxide 20 (Fe3Ö4), смола фенолформальдегидная жидкая, марка СФЖ-301Б. Композиции формовались прямым компрессионным прессованием в бруски размерами 10х10х55 мм. Полученные бруски подвергались термической обработке в три стадии: на I-й стадии образцы нагревались без доступа воздуха; на II-й стадии в вакууме; на III-й стадии спекались в среде эндогаза. Инфильтрация полученных, пористых заготовок проводилась латунью Л63, путем наложения.
Перед инфильтрацией образец подвергался высокотемпературному спеканию в вакууме при давлении 10-3мм рт.ст. Структура образца (рис. 1) представляет плотно упакованный каркас из частиц железа A100S и высокодисперсного губчатого железа - продукта восстановления оксида. Между частицами располагаются усадочные поры. Размер частиц 50-150 мкм, размер частиц губчатого железа 3-5 мкм, размер усадочных пор 5-10 мкм, размер пор губчатого железа около 1 мкм. Высокотемпературное спекание приводит к огрублению структуры по сравнению с образцами. Огрубление структуры приводит к уменьшению поверхностной энергии, являющейся движущей силой процесса инфильтрации.
Рисунок 1 - Структура композиции после высокотемпературного спекания до инфильтрации. х200
Инфильтрация проводилась при 100% заполнении общего объема пор при температуре 950°С, для получения полностью сформировавшейся структуры образца (рис. 2) и изучения физико-механических свойств.
Рисунок 2 - Структура образа после высокотемпературного спекания в вакууме после инфильтрации при
950°С, время выдержки 10 секунд. х200.
Структура представляет каркас из частиц железа размером 30-100 мкм, окруженные материалом инфильтрата, где наблюдаются выделения сферических частиц на основе железа, диаметром от 1^3 мкм.
У образцов до и после процесса инфильтрации определялись основные физико-механические характеристики (таблица 1).
_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №3/2016 ISSN 2410-6070_
Таблица 1
Результаты физико-механических испытаний образцов после высокотемпературного отжига в вакууме
До инфильтрации После инфильтрации
Плотность, г/см3 5,36 7,68
Твердость, МПа 110 134,9
Максимальная сила нагрузки Ет, кг/с 101,6 413,5
Временное сопротивление об, кгс/мм2 5,2 21,3
Относительное удлинение 5 ,% 5,2 7,1
Как и следовало ожидать после инфильтрации прочность и твердость образцов существенно повышается, что связано с формированием монолитной беспористой структуры. Список использованной литературы:
1. Довыденков В.А. Технология изготовления деталей сложной формы путём формования и спекания композиций из порошков железа, его оксидов и связующего. /В.А. Довыденков., О.С. Зверева//. Порошковая металлургия, 2013, №9/10. с. 137-143.
2. Патент РФ 2310542 Металлополимерная композиция для изготовления стальных заготовок / Довыденков В. А. Заявл. 17 июля 2006 г. Опубл. 20 ноября 2007 г.
3. Елютин В.П., Костиков В.И., Лысов Б.С. Высокотемпературные материалы: Получение и физико-химические свойства высокотемпературных материалов. М.; Металлургия, 1973» ч. 2, с. 464.
© Соловьева Е.В., 2016
УДК 631.674
Л.М.Хажметов
Д.т.н., профессор,
Факультет механизации и энергообеспечения предприятий
А.К.Езаов К.с.-х.н., доцент, Факультет агробизнеса и землеустройства
А.С.Сасиков К.т.н., доцент
Факультет природоохранного и водохозяйственного строительства,
Кабардино-Балкарский ГАУ, г. Нальчик, РФ
АНАЛИЗ СПОСОБОВ И ТЕХНИКИ ОРОШЕНИЯ СКЛОНОВЫХ ЗЕМЕЛЬ
Правильный выбор эффективного способа и техники орошения зависит от большого количества факторов: расположения местности; характеристики почв; климатических условий; рельефа местности; агробиологических и хозяйственных факторов.
Орошение склоновых земель имеет ряд специфических особенностей, не присущих равнинным землям
[1-3].
К отрицательным сторонам этих особенностей можно отнести: высокие скорости течения воды в потоках и перемещение ими больших масс наносов, заиливающих водозаборы и подводящую часть оросительных систем; стимулирование возникновения оползней на крутых склонах при их избыточном увлажнении; смывы почв при подаче поливной воды большой струей; ограниченные возможности применения некоторых способов поливов; пониженный коэффициент полезного действия оросительных систем (0,3-0,5).
Положительными особенностями являются: возможность искусственного создания почв или увеличения мощности корнеобитаемого слоя при помощи кольматирования; возможность обеспечения необходимой влажности почв в соответствии с ходом водопотребления сельскохозяйственных культур;
