CC BY
35
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2014р. Серія: Технічні науки Вип. 28
ISSN 2225-6733
УДК 669.162.2
© Волошин В.С.1, Зинченко Ю.А.2, Косолап Н.В.3, Куземко Р.Д.4
ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФИЗИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ НА ГАЗОДИСПЕРСНОЕ ТЕЧЕНИЕ В ТОПЛИВНОЙ ФОРСУНКЕ ДОМЕННОЙ ПЕЧИ
Используя дифференциальные уравнения движения и энергии, а также систему замыкающих соотношений установлено, как распределяются давление в газовзвеси, сила межфазного взаимодействия, скорость частиц, объемная доля твердой фазы, плотность газоносителя как вдоль форсунки, так и в выходном её сечении. Показано, как на это распределение влияет концентрация угольного порошка, нагрев газовзвеси, давление в фурменном очаге и форма частиц.
Ключевые слова: газовзвесь, форсунка, массовая концентрация, форма частиц.
Волошин В.С., Зінченко Ю.А., Косолап М.В., Куземко Р.Д. Вплив різноманітних фізичних дій на газодисперсну течію в паливній форсунці доменної печі. Використовуючи диференціальні рівняння руху та енергії, а також систему замикаючих співвідношень встановлено, як розподіляються тиск в газосуспензії, сила міжфаз-ної взаємодії, швидкість часток, об'ємна частка твердої фази, щільність газоноая як уздовж форсунки, так і в вихідному її перетині. Показано, як на цей розподіл впливає концентрація вугільного порошку, нагрів газосуспензії, тиск в фурменому вогнищі і форма частинок.
Ключові слова: газовзвесь, форсунка, масова концентрація, форма частинок.
V.S. Voloshyn, Yu.A. Zinchenko, М. V. Kosolap, R.D. Kuzemko. Influence of different physical impact on gas-dispersed flows in blast furnace fuel injector. Using the differential equations of motion and energy as well as the locking system of relations found for distribution ofpressure in the gas suspension, the interfacial interaction force, velocity ofparticles, the volume fraction of solids, the density of nozzles along the carrier gas, as well as in its output section. It is shown how it affects the distribution of the concentration of carbon powder, heating the gas suspension, the pressure in the hearth tuyere and particle shape.
Keywords: gazovzves, nozzle, mass concentration, particle shape.
Постановка проблемы. Одной из основных научных, технологических и экономических проблем, существующих в современной металлургии, является снижение расхода кокса при производстве чугуна и замена природного газа пылеугольным топливом. Сейчас, как никогда ранее, металлургические комбинаты Украины заинтересованы в скорейшем внедрении в полном объеме технологии подачи пылеугольного топлива (ПУТ) в доменные печи. Освоение пылеугольных комплексов позволяет почти в 2 раза сократить расход дорогостоящего кокса и отказаться от использования природного газа в доменной плавке. Только на 3-х меткомбинатах Украины это даст возможность сэкономить до 1 млрд м3/год.
Анализ последних исследований и публикаций. Для обеспечения 5-ти печей доменного цеха ПАО «ММК им. Ильича» смонтирован пылеугольный комплекс и внедряется самая масштабная среди меткомбинатов Украины энерго- и ресурсосберегающая ПУТ-технология. Результаты выполненных исследований, частично опубликованы в тематических журналах №10-12 «Металл и литье Украины», 2013г, где представлена только технология ПУТ - яркий пример, когда фундаментальные знания реализуются для получения конкретного технологиче-
1 д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
2 генеральный директор, ПАО «Мариупольский металлургический комбинат им. Ильича», г. Мариуполь
3 зам. гл. инженера, ПАО «Мариупольский металлургический комбинат им. Ильича», г. Мариуполь
4 канд. техн. наук, доцент, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь, ruslan.kuzemko@mail.ru
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2014р. Серія: Технічні науки Вип. 28
ISSN 2225-6733
ского результата. Эти работы охватывают как методы исследования и результаты внедрения энерго- и ресурсосберегающей коксозаменяющей технологии перевода доменных печей на пылеугольное топливо, так и развитие теории сложных процессов межфазного и внутрифазного взаимодействия частиц в топливных форсунках [1, 2], теорию разогрева пылеугольного топлива в фурменной зоне. Особо важной в этой технологии является проблема полного сгорания топлива [3-5]. Необходимо в самое короткое время разработать теорию горения пылеугольного топлива в специфических условиях фурменного очага доменной печи. Эти разработки позволят прогнозировать окисление частиц угля в фурменной зоне печи, где давление существенно выше атмосферного.
Результаты проведенных за последние 4 года исследований на трёх меткомбинатах Украины можно отнести к особо выдающимся научно-техническим достижениям, которые приближаются к мировым и утверждают приоритет металлургической науки в Украине, открывают новое, перспективное направление в области высоких технологий, обеспечивают кардинальное ускорение научно-технического прогресса. Например, при внедрении ПУТ - технологии на ПАО «ММК им. Ильича» за короткое время уже достигнуты поразительные результаты - за пол года (октябрь 2012 г - апрель 2013 г) расход кокса снизили более, чем на 100 кг на тонну, а в это короткое время расход пылеугольного топлива увеличили до~150 кг/т чугуна и более. Эти результаты достигнуты не через 10 - 15 лет после начала работ, как это было ранее в отечественном и мировой практике, а в течение менее года.
Отметим, что уже в ближайшие годы на ММК им. Ильича и «Азовсталь» при внедрении технологии — ПУТ будет использовано около 2 млн т угля в год.
Однако, возникли и серьезные проблемы - массовый выход из строя фурм горячего дутья, снижение стойкости отдельных элементов печи - это, скорее всего, является подтверждением неполного сгорания угля в фурменном очаге. Возникла необходимость более глубокого изучения закономерностей струйного течения многофазного потока в форсунке, а затем и в фурменной зоне.
Цель работы - провести численный эксперимент по установлению влияния разогрева несущего газа в форсунке до температуры tl, коэффициента формы f, концентрации порошка р, давления в фурменном очаге рфо на распределение давления р по длине l, скорости wl газа и w2 частиц, объемную концентрацию несущей фазы єї в продольном и поперечном сечении форсунки.
Изложение основного материала. Физическая модель. По горизонтально установленной стальной цилиндрической трубке внутренним диаметром D и длинной l перемещается пылеугольное топливо, эквивалентный диаметр S частиц которого задан. Часть трубки (длинной ~ 0,5 м) находится в потоке нагретого до ~ 1100 °С воздуха. Истечение из форсунки происходит в фурменный очаг, где поддерживается давление в диапазоне рфо = 0,33 — 0,55 МПа.
Математическая модель. Система уравнений квазиодномерного, квазистационарного монодисперсного двухфазного течения в двухскоростном, двухтемпературном приближении имеет следующий вид:
уравнение совместного движения фаз
dp dw, dw
— = - e1rw
ax
-- e2 r 2 W2
7 Z. Z. Z. 7
dx dx
уравнение движения дисперсной примеси
dp _ dw
dx
- F1w - F2w + (e1r 1+ e2r 2 )g COS a ;
e
2
■= - e2 r 2 W2
dx
2
2+ F12- F2 w + Є2Г 2 g COS a ;
уравнение энергии несущего газа
e1r 1w1 dx (cpT + w2 /2)= ^1w'
балансовое уравнение местной объёмной концентрации двух фаз
012 + F12 (
w1 - w
);
£1 + є 2 =1;
£1 =
(1 + id /¥ )p / P2 )) 1.
(1)
(2)
(3)
(4)
Аналогично (3) записывали уравнение энергии для твердой фазы.
В уравнениях (1)-(4) и далее приняты следующие обозначения: wl,w2 - скорость несущего
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2014р. Серія: Технічні науки Вип. 28
ISSN 2225-6733
газа и частиц, м/с; р, рфо - абсолютное давление в потоке газовзвесии и в фурменном очаге, Па; Рі Рн, р2 - плотность газоносителя при данных и нормальных физических условиях, а так же частиц порошка, кг/м3; е1,е2 - местная объемная доля газовой и твёрдой фазы; F1w, F2w - приведенная сила трения газа и частиц о стенку, Н/м3; F12 - приведенная сила межфазного взаимодействия, Н/м3; Q1w, Q12 - приведенный тепловой поток, передаваемый конвекцией от стенки к газу и от несущего газа к частицам порошка, Вт/м3; ср - теплоемкость несущего газа при постоянном давлении, Дж/(кгК); Т — термодинамическая температура, К; t1 - температура газоносителя в выходном сечении форсунки, °С; ц = m2 / (pHVH) - массовая концентрация порошка в газовзвеси, кг/кг; m2 - массовый расход порошка, кг/с; VH - объёмный расход взвесенесущего газа при н.у., м3/с; CD - коэффициент аэродинамического сопротивления; kф— поправочный множитель, учитывающий форму частиц; f - коэффициент формы; Re12 - число Рейнольдса двухскоростного потока; Nu - число Нуссельта; Pr = v/a - число Прандтля; v,a - коэффициенты кинетической вязкости и температуропроводности, м2/с; п - коэффициент динамической вязкости, Па с; Q - коэффициент потери на трение i-ой фазы о стенку; S - поверхность частицы, м2 ; y=w2/w1 - коэффициент динамического запаздывания; D, l - внутренний диаметр и длина форсунки, м; S - эквивалентный диаметр частицы, м; а - угол наклона форсунки к горизонту, град; g - ускорение свободного падения, м/с2;
Индексы: 1 - газ; 2 - дисперсная фаза; 12 - газовзвесь; w - параметры на стенке.
Замыкающие соотношения. Силу межфазного взаимодействия определяли как
F12 = 0,75 CDp1s2 |w1 - w2| (w1 - w2) / 8 . (5)
Коэффициент аэродинамического сопротивления CD в зависимости от числа Рейнольдса Rej2 вычисляли по формуле
CD = (24/Re12) (l + 0,17^/ReJ2 + 0,013Re12 )s1-2 n, (6)
где коэффициент структуры потока n = 2,25 г 4,5.
Влияние формы частиц учитывали поправочными множителями
kф = 12,4 - 11,4 / f; f = S / Smap
Интенсивность межфазного теплообмена определяли как
6лср . .
Q12 = Nu12 (T1 - T2 ) S2 . (7)
Число Нуссельта вычисляется по формуле Маршалла-Ранца
Nu12 = 2 + 0,6Re025 Pr033. (8)
В (8) зависимость вязкости газа от температуры учитывали по формуле
Л =70
Ca + T
Ca + T
( t Л T
К10 у
3/2
(9)
где Са - коэффициент Саттерлэнда.
Потери импульса газа и частиц на трение о стенку трубы находили, используя известное соотношения
Fw = QSPw2 /2D £ = 0,3164/Re120 25. (10)
Интенсивность теплообмена газа со стенкой трубы определяли как
Qiw = 4Str 1c1w,(Tw - T,)/ D. (11)
Число Стантона для дозвукового течения рассчитывали по формуле
St = 0,0167(Re12Pr) 0,18(T1 /Tw)0,35. (12)
Коэффициент кинематической вязкости v выбирали в зависимости от температуры t и давления p несущего газа.
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2014р. Серія: Технічні науки Вип. 28
ISSN 2225-6733
Граничные условия. На входе в форсунку (х = 0) задавали температуру газа и дисперсной примеси Ті = Т0, Т2 = bt Т0.Так как расходы фаз G1, G2 известны, то задавали скорости фаз и давление на входе, причём коэффициент скорости у = (w2 / wi)x=0 < 1, но далее по длине l скорости wi и w2 рассчитывали.
Дифференциальные уравнения (1)-(3) заменяли разностными по схеме Рунге-Кутта четвертого порядка аппроксимации.
Рассматриваемая задача не может быть поставлена как задача Коши, так как давление р задается не в начальной точке (l = 0м), а в конечной (l = 2,15м). Для решения такой краевой задачи использовали метод стрельбы, когда задавали некоторое произвольное значение давления на входе в форсунку р0 > рк = рфо.
Если расчёт всей форсунки закончен, но при этом условие p с »рк не выполнено, производится новый подбор давления po, величина которого уменьшается и расчёт возобновляется.
Исходные данные. Расчет выполняли для режимов подачи пылеугольного топлива в форсунки доменных печей №1-5 ПАО «ММК им. Ильича». Принимали, что длина и внутренний диаметр форсунки l = 2,15 м, D = 14 мм, эквивалентный диаметр частиц угольного порошка и его плотность ё = 0,08 мм, р2 = 1700 кг/м3. Коэффициент формы частиц был равен f = 1,3 (кроме рис. 2, 4, 6). Расход азота при нормальных физических условиях VH = 35 м 3/ч, массовый расход пылеугольного топлива m2 = 21,8 кг/мин (кроме рис. 6). Этим расходам фаз соответствует массовая концентрация порошка m2/m1 = 30 кг/кг, где m1 = pHVH. В расчетах принимали, что давление в фурменном очаге составлялорфо = 0,33 МПа (кроме рис. 5).
Результаты расчета и их анализ. На распределение параметров газодисперсного потока по длине l форсунки и в каждом её поперечном сечении оказывает влияние более 10 факторов и физических воздействий. Наиболее существенными из них является нагрев газоносителя до температуры t1, коэффициент формы f частиц и, давление в фурменном очаге рфо, влияние которых и рассмотрено в настоящей статье.
Как следует из рис. 1, давление p дисперсного потока плавно уменьшается по длине l форсунки. Так, если температура на выходе из форсунки t1 = 200°С, то на длине l = 2,15 м давление р снижается с 0,41 МПа до 0,33 МПа.
р, МПа
W2, м/с
38
36
34
32
30
Рис. 1 — Изменение статического давления р(—) и скорости w2(—) частиц по длине l форсунки при различной температурте t1 нагрева несущего газа в выходном её сечение. Исходные данные: ё = 0,08 мм, l =2,15 м, р2 =1700кг/м3, т2 = 22,5 кг/мин,
Vн= 35 м3/ч, рфо = 0,33 МПа, D = 14 мм, ^ = 20 кг/кг
Однако, если несущий газ в форсунке нагревается, например, до t1 = 600 °С (в сечении, где, l = 2,15 м), то давление p на входе (l = 0м) возрастает до 0,58 МПа. Это объясняется тем,
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2014р. Серія: Технічні науки Вип. 28
ISSN 2225-6733
что при нагреве возникает дополнительное, так называемое тепловое сопротивление. При нагреве несущего газа резко снижается плотность р1 и, как следует из уравнения неразрывности, скорость w1 по длине l увеличивается, поток ускоряется. Темп ускорения возрастает, если газ нагревается. Так если t1 увеличивается с 50°С до 600°С, то скорость w2 частиц в сечении, где l = 2,15м возрастает с 34 м/с до 38,5 м/с. Этот прирост скорости тем больше, чем меньше диаметр фурмы D.
Как показано в работе [2], где приведена микроструктура частиц (увеличение х 80), их форма существенно отличается от шаровой. Из рис. 2 следует, что с увеличением парусности частиц резко возрастает сопротивление движению газодисперсного потока. Так, если коэффициент формы f увеличивается с 1 до 2, то давление на входе в форсунку повышается с 0,39 до 0,85МПа. Из-за ускорения газовой фазы w1(l) повышается и скорость w2 частиц. Если f = 1, то по длине l скорость порошка возрастает с 30 м/с до 34 м/с. Чем выше f, тем больше и скорость w2 частицы. Например, увеличение f с 1 до 2 приводит к росту скорости w2 истечения из форсунки с 34 м/с до 37м/с.
р, МПа
w 2, м/с
0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3
0 0,5 1 1,5 l, м
36
34
32
30
Рис. 2 — Зависимость давления р(—) и скорости w2(—) порошка от длины форсунки l при различном коэффициента формы f частиц
Сила межфазного взаимодействия F12 по длине l форсунки снижается при любой интенсивности теплоподвода (рис. 3). Это объясняется уменьшением плотности р1 газовой фазы и снижением местной объемной доли е2 твердой фазы по длине форсунки l - в менее плотном потоке сила в F12 уменьшается, что естественно. Так как часть трубки (l = 0,5 м) находится в высокотемпературном (t = 1100°С) воздушном потоке, то пылеугольная газовзвесь, перемещаясь по раскаленной трубке, существенно нагревается. Теплоподвод к дисперсному потоку оказывает значительное влияние на силу F12. Так, если взвесенесуший газ в выходном сечении (l = 2,15 м) нагревается с 50°С до 600°С, то сила F12 снижается с 0,17 МН/м3 до 0,02 МН/м3 (в 8,5 раз) (рис. 3). С нагревом смеси резко возрастает скорость истечение газа w1. Например, при нагреве газа в выходном сечении с 50°C до 600°C скорость w1 повышается с 42 м/с до 75 м/с. Поэтому ускорение потока с нагревом газоносителя нельзя не учитывать. Повышение скорости газа w1 и частиц w2 крайне нежелательно.
Как следует из рис. 4, сила F12 межфазного взаимодействия по длине форсунки l снижается при любом значении коэффициента f Например, если f = 1,2, то при перемещении газодисперсного потока от входного сечения (l = 0 м) до среза (l = 2,15 м) сила F12 уменьшается с 0,28 MH/м3 до 0,04 МН/м3 а скорость w1 газоносителя возрастает с 33 м/с до 35 м/с.
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2014р. Серія: Технічні науки Вип. 28
ISSN 2225-6733
Рис. 3 — Влияние температуры ti в выходном сечении форсунки на распределение силы Fi2 (—) межфазного взаимодействия и скорость w2 (—) частиц по её длине l
F12, МН/м 3
w 2, м/с
36
34
32
30
Рис. 4 - Изменение силы Fi2 (—) межфазного взаимодействии и скорости w2 (—) порошка по длине форсунки форсунки l в зависимости от коэффициента формы f частиц
Поток существенно ускориться не может, так как пылевая загрузка весьма существенная, а длина l форсунки мала. С увеличением f парусность частиц повышается, что снижает скольжение фаз wi - w2 (рис. 4). В этом случае коэффициент аэродинамического сопротивления CD и давление p возрастают, но медленнее, чем уменьшается динамическое скольжение газа и частиц. Это приводит к снижению силы Fi2 взаимодействия фаз. Так, если в выходном сечении (l = 2,15м) коэффициент f увеличивается c 1(шар) до 2(ближе к пластине), то это снижает силу Fi2 c 0,19 МН/м3 до 0,02 МН/м3.
На распределение газотермодинамических параметров в выходном сечении форсунки существенное влияние оказывает давление рфо в фурменном очаге (рис. 5). Так, увеличение рфо с 0,35 МПа до 0,5 МПа при температуре в выходном сечении ti = 50°С приводит к уменьшению скорости w2 частиц в этом сечении с 30 м/c до 17 м/c. При этих условиях плотность pi взвесене-сущего газа (N2) повышается с 1,2 до 1,6 МПа.
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2014р. Серія: Технічні науки Вип. 28
ISSN 2225-6733
w2, м/с р1, кг/м3
Рис. 5 — Влияние температуры ti несущего газа и давления рфо в фурменном очаге на распределение скорости w2 (—) частиц и плотность газа pi (—) в выходном сечении форсунки
3.
4.
W 2, М/С
Є2
Рис. 6 - Изменение скорости w2 (—) порошка и объемной
доли s2 (--) твердой фазы в
выходном сечении форсунки при различной концентрации f порошка и коэффициенте формы f частиц
Если газоноситель нагревается с ti = 50°С до ti = 600°С, то, например, при рфо = 0,4 МПа, скорость w2 частиц возрастает с 24 м/с до 47 м/с, а плотность газа pi уменьшается с 3,5 кг/м3 до 1,3 кг/м3.
В газодисперсных потоках одним из основных физических воздействий на течение является концентрация порошка f в газовзвеси (рис. 6). При любом значении f с увеличением f поток затормаживается и скорость w2 уменьшается. Так, если f = 1,2 и f возрастает с 20 кг/кг до 80 кг/кг, то скорость w2 частиц снижается с 32 м/с до 26 м/с ,а местная объемная доля газовой фазы е2 увеличивается с 0,05 до 0,061.
Выводы
1. Используя численные методы расчёта движения газопоршкового потока получено, что если газовзвесь в пределах форсунки нагревается до 400 - 600°С, то давление на входе возрастает в 1,3 - 1,5 раза.
2. Впервые показано, как форма частиц влияет на распределение параметров в продольном и выходном сечении топливной форсунки при течении холодного и разогретого потока газо-
взвеси.
Установлено, что при увеличении коэффициента формы f частицы с 1 до 2 (ближе к пластине) давления газовзеси нужно повысить почти вдвое.
Впервые показано, что при повышении давление рфо в фурменном очаге, например с 0,35 МПа до 0,5 МПа, скорость частиц снижается в 1,4 - 1,5 раза вне зависимости от степени разогрева газоносителя в форсунке.
ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2014р. Серія: Технічні науки Вип. 28
ISSN 2225-6733
Список использованных источников:
1. Исследование полидисперсного течения в форсунке для подачи пылеугольного топлива в доменную печь / В.С. Волошин [и др.] // Металл и литьё Украины. - 2013. - №10. - С. 1520.
2. Волошин В.С. Влияние концентрации угольного порошка на сопротивление частиц в форсунке доменной печи / В.С. Волошин, Ю.А. Зинченко, Р.Д. Куземко // Металл и литьё Украины. - 2013. - №12. - С. 28-36.
3. Оценка доли выгорания частиц пылеугольного топлива в фурменном очаге / В. В. Калинчак [и др.] // Металл и литьё Украины. - 2013. - №12. - С. 16-19.
4. Исследование превращения вдуваемых углей и других порошков в шахтных печах / А.И. Бабич [и др.] // Труды международной научно-технической конференции «Пылеугольное топливо - альтернатива природному газу при выплавке чугуна» Донецк: УНИТЕХ. -2006. - С. 181-192.
5. Высокотемпературный массообмен и кинетика химических реакций углеродных частиц с газами / В.В. Калинчак [и др.] // Металл и литьё Украины.-2013. - №11. - С. 14-24.
Bibliography:
1. Study polydisperse flow in the nozzle for feeding pulverized coal into blast furnace / V.S. Voloshyn [et al.] // Metal casting and Ukraine. - 2013. - №10. - P. 15-20. (Rus.)
2. Voloshyn V.S. Influence of concentration of coal powder resistance of the particles in the nozzle blast furnace / V.S. Voloshyn, Yu.A. Zinchenko, R.D. Kuzemko // Metal casting and Ukraine. -2013. - №12. - P. 28-36. (Rus.)
3. Estimate of the fraction of particles burning pulverized coal in tuyere hearth / V.V. Kalinchak [et al.] // Metal casting and Ukraine. - 2013. - №12. - P. 16-19. (Rus.)
4. Study of injected coal conversion and other powders in blast furnaces / A.I. Babich [et al.] // Proceedings of the International scientific and technical conference "Pulverized coal - alternative to natural gas in iron smelting" Donetsk: Unitech. - 2006. - P. 181-192. (Rus.)
5. High-mass transfer and chemical kinetics of carbon particles with gases / V.V. Kalinchak [et al.] // Metal and casting Ukraine. - 2013. - №11. - P. 14-24. (Rus.)
Рецензент: В.А. Маслов
д-р техн. наук, проф., ГВУЗ «ПГТУ»
Статья поступила 14.05.2014
УДК 622.788
© Кривенко С.В.1, Божков Г.Г.2
СТРУКТУРА АГЛОМЕРАТОВ РАЗЛИЧНОЙ ОСНОВНОСТИ
Исследовано влияние содержания различных компонентов в агломерате на его прочность, восстановимость и микроструктуру. Подобран оптимальный состав агломератов, обеспечивающий максимальную эффективность использования газов в доменной печи.
Ключевые слова: агломерат, основность, восстановимость, микроструктура, прочность.
Кривенко С.В., Божков Г.Г. Структура агломератів різної основності. Досліджено вплив вмісту різних компонентів у агломераті на його міцність, відновлю-
1 канд. техн. наук, доцент, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
2 аспирант, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь, summersky@mail. ru
