CC BY
39
УДК 621.91.01
Сибирский журнал науки и технологий. 2017. Т. 18, № 2. С. 379-386
ВЛИЯНИЕ КИНЕМАТИЧЕСКИХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РОТАЦИОННОГО ТОЧЕНИЯ МНОГОГРАННЫМИ РЕЗЦАМИ НА ФОРМИРОВАНИЕ СТРУЖКИ И ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТИ
Н. С. Индаков, Ю. И. Гордеев, А. С. Бинчуров, Д. И. Киселев, В. Б. Ясинский
Сибирский федеральный университет Российская Федерация, 660041, г. Красноярск, просп. Свободный, 79 Е-mail: mexanixs@mail.ru
Расчетными и экспериментальными методами исследованы особенности процесса ротационного точения многогранными резцами и установлен характер влияния режимов резания на интенсивность деформационных процессов резания, форму и размеры сечения срезаемого слоя в виде стружки и показатели шероховатости обработанной поверхности. Полученные полуэмпирические зависимости позволяют при назначении режимов резания прогнозировать параметры шероховатости Ra, Rz, Rmax. Представленный метод сочетает в себе элементы безвершинного косоугольного точения, основным достоинством которого является движение срезаемого слоя вдоль режущей кромки, и метода ротационного точения, основным достоинством которого является постоянное обновление участков режущей кромки, что приводит к хорошему охлаждению и, следовательно, повышению стойкости инструмента. Обеспечение требуемой скорости резания осуществляется путем требуемого количества оборотов резца, а вращение обрабатываемого вала является круговой подачей. В данном методе ширина среза является величиной переменной и возникает на участке профиля резца с возрастающим радиусом-вектором, а глубина резания изменяется в вертикальной плоскости среза. Исходя из кинематики резания возможно возникновение кинематической волнистости. Для исключения ее формирования необходимо назначить продольную и конструктивную подачу согласно рекомендациям. Проведение соответствующих исследований позволяет выявить оптимальные режимы обработки и дать практические рекомендации по их выбору для различных условий и материалов. В целом проведенные исследования подтвердили перспективность предложенного метода.
Ключевые слова: ротационное точение, многогранный ротационный резец, лезвие, конструктивная подача, круговая подача, дробление стружки, отвод стружки, углы наклона режущей кромки.
Siberian Journal of Science and Technology. 2017, Vol. 18, No. 2, P. 379-386
INFLUENCE OF CINEMATIC AND TECHNOLOGICAL PARAMETERS OF ROTARY TURNING BY MULTIFACETED CUTTERS ON CHIP FORMATION AND SURFACE ROUGHNESS
N. S. Indakov, Yu. I. Gordeev, A. S. Binchurov, D. I. Kiselev, V. B. Jasinski
Siberian Federal University 79, Svobodny Av., Krasnoyarsk, 660041, Russian Federation Е-mail: mexanixs@mail.ru
By calculated and experimental methods features of the process of turning the rotary multifaceted cutters were investigated. Influence of cutting conditions on the intensity of deformation processes, shape and dimensions of the cross section of cutting layer in the form of chips and roughness of the treated surface were installed. The resulting semi-empirical equations allow the appoint the cutting modes to predict the roughness parameters Ra, Rz, Rmax. The proposed method combines elements of skew turning (in which the cut layer moves along the cutting edge) and rotary turning (in which the sections of the cutting edge are constantly renewed). That leads to better cooling and hence longer tool life. The required cutting speed is ensured by selection of the cutter speed; the rotation of the machined shaft corresponds to the azimuthal supply. In the proposed method, the cut width is variable and corresponds to the section of the cutter profile with an increasing radius vector, while the cutting depth varies in the vertical plane of the cut. On the basis of the cutting kinematics, kinematic undulation may appear. To eliminate that, the longitudinal and azimuthal supply must be specified in accordance with our recommendations. Carrying out the corresponding researches allows revealing optimum modes of processing and to make practical recommendations about their choice for various conditions and materials. In general, studies have confirmed the promise of the proposed method.
Keywords: rotational turning, versatile rotary cutter, blade, constructive feed, circular feed, chip control, chip removal, the angles of inclination.
Введение. В области обработки материалов резанием наиболее широко применяются следующие методы: вершинными резцами, безвершинными резцами, ротационными с самовращением или с принудительным вращением. Каждый из указанных методов имеет свои рациональные области применения [1-4]. Однако эти традиционные методы механической обработки имеют существенные ограничения при обработке труднодеформируемых материалов, вызванные недостаточной стойкостью режущего инструмента вследствие образования сливной стружки, что приводит к перегреву инструмента и заготовки, требует использования дорогостоящих и токсичных СОТС. Это не позволяет применять высокие скорости резания, снижает производительность процессов, особенно при обработке крупногабаритных валов, и требует разработки альтернативных по кинематике методов формообразования. Метод ротационного точения многогранными резцами является перспективным способом обработки вязких, сложнолегированных, труднодеформируемых сталей и сплавов, в том числе на основе титана, широко используемых в аэрокосмическом и транспортном машиностроении.
Несмотря на значительный объем публикаций в области ротационного точения, разработанный в Политехническом институте СФУ принципиально новый по кинематике метод ротационного точения многогранными резцами (РТМР) [5; 6] остается крайне мало изученным как теоретически, так и экспериментально. Поэтому для развития и практической реализации этого метода необходимо проведение комплекса теоретических и экспериментальных исследований по оптимизации геометрических и кинематических параметров, определению режимов РТМР, которые обеспечивают высокую производительность и одновременно требуемое качество обработанной поверхности.
Методика и аппаратура исследований. Экспериментальные исследования проводились на токарно-винторезном станке повышенной точности ИЖ250ИТВМ.Ф1 с применением инструментального модуля для ротационного точения. При проведении экспериментальных исследований влияния режимов резания на параметры шероховатости использовались оправки с образцами из стали 45 и сплава Д16. На основании анализа однофакторных экспериментов (проведенных ранее [7-9]) были выбраны уровни варьирования независимых переменных для дальнейших экспериментальных исследований по плану ПЭФ: S^ = 0,04-1,2 мм/об; S^ = 7,85-25 м/мин;
ПРст кр
V = 310-933 м/мин; t = 0,1-1 мм. Качество обработанной поверхности образцов оценивалось по трем высотным параметрам шероховатости Ra, Rz, Rmax на профилометре-профилографе модели MarSurf M300, диапазон измерений 350 мкм (от -200 до +150 мкм). Анализ микроструктуры образцов и морфологии стружки проводился на растровом электронном микроскопе HITACHI TM 1000 и растровом электронном микроскопе JEOL JSM-7001F.
Результаты и обсуждение. Кинематические параметры процесса ротационного точения определяют его основные особенности и закономерности, условия стружкообразования, качество обработки, работоспособность режущего инструмента, являются
исходными для выбора режимов резания и геометрии инструмента. В формировании обрабатываемой поверхности участвуют три движения: главное движение (вращение инструмента) Ур, прямолинейное движение, или продольная подача £пр, и дополнительное движение, или круговая подача (вращение заготовки) 5Кр (рис. 1). Многогранный резец 1 совершает принудительное вращение вокруг своей оси со скоростью Ур относительно вращающейся заготовки 2, в то же время инструменту сообщается прямолинейное движение вдоль оси заготовки - продольная подача ^пр. При этом ось вращения инструмента устанавливается перпендикулярно оси вращения заготовки и находится на линии оси центров. Подробно кинематика процесса РТМР, влияния геометрических и технологических параметров на характер процессов формообразования представлена в работах [10-13].
Ротационный резец 1 представляет собой многогранное тело чашечной формы с посадочным отверстием и режущей частью, состоящей из N режущих лезвий. Каждое лезвие содержит заднюю и переднюю поверхности, которые образуют между собой прямолинейную режущую кромку. Сформированные на каждом лезвии режущие кромки, размещенные в плоскости, перпендикулярной оси вращения ротационного резца, образуют режущий многоугольник. Главным движением является вращение инструмента, причем скорость вращения инструмента должна быть как минимум на порядок больше скорости вращения заготовки [8; 10; 12]. Схема обработки многогранным ротационным резцом приведена на рис. 1.
Обработка ротационным резцом производится таким образом, что основная деформация (которая является результатом сложного напряженного состояния и сочетания различных формообразующих движений РТМР) снимаемого слоя в виде стружки реализуется вдоль режущей кромки резца, при этом суммарная подача на грань профиля резца определяется [7; 8; 13; 14] как
гр
4
S.гр /si + s2
кРп
пРп
(1)
Продольная подача на грань резца определяется, но формуле
S,
пргр
У • пз
Пр • N
(2)
где £ - продольная подача резца на оборот обрабатываемого вала, мм/об; пз - число оборотов заготовки, об/мин; пр - число оборотов инструмента, об/мин; N - число граней профиля резца.
Круговая подача на грань резца находится по формуле
S,
Кргр
л • d3 • n3
np • N '
(3)
где й3 - диаметр заготовки, мм.
Из анализа кинематики процесса РТМР следует, что срез снимаемого слоя материала заготовки генерируется в виде отдельных элементов стружки клинового типа (рис. 1, 2).
Размер и форму элементарных стружек можно охарактеризовать тремя параметрами: шириной В, толщиной t и длиной Ь (рис. 2).
Рис. 1. Кинематическая схема обработки многогранным ротационным резцом Fig. 1. Kinematic scheme of roughing by multisided rotating cutting bit
2016.10.25 б
xl.Ok 100 urn
Рис. 2. Форма и размеры сечения элементарных стружек формирующихся при РТМР: а - теоретическая схема; б - реальная структура, сегментов стружки
Fig. 2. Shape and sizes of section of common cuts formed under rotary turning operation of multisided rotating cutting bit:
a - theoretical scheme; b - real structure of cuts segment
Ширина стружки определяется по формуле
В = 2 Бпр .
Длина стружки:
L = 2S + lt.
кРгр t
(4)
(5)
где 1{ - длина участка, зависящая от глубины резания, мм.
Длина участка, зависящая от глубины резания, определяется по формуле
lt =
^ ^Pmax 2^пргр I SkPiP .
Толщина стружки:
t = f -Ah = f -
"Vp2 •sin k2 + ядтт + rdmm,
(6)
(7)
диус обработанной заготовки, мм; к - угол между осью центров и прямой к точке контакта режущей кромки и обрабатываемой поверхности.
Высотные и угловые размеры снимаемого слоя материала и размеры остаточных микронеровностей поверхности могут быть определены на основании схемы контактного взаимодействия «инструмент-заготовка» (рис. 3).
Угол между осью центров и прямой к точке контакта режущей кромки и обрабатываемой поверхности находится по формуле
cos kmax =
Pmax - В Pmax
(8)
где t - глубина резания в каждом положении режущей кромки, находящейся в зоне резания, мм; - глубина резания в плоскости оси центров, мм; ДА - высота возможных остаточных неровностей, мм; Ядшт - ра-
Так как при данном методе возникает прерывистость резания на участке режущей кромки с убывающим радиусом-вектором, то возможно возникновение кинематической волнистости. Для исключения ее формирования необходимо значения продольной и круговой подач назначить в зависимости от глубины резания, количества граней, диаметра и числа оборотов ротационного резца.
а
Рис. 3. Схема формирования микропрофиля поверхности при РТМР Fig. 3. Scheme of formation of microprofile of surface under rotary turning operation of multisided rotating cutting bit
Во избежание возникновения кинематической волнистости необходимо круговую подачу назначать с учетом следующих рекомендаций:
lt max - (з - tcr )
1 > S
t max — крп
+ h.
(9) (10)
где 1{тах - высота выхода режущего лезвия из зоны резания относительно плоскости центров, мм; Я3 -радиус обрабатываемой заготовки, мм.
Круговая подача назначается исходя из следующей зависимости:
s = р —( - s )2
max = \/Pmax yPmax Sпр /
фр
(11)
S - S 2
max пр пр
= Pm
4
р2
r max
- s.
кр •
(12)
^дейГВ
Л'Рп
360
" ' Фгв ^дгв P Pk
(13)
предыдущим лезвием; Рк - площадь среза, возникающая за счет конструктивной подачи.
Угол треугольника (фГВ) на главном виде определяется по формуле
,ФГВ _ (Ртах -В)
cos-
2
Pm
(14)
где В - ширина срезаемого слоя; ртах - максимальный радиус-вектор контура режущей кромки.
В свою очередь, площадь необработанной части треугольника (РАГВ) может быть определена как
РДГВ = 2-(L + h ) ' (Pmax -B ).
(15)
Площадь участка, обработанного предыдущим лезвием, определяется выражением
При известной круговой подаче необходимо вычислить продольную подачу, которая определяется из следующего соотношения:
Р =1 • S • S
2 пР гр кР гр •
(16)
Площадь конструктивного участка определяется по формуле
При выполнении данных условий глубина необрабатываемого при РТМР участка поверхности детали будет являться основным показателем, влияющим на качество обрабатываемой поверхности. Из приведенной схемы (рис. 2, 3) видно, что толщина стружки является величиной переменной и изменяется от 0 до величины, равной глубине резания.
Для определения влияния на площадь среза углов инструмента, диаметра режущих граней и режимов резания необходимо оценить действительную площадь среза (рис. 1, 2). Действительная площадь среза при РТМР можно определить из построений (см. рис. 1) по формуле
Рk = 2 • Sпp • lt.
Действительная площадь среза ( P й ВС ):
дей ВС
360
• фВС PДВС,
(17)
(18)
где фВС - угол треугольника.
Угол треугольника фВС (рис. 4) определяется как
Фвс _ФВС1 + ФВС 2 , (19)
где фВС1 - угол треугольника над высотой центров; ФВС2 - угол треугольника ниже высоты центров.
Угол треугольника (фВС1) над высотой центров определяется по формуле
где фгв - угол треугольника на главном виде; PАГВ -площадь необрабатываемой части треугольника на главном виде; Р - площадь участка обработанного
tg ФВС1 =
Sкp + h
R
д min
(20)
2
А12Ц
Рис. 4. Схема изменения толщины стружки Fig. 4. Scheme of measuring of cuts thickness
TM-1000_Q443 2014.06.10 11:22 x100 1 mm
Рис. 5. Стальная стружка в виде полых сфер Fig. 5. Steel cuts in the form of hollow spheres
Угол треугольника (Фвс 2) ниже высоты центров определяется как
tg фвс 2 = R^; (21)
д min
Площадь необработанной части треугольника на виде сбоку определяется выражением
Равс = 2 ( + lt )(з - 'от ), (22)
где R3 - радиус заготовки.
Из приведенных формул следует, что с возрастанием численных значений подач глубины резания и диаметра обрабатываемой заготовки пропорционально увеличивается площадь среза. Изменение диаметра многогранного резца, а также изменение инструментальных углов на площадь среза значительного влияния не окажут.
Форма сечения и размеры образующейся стружки, вычисленные на основании аналитических выраже-
ний, приведенных выше, и электронно-микроскопическое изображение элемента реальной стружки, полученной при РТМР при тех же геометрических параметрах и режимах резания, наглядно подтверждают адекватность разработанных кинематических и геометрических моделей. Проведённые оценки средних размеров элементов стружки (рис. 5) подтверждают, что метод РТМР обеспечивает формирование мелкодробленой стружки с размерами не более 300 мкм, что способствует гарантированному удалению ее из зоны резания, создает благоприятные температурные условия на поверхностях инструмента и заготовки. Естественно, все эти факторы снижают интенсивность износа режущих кромок, повышают качество обработанной поверхности.
Качество обработанной поверхности определяется шероховатостью поверхности и состоянием материала поверхностного слоя (однородность структуры, отсутствие окалины, степень наклепа, остаточных напряжений, глубины дефектного слоя). На основании
полученных аналитических расчетных формул (7)-(12) для определения размеров срезаемого слоя при РТМР можно произвести соответствующие кинематические и геометрические преобразования для определения расчетных формул по основным высотным параметрам шероховатости при РТМР. Микронеровности поверхности могут быть определены исходя из геометрических построений (см. рис. 3). При этом необходимо соблюдать несколько условий и допущений: обрабатываемый материал (материал заготовки) абсолютно недеформируемый; технологическая система абсолютно жесткая; лезвие инструмента и форма профиля заготовки представляют собой геометрические линии.
Расчетный микропрофиль цилиндрической поверхности обрабатываемой РТМР изображен на рис. 3. Высота расчетных неровностей АН может быть определена по формуле
АИ = ^р2 • sin k2 + R,2
/р-- sink" + Rmin "Ramrn. (23)
Продольная подача на грань резца определяется как
V = В/2.
(24)
Продольная подача резца на оборот обрабатываемого вала рассчитывается по формуле
S„
S =.
прст
• Пр • N
(25)
Круговая подача на грань резца может быть определена как
(26)
Sкргр pmax ' Sin kmax .
Число оборотов заготовки рассчитывается по формуле
(27)
Sкр • пр • N
кргр Р
Число оборотов инструмента назначается, исходя из соотношения
л • d„ • п„
пр = — р S„
•N
(28)
Из анализа проведенных ранее исследований [15-17] следует, что эксплуатационные свойства, а также многие характеристики качества поверхности зависят от технологических методов и условий механической обработки.
Качество обрабатываемой (образовывающейся) поверхности зависит от многих технологических параметров обработки при РТМР (режимы резания, геометрические параметры режущего инструмента, кинематика ротационного точения многогранными резцами и др.). На рис. 6 приведены зависимости шероховатости поверхности от параметров режимов резания.
0,2
0,4
0,6 0,8 t. мм
1,2
0,2 0,4 0,6 0,8 1
Snp, мм/об
б
10 15 20
SKp, м/мин в
18
г 16
~ 14 S 12
Е
A 15,6
7,5 7,7
8,2 7 6
6,2 6,1 5,5
2,0 1,9 1,7 1,5 1,4
-►
400 600
Vp, м/мин
г
Рис. 6. Влияние режимов резания на шероховатость поверхности: а - глубины резания Г; б - продольной подачи 5пр; в - круговой подачи г - скорости резания Ур
Fig. 6. Influence of cutting conditions on the roughness of surface: a - cut amount, t, b - length feed, S^, c - rotary feed, S^, d - cut speed, Vp
n
з
а
На основе обработки экспериментальных данных получены полуэмпирические зависимости параметров шероховатости обработанной поверхности от режимов резания:
Ra = 6,01
о0,2701 _ о0,4679 пр кр
v0,3081 t 0,0548 Vp
о0,2471 о 0,3583
Rz = 41,52- пр ^ кр
Rmax = 251,89
V 0,3733 ,0,0721 ' Vp •'
О0,2208 •О0,594 ,0,02
-'пр
кр
Vp0
(29)
(30)
(31)
Наибольшее влияние на формирование высотных параметров шероховатости Ra , Rz , Rmax оказывают круговая подача Окр и скорость резания Vp, чуть менее значимым фактором является продольная подача Опр.
Глубина резания t РТМР практически не оказывает существенного влияния на изменение параметров шероховатости.
Доминирующее влияние на шаг микронеровности на уровне средней линии Sm оказывает круговая подача Окр и скорость главного движения Vp. Значимым
параметром, влияющим на шаг микронеровности на уровне средней линии Sm, является также продольная подача Опр. Относительная опорная длина профиля
на уровне средней линии tm увеличивается с ростом скорости главного движения Vp и уменьшается с увеличением круговой и продольной подач Окр.
Заключение. Применение ротационного точения многогранными резцами для изготовления деталей типа вала подтверждает эффективность использования предложенного метода обработки, который позволяет уменьшить количество технологических переходов, уменьшить влияние износа инструмента на точность и качество обрабатываемых поверхностей, снизить основное технологическое время. Кинематика процесса резания обеспечивает гарантированное дробление стружки и ее отвод из зоны резания, что благоприятно сказывается на условиях работы режущей части инструмента, кроме того, снижается интенсивность теплового износа и обеспечивается требуемое качество обработки поверхности.
Благодарности. Работа выполнена при финансовой поддержке РФФИ (грант № 14-08-00508).
Acknowledgments. This work was supported by the Russian Found of Fundamental Investigations (grant RFFI № 14-08-00508).
Библиографические ссылки
1. Коновалов Е. Г. Основы новых способов металлообработки. Минск : Машиностроение, 1961. 286 с.
2. Бобров В. Ф., Иерусалимский Д. Е. Резание металлов самовращающимися резцами. М. : Машиностроение, 1972, 111 с.
3. Ротационное резание материалов / П. И. Ящери-цын [и др.]. Минск : Наука и техника, 1987. 229 с.
4. Грановский Г. И. Кинематика резания. М. : Машгиз, 1948. 201 с.
5. Способ лезвийной обработки валов с профилем «равноосный контур» : а. с. 1126375 СССР : МКИ3 В 23 В 1/00 / Э. В. Рыжов, Н. С. Индаков, Э. А. Петровский и др. Опубл. 30.11.1984.
6. Индаков Н. С. Чистовое точение РК - профильных валов многогранными ротационными резцами // Вестник машиностроения. 1991. № 1. С. 64-65.
7. Indakov N. S., Binchurov A. S. Turning by multifaceted cutters // Russian Engineering Research. 2014. Vol. 34, No. 1. Рp. 52-54. DOI: 10.3103/S1068798X14010080.
8. Индаков Н. С., Бинчуров А. С. Исследование метода ротационного точения многогранными резцами // Станки инструмент (СТИН). 2013. № 6. С. 21-24.
9. Indakov N. S., Binchurov A. S. Geometry of Multifaceted Rotary Cutters // Russian Engineering Research. 2014. Vol. 34, No. 2. Рp. 79-82. DOI: 10.3103/S1068798X14020051.
10. Индаков Н. С., Бинчуров А. С. Особенности ротационного точения многогранными резцами // Вестник машиностроения. 2013. № 10. С. 56-58.
11. Ротационный резец : пат. 2463130 Рос. Федерация : МПК В 23 В 27/12 / Индаков Н. С., Гордеев Ю. И., Бинчуров А. С. Опубл. 10.10.2012.
12. Индаков Н. С., Бинчуров А. С. Особенности геометрии многогранных резцов для ротационного точения // Вестник машиностроения. 2013. № 11. С. 38-41.
13. Индаков Н. С., Бинчуров А. С. Ротационное точение многогранными резцами // Современные инновации в науке и технике : материалы IX Междунар. науч.-практ. конф. / Юго-Зап. гос. ун-т. Курск, 2012. С. 71-74.
14. Индаков Н. С., Бинчуров А. С. Метод ротационного точения многогранными резцами // Вестник ассоциации выпускников КГТУ. 2011. № 20. С. 146-149.
15. Indakov N. S., Gordeev Y. I., Binchurov A. S. Method of Rotational Turning With Multifaceted Cutters // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2016. Vol. 124, № 1. P. 012150.
16. Armarego E. J. A., Karri V., Smith A. J. R. Fundamental studies of driven and self-propelled rotary tool cutting processes - I. Theoretical investigation // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 1994. Vol. 34, № 6. Рp. 785-801.
17. Armarego E. J. A., Karri V., Smith A. J. R. Fundamental studies of driven and self-propelled rotary tool cutting processes - II. Experimental investigation // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 1994. Vol. 34, № 6. Рp. 803-815.
References
1. Konovalov E. G. Osnovy novykh sposobov metal-loobrabotki [Fundamentals of New Metalworking Methods]. Minsk, Mashinostroenie Publ., 1961p.
2. Bobrov V. F., Ierusalimskii D. E. Rezanie metallov samovrashayushchimisya reztsami [Metal Cutting by Rotating Tools], Moscow, Mashinostroenie Publ., 1972 p.
3. Yashcheritsyn P. I., Borisenko A. V., Drivotin I. G., and Lebedev, V. Y. Rotatsionnoe rezanie materialov [Rotary Cutting of Materials], Minsk, Nauka i Tekhnika Publ., 1987 p.
4. Granovsky G. Kinematika rezanie [Kinematics of cutting]. Moscow, Mashgiz Publ., 1948, 201 p.
5. Ryzhov E. V., Indakov N. S., Petrovsky E. A. et al. Sposob lezviynoy obrabotki valov s profilem "ravnoosnyy kontur" [A process of processing blade shafts with the profile "equiaxed contour"]. Patent USSR, No. 1126375.
6. Indakov N. S. [Finish turning RK - core shafts multifaceted rotary cutters]. Vestnik Engineering. 1991, No. 1, P. 64-65 (Russ.).
7. Indakov N. S., Binchurov A. S. Turning by multi-faceted cutters. Russian Engineering Research, 2014, Vol. 34, No. 1, P. 52-54. DOI: 10.3103/S1068798X14010080.
8. Indakov N. S. Binchurov A. S. [Research by rotational turning indexable cutters]. Machine tools (STIN).
2013, No. 6, P. 21-24.
9. Indakov N. S., Binchurov A. S. Geometry of Multi-faceted Rotary Cutters. Russian Engineering Research.
2014, Vol. 34, No. 2, P. 79-82. DOI: 10.3103/ S1068798X14020051.
10. Indakov N. S., Binchurov A. S. [Features turning rotary cutters multifaceted]. Vestnik engineering. 2013, No. 10, P. 56-58 (In Russ.).
11. Indakov N. S., Gordeev Y. I., Binchurov A. S. Ro-tatsionniy rezets [Rotary cutter]. Patent RF. No. 2463130.
12. Indakov N. S., Binchurov A. S. [Features polyhedral geometry of the rotary cutters for turning]. Vestnik Engineering. 2013, No. 11, P. 38-41 (In Russ.).
13. Indakov N. S., Binchurov A. S. [Rotational turning indexable cutters]. Modern innovations in science and technology: Materials IX-th International Scientific and Practical Conference. South-West. state. Univ. Kursk, 2012, P. 71-74.
14. Indakov N. S., Binchurov A. S. [The method of turning the rotary cutters multifaceted]. Vestnik of the Association of graduates KSTU. 2011, No. 20, P. 146-149 (In Russ.).
15. Indakov N. S., Gordeev Y. I., Binchurov A. S. Method of Rotational Turning With Multifaceted Cutters. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. - IOP Publishing. 2016, Vol. 124, No. 1, P. 012150.
16. Armarego E. J. A., Karri V., Smith A. J. R. Fundamental studies of driven and self-propelled rotary tool cutting processes - I. Theoretical investigation. International Journal of Machine Tools and Manufacture. 1994, Vol. 34, No. 6, P. 785-801.
17. Armarego E. J. A., Karri V., Smith A. J. R. Fundamental studies of driven and self-propelled rotary tool cutting processes - II. Experimental investigation. International Journal of Machine Tools and Manufacture. 1994, Vol. 34, No. 6, P. 803-815.
© Индаков Н. С., Гордеев Ю. И., Бинчуров А. С., Киселев Д. И., Ясинский В. Б., 2017
