CC BY
69
ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
Современные технологии. Системный анализ. Моделирование № 3 (59) 2018
Информация об авторах
Authors
Иванкова Людмила Николаевна - к. т. н., доцент кафедры «Управление транспортными процессами», Российский университет транспорта, г. Москва, e-mail: ivankovaln@yandex.ru
Буракова Анжелика Васильевна - старший преподаватель кафедры «Социально-гуманитарные, естественно-научные и общепрофессиональные
дисциплины», филиал Ростовского государственного университета путей сообщения в г. Воронеж, г. Воронеж, e-mail: avburakova@mail.ru
Для цитирования
Иванкова Л. Н. Определение пропускной способности станций с учетом емкости путевого развития / Л. Н. Иванкова, А. В. Буракова // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование. - 2018. - Т. 59, № 3. - С. 92-98. - DOI: 10.26731/1813-9108.2018.3(59).92-98._
Lyudmila Nikolaevna Ivankova - Ph.D. in Engineering Science, Assoc. Prof. at the Subdepartment of Transport Process Management, Russian Transport University, Moscow, e-mail: ivanko-valn@yandex.ru
Anzhelika Vasil'evna Burakova - Asst. Prof. at the Subdepartment of Social Humanitarian, Natural Sciences and General Professional Disciplines, Branch of Rostov State Transport University in Voronezh, Voronezh, e-mail: avburakova@mail.ru
For citation
Ivankova L. N., Burakova A. V. Determination of carrying capacity of stations taking into account the length of the railway tracks. Modern technologies. System analysis. Modeling, 2018, Vol. 59, No. 3, pp. 92-98. DOI: 10.26731/1813-9108.2018.3(59).92-98.
УДК 621.311 DOI: 10.26731/1813-9108.2018.3(59).98-107
В. П. Закарюкин1, А. В. Крюков12
1 Иркутский государственный университет путей сообщения, г. Иркутск, Российская Федерация 2Иркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, Российская Федерация Дата поступления: 10 октября 2018
ТРЕХФАЗНО-ОДНОФАЗНЫЕ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ С ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯМИ ШТЕЙНМЕЦА
Аннотация. В сельских электрических сетях иногда применяются трехфазно-однофазные линии электропередачи (ЛЭП), а для электроснабжения удаленных потребителей используются ЛЭП «провод - земля». Эффективность систем, построенных с использованием однофазных электропередач, может быть повышена с помощью трехфазно-однофазных преобразователей по прямой и обращенной схемам Штейнмеца.
Схема Штейнмеца позволяет симметрировать однофазную, а также двухфазную нагрузки и осуществлять компенсацию реактивной мощности. С ее помощью можно обеспечить полное использование мощности трехфазного трансформатора. Проведенные расчеты показали невысокую чувствительность этой схемы к погрешностям регулирования параметров. Схема Штейнмеца может быть применена для получения симметричной трехфазной системы напряжений от однофазного источника.
Для внедрения ЛЭП с преобразователями Штейнмеца необходимо создание технологий компьютерного моделирования их режимов. Такие технологии созданы на основе методов и средств моделирования режимов электрических систем в фазных координатах, разработанных в ИрГУПСе.
Результаты моделирования режимов систем электроснабжения с однофазными ЛЭП показывают, что при протяженности ЛЭП, превышающей 25 км, потери мощности в линии «провод - земля» становятся меньше, чем в двухпроводной линии. Если длина линии превышает 30 км, то система электроснабжения с ЛЭП «провод - земля» становится более эффективной по критерию отклонений напряжения. Коэффициент несимметрии по обратной последовательности на шинах 0,4 кВ приемной подстанции в обоих вариантах равен 0,2 %, а по нулевой последовательности близок к нулю.
_Ключевые слова: однофазная линия электропередачи, однопроводная ЛЭП, схема Штейнмеца, моделирование._
V. P. Zakaryukin1, A. V. Kryukov12
1 Irkutsk State Transport University, Irkutsk, the Russian Federation 2Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, the Russian Federation Received: October 10, 2018
THREE-PHASE AND SINGLE-PHASE POWER SUPPLY SYSTEMS WITH STEINMETZ CONVERTERS
Abstract. In rural electrical networks three-phase and single-phase electrical power transmission lines are applied, and for electrical power supply of remote customers power lines (PL) "wire - earth" are used. The efficiency of systems constructed with use of single-phase transmissions can be increased by three-phase - single-phase Steinmetz circuit.
98
© В. П. Закарюкин, А. В. Крюков, 2018
оо ео I
Modern technologies. System analysis. Modeling, 2018, Vol. 59, no. 3
The Steinmetz circuit allows us to symmetrize single-phase and two-phase loadings and to implement reactive power compensation. With its help it is possible to provide complete use of three-phase transformer rated power. The carried out calculations showed low sensitivity of this scheme to errors of parameters' regulation. The Steinmetz circuit can be applied for obtaining the symmetric three-phase voltage system from a single-phase source.
To implement the Steinmetz circuit, it is necessary to create computer simulation of their modes. Such technol-ogies were created on the basis of methods and means of electrical system mode simulation in phase coordinates developed in Irkutsk State Transport University.
Simulation results of electrical power supply system's modes with the single-phase power lines show that power losses in the "wire - earth" line become less than in the two-wire power line when power line extent exceeds 25 km. If a line length exceeds 30 km, then electric system with power line "wire - earth" becomes more effective by criterion of voltage deviations. The negative sequence asymmetry coefficient on 0,4 kV buses of receiving substation is equal to 0,2 % in both variants, and zero sequence is close to zero.
Keywords: single-phase power line, single-wire line, Steinmetz circuit, simulation.
Введение
В электрических сетях сельскохозяйственного назначения иногда применяются трехфазно-однофазные линии электропередачи [1-3]. Для электроснабжения удаленных потребителей используются однопроводные ЛЭП «провод - земля» (SWER) [4-8]. Эффективность систем с однофазными электропередачами (рис. 1) может быть существенно повышена применением трехфазно-однофазных преобразователей, выполненных по прямой и обращенной схемам Штейнмеца [9-13].
для чисто активной нагрузки. Реактивные мощности реактора и батареи конденсаторов должны
быть в 43 раз меньше мощности нагрузки.
Для симметричной системы напряжений питания
Рис. 1. Конструктивное исполнение ЛЭП «провод -земля» [4]
Для внедрения схем с преобразователями Штейнмеца необходимо создание технологий компьютерного моделирования их режимов. Такие технологии созданы в ИрГУПСе [14-17] на основе методов и средств моделирования режимов электрических систем в фазных координатах.
Преобразователи по схеме Штейнмеца
Для симметрирования однофазной нагрузки используются устройства с регулируемыми индуктивными и емкостными элементами [5]. Такие устройства могут быть реализованы на основе схемы Штейнмеца (рис. 2), наиболее эффективной
UA = Uej 0°
U B = a U, U C = aU,
где а = е-'120° = -0,5 + ул/3 / 2 , анализ режимов схемы Штейнмеца может быть выполнен с помощью преобразования треугольника (рис. 2, а) в звезду (рис. 2, б). Сопротивления звезды определяются следующими выражениями:
- X ^ + ]ХН) ,
Z, =
rh + jxh + jxl - jxc
zd =
XCXL
Zc =
rh + jxh + jxl - jxc jxl ( rh + jX H )
rh + jxh + jxl - jXc где ZH = RH + JXH - сопротивление нагрузки.
N
-U B
6н
В
e
и
A A о—
Za
б)
Рис. 2. Схема Штейнмеца (а) и эквивалентная звезда
(б)
ИРКУТСКИМ государственный университет путей сообщения
Современные технологии. Системный анализ. Моделирование № 3 (59) 2018
Для схемы рис. 2, б можно записать следующие уравнения по второму закону Кирхгофа:
1 _ ]ХС (Ян + ]ХН) _
А Ян + Хн + ]ХЬ _ ]Хс
_ а2 4
ХСХЬ
Ян + ]Хн + _ ]Хс
= и _ а и
а1 а
ХСХЬ
_ I
Ян + Хн + ]ХЬ _ ]Хс ]ХЬ (Ян + ]Хн )
-4
-6
/ X,
/ К*
Хс V _г
ШФ
0.0 0.5 10 1.5 2.0
Рис. 3. Зависимости отношений сопротивлений от коэффициента реактивной мощности нагрузки
Выражения через мощности могут быть записаны как
Ян =
ит,
Рн (1 + Щ Ф)
Х„ = иЛ2
; Х = иЛ
2„\ ' 1
QL
Qс
QL 1 + Qс 1
- =~Г + tgф ; - = -¡=- .
Рн Л/3 QL 1 + л/3^ф
Зависимости отношений мощностей от tgф представлены на рис. 4.
Ян + ]Хн + ]ХL _ ]Хс
= аи _ и .
Решение этих уравнений дает соотношения для параметров преобразователя
Х^ = ■ Х^ = 1+У^Ф ,
Ян 1 + >/3^ф' ХL 1 _>/3^ф'
Хн
tgф=
При Ян = Хн л/3 необходимость в емкостном элементе отпадает. Если выполняется условие Ян < Хн43 , то есть tgф> 0,577, то емкостный элемент необходимо заменить индуктивным (рис. 3).
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0
Рис. 4. Зависимости отношений мощностей от коэффициента реактивной мощности нагрузки
Схему Штейнмеца возможно использовать для симметрирования активно-индуктивной нагрузки. Однако при этом общий коэффициент мощности становится значительно меньше cosф нагрузки:
QL = Рн (0,577 + tgф);
Qс = Рн (0,577 _ ^ф); Qн = Рн ^ф; Qz= QL _ Qс + Qн = 3Рн^ф ; tgфE = 3tgф.
Схема Штейнмеца позволяет симметрировать однофазную, а также двухфазную нагрузки и осуществлять компенсацию реактивной мощности. С ее помощью можно обеспечить полное использование мощности трехфазного трансформатора. Моделирование показало невысокую чувствительность этой схемы к погрешностям регулирования параметров.
Схема Штейнмеца может быть применена для получения симметричной трехфазной системы напряжений от однофазного источника. Анализ возможностей такого преобразования проведен для схемы рис. 5, а.
При анализе приняты следующие предположения:
_ трансформатор считается идеальным, и его реактансы не учитываются;
_ трехфазная нагрузка симметрична; _ получающаяся в результате преобразования система напряжений на нагрузке симметрична;
_ нагрузка может быть активно-индуктивной, активно-емкостной или чисто активной;
_ однофазное питающее напряжение синусоидально.
оо ее I
Modern technologies. System analysis. Modeling, 2018, Vol. 59, no. 3
1AB 1BC
- aU
Г~| i^-2
1 , 2
1 1
u 2
\
Uac la'
' 1-
о-'
1i- —1
, Ua ЛЧ
, Ub
1
U
ac
Рис. 5. Обращенная схема Штейнмеца: а) исходная схема; б) схема замещения; в) преобразованная схема замещения
7 + 7
7AB 7BC
1 AB 7AB a 1 BC 7BC ,
откуда
jXL
= (-0,5 + jV3/2)-
- jXc
Xc = bXL,
Хь + - }ХС + г,
Разделение вещественных и мнимых частей уравнения приводит к следующему решению:
Х^ _ ЬУЗ - (Ь - 2)tgф ;
Rl _ ЗЬ
где Ь _ -(=—tgф . Зависимости отношений сопро-л/3 + tgф
тивлений от коэффициента реактивной мощности tgф _ X1 /R1 приведены на рис. 6.
10
3 6
4
1 /
J L1
/Xj. tg -— <p
При отсчетах углов напряжений относительно фазы АВ формулы для напряжений записываются следующим образом:
иАВ _ ие0°; ивс _ а2и ; иСА _ аи ;
и ас _-аи.
Пересчет сопротивления нагрузки 2 2 _ R2 + }Х2 в первичную цепь трансформатора осуществляется через коэффициент трансформации ^ (рис. 5, б):
2 1' _ kт 22 _ Rl'+}Х 1'.
Звезду нагрузки удобнее преобразовать в треугольник (рис. 5, в):
21 _ 321' _ Rl + }Х 1.
Две фазы треугольника образованы параллельным соединением элементов
Хь21 .7 - }}ХС2.1
0.0
О.з
1.0
1.5
2. С
7 =
iiab _
• 7 =
; ±±BC ~
Рис. 6. Зависимости отношений сопротивлений от коэффициента реактивной мощности нагрузки
При tgф > л/3 вместо индуктивного элемента в обращенной схеме Штейнмеца требуется емкостный элемент. Это обстоятельство свидетельствует о резонансных свойствах схемы, что может приводить к усилению гармоник и возникновению перенапряжений.
Полученное решение может быть записано через мощности (рис. 7):
Ph =
_• Q = U- Q = U- •
R,(1 + tg2ф)' X^ Xc '
*ф = %;
}Хь + 21 - }Хс + 21
Токи фаз АВ и ВС определяются питающим напряжением и смещены относительно друг друга на угол 120°:
Ph
Ql = 3b(1 + tg2 ф) • Qc = X
Ph b43 - (b - 2)^ф ; Ql X,
1
b
10
с.с
0.5
ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
Современные технологии. Системный анализ. Моделирование № 3 (59) 2018
ОсМь ~бь Ре ¡'Ос
Ух
о,
--- / /Рн V
1.0
1.5
2.0
Рис. 7. Зависимости отношений мощностей от коэффициента реактивной мощности нагрузки
Проверка полученных соотношений проведена на схеме ПК Fazonord [15] по рис. 8.
Т а б л и ц а 2 Режимные параметры обращенной схемы Штейнмеца
Параметр Номер узла
17 18 19 20
и, град. -68,4 -38,4 -157,8 81,9
и, кВ 24,6 3,54 3,55 3,57
I, град. -86,8 - - -
I, А 128,8 - - -
Питание трехфазной нагрузки по однофазной линии
С использованием прямой и обращенной схемы Штейнмеца возможно питание симметричной трехфазной нагрузки через двухпроводную линию (рис. 9).
с!
:|!с
Линия
1 12, Г
т и , у ь т
. 1*= с2 £2 1
с "Г
2 1 2
г 1
Рис. 9. Схема питания через двухпроводную линию
Параметры элементов правой части схемы должны отвечать соотношениям для обращенной схемы Штейнмеца:
ХL2 ь4ъ _ (Ь _ 2)^ф.
Я1
3Ь
л/3 _ tgф
ХС 2 = bXL 2 ; Ь = Г-
л/3 + ^ф
Х,
Рис. 8. Схема расчетной модели
Питающим центром схемы является узел 17, в узле 16 установлен шунт проводимостью 5 См. Три одинаковых нагрузки 21 сопротивлениями 300 + ]300 Ом подключены на первичной стороне трансформатора ТМ-250-27,5/6, который служит для контроля полученного трехфазного напряжения.
Индуктивное сопротивление симметрирующего элемента XL = 819 Ом, емкостное сопротивление элемента ХС равно 221 Ом. Параметры режима схемы при отсутствии нагрузок на стороне 6 кВ представлены в табл. 2. Линейное напряжение на вторичной стороне трансформатора составило 6,16 кВ при коэффициенте несимметрии по обратной последовательности 0,6 %.
Сопротивление однофазной нагрузки прямой схемы Штейнмеца равно
2н = Ян + ]Хн = 2ЛЭП + 2о,
2 2
где 2_ЛЭП - сопротивление линии; 2_0 = —СА—1--
2СА + 21
входное сопротивление обращенной схемы Штей-нмеца с нагрузкой 21 = Я; + ]Х1.
При сравнительно низких напряжениях и малой длине ЛЭП можно пренебречь емкостной генерацией линии и внутренним индуктивным сопротивлением проводов. Тогда для сопротивления двухпроводной линии можно записать:
2ЛЭП =| Я0 + ] — Ц01п — 11 ,
^ п г ) где Я0 - активное сопротивление 1 км петли проводов; — - круговая частота; — - расстояние между осями проводов; г - радиус проводов; I -
Modern technologies. System analysis. Modeling, 2018, Vol. 59, no. 3
длина линии.
Входное сопротивление обращенной схемы Штейнмеца без нагрузки равно
jXL 2 ^ 1 , - ]ХС 2 ^ 1
Z =
±±CA
Z1 + jXL 2 Z1 - jXC 2
R1 XL 2 (X1 + XL 2 ) - R1X1X
_ -ca + jxt
ca ;
rca _
R\ + (X1 + Xl 2 )2
R1XC 2 ( X1 - XC 2 ) - R1X1xc 2 R12 + (X1 - XC2 )2 X1XL 2 ( X1 + XL 2 ) + XL R12 + (X1 + XL 2 ) 2
X1X с 2 (-X1 — X с 2 ) + R-1 X с 2
X CA _
r + (x, - xc2 )2
Тогда
X
_V3
1+tg2 Фh
rh 1 + V3tg9 H
Xc1 _ 1 + V3tg9
X
X
h ; tg9h .
RH
1 -л/^ф я
Анализируемая схема характеризуется следующими особенностями: требуется регулирование элементов при изменении нагрузки; при передаче значительной мощности будут наблюдаться заметные потери напряжения и энергии; возможны резонансные усиления высших гармоник.
Для проверки приведенных соотношений проведено моделирование режимов для схем, показанных на рис. 10.
Моделирование осуществлялось комплексом программ Fazonord [15]. Схемы расчетных моделей систем электроснабжения (СЭС) приведены на рис. 11. На рис. 12 представлены координаты расположения проводов в пространстве. Векторные диаграммы, иллюстрирующие режимы работы схем, представлены на рис. 13, 14. Результаты моделирования режимов сведены в табл. 3-6 и проиллюстрированы на рис. 15, 16.
Трехфазно-однофазные преобразователи
а)
ТМ-4000/35/10 rg_ 5Ом rG_ 5Ом"Г"ТМ-400/0.4
10 кВ А-70 20
Трехфазно-однофазные преобразователи б)
Рис. 10. Схемы СЭС: а) СЭС с двухпроводной ЛЭП; б) СЭС с ЛЭП «провод - земля»: RG -сопротивление заземляющего устройства (ЗУ)
10 КУ1
4 ' Li
АС-300
Т1
ГМ-4000/35/10
5 5 3
III.
ГМ-400/10/0.4
i&Tieli7 7
Hi
XCl
¡FT 20 км
1 в
ь 23
я ТН1
Iй 18 19
—1
_1 * XL2 ХС2
б)
Рис. 11. Схемы расчетных моделей: а) СЭС с двухпроводной ЛЭП; б) СЭС с ЛЭП «провод - земля» (SWER)
92 9.0
3.3 3.6
3.4 3.2 3.0
Т: м
п
-04 -0.2 0 02 04 а)
ИРКУТСКИМ государственный университет путей сообщения
Современные технологии. Системный анализ. Моделирование № 3 (59) 2018
9.2 90
3.3 5.6
3.4 3.2
3.0
Г:ы
ЛГ.м
-0.3
-0.2
б)
-0.1
о
Рис. 12. Координаты проводов: а) двухпроводная ЛЭП; б) ЛЭП «провод - земля»
б)
Рис. 13. Векторные диаграммы напряжений
на шинах 0,4 кВ: а) СЭС с двухпроводной ЛЭП; б) СЭС с ЛЭП «провод - земля»
254 В; 117 град
253 В; -3.4 град
254 В; -123 град
а)
.18
^18 А; 116 град 9
А; 65 град 17 А; -2.6 град
12
19 А; -41 град
Рис. 14. Векторные диаграммы токов на выводах 10 кВ трансформаторов: жирным шрифтом выделены номера узлов
Т а б л и ц а 3
Параметры режима ЛЭП
Узлы СЭС с двухпроводной ЛЭП СЭС с ЛЭП «провод - земля»
и, кВ и, град. I, А I, град. Узлы и, кВ и, град. I, А I, град.
10 6,21 -0,36 26,79 -11,88 8 12,29 -0,23 26,61 -12,12
8 6,21 179,64 26,79 168,12 20 5,40 0,24 0,00 -35,38
12 5,96 -1,41 26,89 167,14 11 11,96 -1,89 26,71 166,78
21 5,96 178,60 26,89 -12,86 21 5,32 -2,35 0,00 179,20
Т а б л и ц а Параметры режима трансформатора Т2
Узлы СЭС с двухпроводной ЛЭП Узлы СЭС с ЛЭП «провод - земля»
и, кВ и, град. I, А I, град. и, кВ и, град. I, А I, град.
15 0,25 -3,39 452,71 150,05 14 0,25 -3,75 449,75 149,69
16 0,25 -123,3 454,05 30,15 15 0,25 -123,64 451,08 29,79
17 0,25 116,52 454,09 -90,05 16 0,25 116,16 451,12 -90,40
13 5,95 -1,41 17,51 -2,24 12 11,96 -1,89 17,39 -2,60
18 10,35 -91,37 17,80 -121,78 17 11,96 -61,36 17,69 -122,14
19 5,95 178,60 17,78 117,16 18 0,13 -13,22 17,66 116,80
20 0,00 -99,38 0,00 -81,53 19 0,00 -127,77 0,00 174,06
Транспорт
Modern technologies. System analysis. Modeling, 2018, Vol. 59, no. 3
Т а б л и ц а 5
Потери в трансформаторах
Тип трансформатора СЭС с двухпроводной ЛЭП СЭС с ЛЭП «провод - земля»
ЛРк, кВт ЛQk, квар ЛРХ, кВт ЛQx, квар ЛРк, кВт ЛQk, квар ЛРх, кВт ЛQx, квар
ТМ-4000 9,64 57,39 9,44 55,58 9,63 57,36 9,44 55,58
ТМ-400 5,15 33,43 1,64 16,91 5,09 33,00 1,62 16,69
Итого: 14,79 90,82 11,08 72,49 14,72 90,36 11,06 72,27
Т а б л и ц а 6
Потери в ЛЭП __
СЭС Потери в проводах Потери в ЗУ, кВт Суммарные потери
кВт квар кВт квар
С двухпроводной ЛЭП 12,36 2,90 - 12,36 2,90
С ЛЭП «провод - земля» 6,78 4,65 7,1 13,88 4,65
СЭС с двухпроводной ЛЭП
СЭС с ЛЭП "провод-1емля"
¿.КМ
10 20 30 40 50 <50 70 30 90 100 Рис. 15. Зависимость потерь от протяженности ЛЭП
2® 250 240 230 220 210
и.В эс с л; Ш "npi ]вод-1е или"
С
с двухп роводн ой ЛЭ1
СЭС [ L ЕМ
10
20
30
40
50
60
70
S0
90
100
Рис. 16. Зависимость минимального уровня напряжения на шинах 0,4 кВ от протяженности ЛЭП
Результаты моделирования позволяют сформулировать следующие выводы.
1. При протяженности ЛЭП, превышающей 25 км, потери мощности в линии «провод - земля» становятся меньше, чем в двухпроводной ЛЭП.
2. При длине линии, большей 30 км, СЭС с ЛЭП «провод - земля» становится более эффективной по критерию отклонений напряжения.
3. Коэффициент несимметрии по обратной последовательности на шинах 0,4 кВ приемной
подстанции в обоих вариантах СЭС равен 0,2 %, а по нулевой последовательности близок к нулю.
Заключение
Предложена технология моделирования трехфазно-однофазных систем электроснабжения, реализованных на основе прямой и обращенной схем Штейнмеца. Результаты моделирования показали, что применение этих схем обеспечивает эффективное преобразование трехфазных напряжений в однофазные и обратно.
ИРКУТСКИМ государственный университет путей сообщения
Современные технологии. Системный анализ. Моделирование № 3 (59) 2018
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИМ СПИСОК
1. Имшенецкий В.Н., Рожавский С.М. Сельские электрические сети. М.: Колос, 1970. 392 с.
2. Лещинская Т.Б., Наумов И.В. Электроснабжение сельского хозяйства. М.: БИБКОМ, ТРАНСЛОГ, 2015. 656 с.
3. Печенкин В.Е. Электроснабжение лесозаготовок по однопроводной системе ОПЗ. М.: Энергоатомиздат, 1965. 180 с.
4. Wolfs P.J. Capacity improvements for rural single wire earth return systems // In Proc. Power Engineering Conference IPEC 2005. 2005. P. 1-8.
5. Nasser Hosseinzadeh N., Mastakov S. Load Modelling for Medium Voltage SWER. 2008 Australasian Universities Power Engineering Conference, AUPEC 2008. Sydney, NSW, Australia.
6. Distribution Networks // 2008 Austral-asian Universities Power Engineering Conference (AUPEC'08). 2008. P. 1-6.
7. Analysis and field tests of the influence of harmonic components for protection relay cur-rents on single-wire earth return systems / Eloi J. Rufato, C.C.B. de Oliveira, J.S. Omori, E.C. Senger // 19th International Conference on Electricity Distribution. Vienna. 2001. P. 1-4.
8. The use of single wire earth return (swer) as a potential solution to reduce the cost of rural electrification in Uganda / I.P. Da Silva, P. Mugisha, P. Simonis, G.R. Turyahikayo // Domestic Use of Energy Conference. 2001. P. 77-81.
9. Шидловский А.К., Кузнецов В.Г. Повышение качества энергии в электрических сетях. Киев: Наукова думка, 1985. 268 с.
10. Luis Sainz, Eduardo Caro and Sara Riera (2011). Characterization of Harmonic Resonances in the Presence of the Steinmetz Circuit in Power Systems, Power Quality Harmonics Analysis and Real Measurements Data, Prof. Gregorio Romero (Ed.), ISBN: 978953-307-335-4, InTech, Available from: http://www.intechopen.com/books/power-quality-harmonics-analysis-and-real-measurementsdata/characterization-of-harmonic-resonances-in-the-presence-of-the-steinmetz-circuit-in-power-systems
11. Chindris M., Cziker A., Stefanescu A.S., Sainz L. (2002). Fuzzy logic controller for Steinmetz circuitry with variable reactive elements. Proceedings of 8th International Conference OPTIM 2002, Proc. 1G.3, pp. 233-238, 2002.
12. Jordi O., Sainz L., Chindris M. (2002). Steinmetz system design under unbalanced conditions. European Transactions on Electrical Power, Vol. 12, No. 4, July/August 2002, pp. 283-290.
13. Qingzhu W., Mingli W., Jianye C., Guipping Z. (2010). Model for optimal balancing single-phase traction load based on the Steinmetz's method. Proceedings of the IEEE Energy Conver-sion Congress an Exposition (ECCE), pp. 1565-1569, 2010.
14. Закарюкин В.П., Крюков А.В. Сложно-несимметричные режимы электрических систем. Иркутск: Изд-во Иркут. унта. 2005. 273 с.
15. Крюков А.В., Закарюкин В.П. Методы совместного моделирования систем тягового и внешнего электроснабжения железных дорог переменного тока. Иркутск: ИрГУПС, 2011. 170 с.
16. Zakaryukin V.P., Kryukov A.V. Determination of the induced voltages when nonparallel power lines are adjacent to one another // Power Technology and Engineering. 2015. Vol. 49. No. 4. P. 304-309.
17. Zakaryukin V.P., Kryukov A.V. Multifunctional Mathematical Models of Railway Electric Systems // Innovation & Sustaina-bility of Modern Railway - Proceedings of ISMR'2008. Beijing: China Railway Publishing House, 2008. P. 504-508.
REFERENCES
1. Imshenetskii V.N., Rozhavskii S.M. Sel'skie elektricheskie seti [Rural electrical networks]. Moscow: Kolos Publ., 1970, 392 p.
2. Leshchinskaya T.B., Naumov I.V. Elektrosnabzhenie sel'skogo khozyaistva [Power supply of agriculture]. Moscow: BIBKOM, TRANSLOG Publ., 2015, 656 p.
3. Pechenkin V.E. Elektrosnabzhenie lesozagotovok po odnoprovodnoi sisteme OPZ [Power supply of logging through a singlewire system "single wire-earth"]. Moscow: Energoatomizdat Publ., 1965, 180 p.
4. Wolfs P.J. Capacity improvements for rural single wire earth return systems. In Proc. Power Engineering Conference IPEC 2005. 2005, pp. 1-8.
5. Nasser Hosseinzadeh N., Mastakov S. Load Modelling for Medium Voltage SWER. 2008 Australasian Universities Power Engineering Conference, AUPEC 2008. Sydney, NSW, Australia.
6. Distribution Networks. 2008 Austral-asian Universities Power Engineering Conference (AUPEC'08). 2008, pp. 1-6.
7. Rufato E.J., de Oliveira C.C.B., Omori J.S., Senger E.C. Analysis and field tests of the influence of harmonic components for protection relay currents on single-wire earth return systems. 19th International Conference on Electricity Distribution. Vienna, 2001, pp. 1-4.
8. Da Silva I.P., Mugisha P., Simonis P., Turyahikayo G. R. The use of single wire earth return (swer) as a potential solution to reduce the cost of rural electrification in Uganda. Domestic Use of Energy Conference, 2001, pp. 77-81.
9. Shidlovskii A.K., Kuznetsov V.G. Povyshenie kachestva energii v elektricheskikh setyakh [Improving the quality of energy in the electrical networks]. Kiev: Naukova dumka Publ., 1985, 268 p.
10. Sainz L., Caro E. and Riera S. Characterization of Harmonic Resonances in the Presence of the Steinmetz Circuit in Power Systems, Power Quality Harmonics Analysis and Real Measurements Data, Prof. Gregorio Romero (Ed.), 2011. ISBN: 978-953-307335-4, InTech. Available from: http: //www.intechopen.com/books/power-quality-harmonics-analysis-and-real-measurementsdata /characterization-of-harmonic-resonances-in-the-presence-of-the-steinmetz-circuit-in-power-systems
11. Chindris M., Cziker A., Stefanescu A.S. & Sainz L. Fuzzy logic controller for Steinmetz circuitry with variable reactive elements. Proceedings of 8th International Conference OPTIM 2002, Proc. 1G.3, 2002, pp. 233-238.
12. Jordi O., Sainz L. & Chindris M. Steinmetz system design under unbalanced conditions. European Transactions on Electrical Power, Vol. 12, No. 4, July/August 2002, pp. 283-290.
13. Qingzhu W., Mingli W., Jianye C. & Guipping Z. (2010). Model for optimal balancing single-phase traction load based on the Steinmetz's method. Proceedings of the IEEE Energy Conversion Congress an Exposition (ECCE), pp. 1565-1569, 2010.
Modern technologies. System analysis. Modeling, 2018, Vol. 59, no. 3
14. Zakaryukin V.P., Kryukov A.V. Slozhno-nesimmetrichnye rezhimy elektricheskikh system [Complex asymmetric modes of electrical systems]. Irkutsk: Irkut. un-ty Publ., 2005, 273 p.
15. Kryukov A.V., Zakaryukin V.P. Metody sovmestnogo modelirovaniya sistem tyagovogo i vneshnego elektrosnabzheniya zheleznykh dorog peremennogo toka [Methods for joint modeling of traction and external power supply systems for AC railways]. Irkutsk: IrGUPS Publ., 2011, 170 p.
16. Zakaryukin V.P., Kryukov A.V. Determination of the induced voltages when nonparallel power lines are adjacent to one another. Power Technology and Engineering, 2015, Vol. 49, No. 4, pp. 304-309.
17. Zakaryukin V.P., Kryukov A.V. Multifunctional Mathematical Models of Railway Electric Systems. Innovation & Sustainabil-ity of Modern Railway - Proceedings of ISMR'2008. Beijing: China Railway Publishing House, 2008, pp. 504-508.
Информация об авторах
Закарюкин Василий Пантелеймонович - д. т. н., профессор, Иркутский государственный университет путей сообщения, г. Иркутск, e-mail: zakar49@mail.ru
Крюков Андрей Васильевич - д. т. н., профессор, Иркутский государственный университет путей сообщения, Иркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, e-mail: and_kryukov@mail.ru
Для цитирования
Закарюкин В. П. Трехфазно-однофазные системы электроснабжения с преобразователями Штейнмеца / В. П. Закарюкин, А. В. Крюков // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование. - 2018. - Т. 59, № 3. - С. 98-107. -DOI: 10.26731/1813-9108.2018.3(59).98-107.
Authors
Zakaryukin Vasilii Panteleimonovich - Doctor of Engineering Science, Prof., Irkutsk State Transport University, Irkutsk, e-mail: zakar49@mail.ru
Kryukov Andrei Vasil'evich - Doctor of Engineering Science, Prof., Irkutsk State Transport University, Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, e-mail: and_kryukov@mail.ru
For citation
Zakaryukin V. P., Kryukov A. V. Three-phase and single-phase power supply systems with Steinmetz converters. Modern technologies. System analysis. Modeling, 2018, Vol. 59, No. 3, pp. 98-107. DOI: 10.26731/1813-9108.2018.3(59).98-107.
УДК 656.211.5 DOI: 10.26731/1813-9108.2018.3(59).107-116
И. А. Чубарова, А. В. Дудакова
Иркутский государственный университет путей сообщения, г. Иркутск, Российская Федерация Дата поступления: 20 сентября 2018
РАЗВИТИЕ ИНФРАСТРУКТУРЫ ПРИГОРОДНЫХ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ПЕРЕВОЗОК ИРКУТСКОЙ ОБЛАСТИ
Аннотация. Для улучшения качества обслуживания пригородных пассажиров Иркутской области разработан типовой проект пригородного павильона модульного и сборно-разборного типов. Проведен анализ вокзалов IV класса и пригородных павильонов. Анализ показал, что на данный момент в Иркутской области 35 вокзалов и 12 пригородных павильонов. Большинство из существующих павильонов нуждаются в частичной или полной реконструкции. Приведены требования к проектированию пригородных павильонов.
С учетом вместимости пригородного павильона (100 человек) разработана план-схема помещений. На основании рассчитанной площади разработан проект пригородного павильона модульного и сборно-разборного типов. Для монтажа пригородного павильона модульного типа необходимо 5 блок-контейнеров размерами 6*2,5*3 м. Для монтажа пригородного павильона сборно-разборного типа необходимо 35 сэндвич-панелей для стен (3*1,15 м), 9 сэндвич-панелей для пола (7,21*1,15 м), 9 сэндвич-панелей для потолка (7,21*1,15м) и 9 сэндвич-панелей для кровли (7,21*1,15м).
Для выбора оптимального варианта произведен расчет стоимости проекта павильона двух типов. На основании расчета был сделан вывод, что минимальную стоимость имеет проект пригородного павильона сборно-разборного типа.
Ключевые слова: пригородный павильон, вокзалы IV класса, требования к проектированию, план-схема, разработка проекта, павильон модульного типа, павильон сборно-разборного типа, сэндвич-панели, выбор варианта._
I. A. Chubarova, A. V. Dudakova
Irkutsk State Transport University, Irkutsk, the Russian Federation Received: September 20, 2018
DEVELOPMENT OF SUBURBAN RAILWAY TRANSPORT INFRASTRUCTURE IN IRKUTSK REGION
Abstract. To improve the quality of servicing the suburban passengers of Irkutsk Region, a standard project of a suburban pavilion of modular and demountable types has been developed. The analysis of class IV railway stations and suburban pavilions was carried
© И. А. Чубарова, А. В. Дудакова, 2018
107
