CC BY
94
https://doi.org/10.21122/2227-1031-2018-17-3-183-189 УДК 621.793.71
Технологические особенности формирования плазменных порошковых покрытий из керамики с неравновесной структурой
Канд. техн. наук В. А. Оковитый1),
чл.-кор. НАН Беларуси, докт. техн. наук, проф. Ф. И. Пантелеенко1), чл.-кор. НАН Беларуси, докт. физ.-мат. наук, проф. В. М. Асташинский2), инж. В. В. Оковитый1)
^Белорусский национальный технический университет (Минск, Республика Беларусь), 2)Институт тепло- и массообмена имени А. В. Лыкова НАН Беларуси (Минск, Республика Беларусь)
© Белорусский национальный технический университет, 2018 Belarusian National Technical University, 2018
Реферат. В статье представлены исследования влияния параметров плазменной струи (ток, дистанция напыления, расход плазмообразующего газа азота), фракционного состава исходного порошка на характеристики плазменных порошковых покрытий из керамики с неравновесной структурой. Проведена оптимизация параметров APS (плазменное напыление на воздухе) процесса для материалов NiAl, A12O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) и FeCr30Mo3 -12 % CaF2 - 50 % TiC. Оптимизация параметров напыления проводилась на основании получения максимального коэффициента использования материала. Структура покрытий, их химический и фазовый составы оказывают определяющее влияние на физико-механические свойства покрытий, в частности на пористость, прочность сцепления и износостойкость. Формируемые на подложке в процессе напыления структура и состав покрытия зависят от энергетических характеристик процесса плазменного напыления, эффективности теплообменных процессов между дисперсной и газовой фазами высокотемпературной плазменной струи, а также от состава, структуры и свойств применяемых материалов. Таким образом, наблюдается стабильное распределение твердой оксидной фазы в объемах напыленных материалов и отсутствуют поверхностные зоны с дефицитом подобных включений, что положительно влияет на работоспособность исследуемых износостойких покрытий. При плазменном напылении порошков A12O3-Cr2O-TiO2 -15 % (CaF2-Ni) формируется покрытие с более высокой микротвердостью, по сравнению с порошками A12O3-Cr2O-TiO2 -15 % (MoS2-Ni), что обусловлено снижением пористости и повышением однородности покрытий. На плотность покрытий, характер распределения фаз, а также на прочностные характеристики (износостойкость и прочность сцепления) большое влияние оказывает зернистость покрытий.
Ключевые слова: плазменные порошковые покрытия, неравновесная структура, оптимизация процесса, коэффициент использования порошка, химический и фазовый составы
Для цитирования: Технологические особенности формирования плазменных порошковых покрытий из керамики с неравновесной структурой / В. А. Оковитый [и др.] // Наука и техника. 2018. Т. 17, № 3. С. 183-189. https://doi.org/10. 21122/2227-1031-2018-17-3-183-189
Technological Specific Features on Formation of Plasma Powder Coatings from Ceramics with Non-Equilibrium Structure
V. A. Okovity1), F. I. Panteleenko1), V. M. Astashinsky2), V. V. Okovity1)
^Belarusian National Technical University (Minsk, Republic of Belarus),
2)A. V. Luikov Heat and Mass Transfer Institute of NAS of Belarus (Minsk, Republic of Belarus)
Abstract. The paper presents investigations on studying the influence of plasma jet parameters (current, sputtering distance, consumption of nitrogen plasma forming gas), fractional composition of an initial powder on characteristics of plasma powder
Адрес для переписки
Оковитый Вячеслав Александрович Белорусский национальный технический ул. Я. Коласа, 22,
220013, г. Минск, Республика Беларусь Тел.: +375 17 293-93-71 niil_svarka@bntu.by
Address for correspondence
Okovity Vjacheslav A.
Belarusian National Technical University
22 Ya. Kolasa str.,
220013, Minsk, Republic of Belarus
Tel.: +375 17 293-93-71
niil_svarka@bntu. by
Наука
итехника. Т. 17, № 3 (2018)
coatings from ceramics with a non-equilibrium structure. Optimization of APS parameters (plasma spraying in air) has been carried out for the following materials: NiAl, Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) and FeCr30Mo3 - 12 % CaF2 - 50 % TiC. The optimization of sputtering parameters has been made on the basis of obtaining maximum coefficient of the material use. Structure of coatings, their chemical and phase compositions have a determining effect on physical and mechanical properties of the coatings, in particular, on porosity, adhesion strength and wear resistance. In its turn, a structure and a composition of the coating formed on the substrate depend on energy characteristics of the plasma sputtering process, an efficiency of heat exchange processes between dispersed and gas phases of high-temperature plasma jet, and also on a composition, a structure, and properties of the used materials. Thus, a stable distribution of a solid oxide phase has been observed in the volumes of sputtered materials and there are no surface zones with a deficiency of such inclusions that positively affects operability of the investigated wear-resistant coatings. While carrying out plasma deposition of Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) powders, a coating with a higher micro-hardness has been formed in comparison with Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (MoS2-Ni) powders that is due to a decrease in porosity and an increase in uniformity of coatings. Graininess of the coatings exerts a significant influence on density of coatings, nature of phase distribution and strength characteristics (wear resistance and adhesion strength).
Keywords: plasma powder coatings, non-equilibrium structure, process optimization, powder utilization ratio, chemical and phase composition
For citation: Okovity V. A., Panteleenko F. I., Astashinsky V. M., Okovity V. V. (2018) Technological Specific Features on Formation of Plasma Powder Coatings from Ceramics with Non-Equilibrium Structure. Science and Technique. 17 (3), 183-189. https://doi.org/10.21122/2227-1031-2018-17-3-183-189 (in Russian)
Введение
Основной характеристикой плазменных покрытий в большинстве случаев является прочность их сцепления с основой. Даже для покрытий, которые вообще не несут силовой нагрузки при эксплуатации изделия, а выполняют функции защиты поверхности от окисления и эрозии, их работоспособность с учетом случайного характера переменных нагрузок зависит от прочности сцепления [1-5].
В общем случае покрытие представляет собой многослойную систему, включающую металлический подслой и внешний керамический слой. Основная причина разрушения плазменных покрытий - термомеханические напряжения, возникающие вследствие рассогласования термического расширения металла основы и керамического слоя, а также неравномерности распределения температурного поля в покрытии. Термомеханические напряжения усугубляются действием остаточных напряжений, возникающих в покрытии при напылении, и ослабляются эффектами пластичности и ползучести, реализующимися в металлическом подслое [6-10].
Получение неравновесных состояний структур возможно при плазменном напылении покрытий с определенными технологическими параметрами, обеспечивающими сверхбыстрое охлаждение расплава частиц напыляемого материала. Необходимо отметить, что возможности и процессы получения таких структур при плазменном напылении покрытий изучены недостаточно. Это относится прежде всего к по-
крытиям из композиционных порошков на основе керамики. Учитывая актуальность проблемы, цель работы - исследование и разработка процесса формирования плазменных порошковых покрытий из оксидной керамики с неравновесной структурой. Для решения этой задачи были предусмотрены оптимизация процесса формирования плазменных порошковых покрытий из оксидной керамики с неравновесной структурой на основе Al2O3-Cr2O3-TiO2 (твердой смазки) и исследование свойств напыленных при оптимальных режимах плазменных порошковых покрытий из оксидной и карбидной керамики с неравновесной структурой.
Оптимизация процесса формирования плазменных порошковых покрытий из керамики с неравновесной структурой
В процессе плазменного напыления действует большое число факторов, оказывающих влияние на свойства получаемых покрытий. Важнейшими из них, при прочих равных условиях, являются: расход плазмообразующего и транспортирующего газов, расход распыляемого порошка, ток электрической дуги (подводимая мощность), дистанция напыления, скорость перемещения подложки [11-14]. В качестве примера на рис. 1-8 представлены зависимости эффективности плазменного напыления при атмосферном давлении, характеризовать которые можно с помощью коэффициента использования распыляемого материала (порошка) КИП от перечисленных условий напыления. Проведена оптимизация параметров APS (плаз-
Наука
итехника. Т. 17, № 3 (2018)
менное напыление на воздухе) процесса для материала подслоя №А1, материалов керамики с неравновесной структурой FeCr30Mo3 + + 12 % СаБ2 - 50 % ТЮ и А12О3-СГ2О3-ТЮ2 -15 % (СаБ2-№). Оптимизация параметров напыления проводилась на основании получения максимального коэффициента использования материала. На первом этапе для постоянных значений I и N изменялась дистанция напыления. На втором - при постоянных значениях дистанции напыления и тока изменялись величины плазмообразующего газа На третьем этапе при постоянных значениях дистанции напыления и расхода азота изменялась величина тока.
На оптимальных режимах для МА1 (расход плазмообразующего газа азота 48 л/мин, ток 350 А, дистанция напыления 100 мм, фракция порошка 40-63 мкм, расход порошка 4,5 кг/ч) получены покрытия с КИП 78 %. На оптимальных режимах для Л12О3-Сг2О3-ТЮ2 -15 % (СаБ2-№) (расход плазмообразующего газа азота 50 л/мин, ток 550 А, дистанция напыления 110 мм, фракция порошка 40-63 мкм, расход порошка 4,0 кг/ч, относительная скорость перемещения подложки уп = 300 мм/с) получены покрытия с КИП 65 %, а для FeCr30Mo3 + + 12 % CaF2 - 50 % ТЮ (расход плазмообразую-щего газа азота 55 л/мин, ток 550 А, дистанция напыления 130 мм, фракция порошка 40-63 мкм, расход порошка 4,5 кг/ч, относительная скорость перемещения подложки уп = 250 мм/с) получены покрытия с КИП 60 %. 9 0 ■ 80 ■ 70 60 ■ 50 ■ 40 ■ 30
о4
20 ■
-1 ;—■ J -1 Чг
2 ^3 =3
3
25 50 75 100 125 150 Расстояние от среза сопла, мм
175
Рис. 1. Зависимость КИП от дистанции напыления L для порошков NiAl c фракцией: 1 - 40-63 мкм; 2 - 63-100 мкм; 3 - 100-160 мкм (I = 300 A; RN = 45 л/мин; Япор = 4,5 кг/ч)
Fig. 1. Dependence of material use coefficient on sputtering distance L for NiAl powders with fraction of: 1 - 40-63 pm; 2 - 63-100 pm; 3 - 100-160 pm (I = 300 A; Rn = 45 l/min; Rpore = 4.5 kg/h)
o4
90 80 70 60 50 40 30 20
V
42 44 46 48 50 52 Расход плазмообразующего газа, л/мин
54
Рис. 2. Зависимость КИП от расхода плазмообразующего газа N2 для порошков NiAl (L = 100 мм; I = 500 A; Rmji = 4,5 кг/ч; фракция 40-63 мкм)
Fig. 2. Dependence of material use coefficient on consumption of plasma-forming gas N2 for NiAl powders (L = 100 mm; I = 500 A; Rpore = 4.5 kg/h; fraction 40-63 pm)
90 80 70 n 60 5 50 40 30
X1
o4
200 250
300
350 400 Сила тока, А
450
500
Рис. 3. Зависимость КИП от силы тока электрической дуги I для порошков NiAl (L = 100 мм; RN = 48 л/мин; ^пор = 4,5 кг/ч; фракция 40-63 мкм)
Fig. 3. Dependence of material use coefficient on current strength of electric arc I for NiAl powders (L = 100 mm;
RN = 48 l/min; Rpore = 4.5 kg/h; fraction 40-63 pm)
o4
70 60 50 40 30 20 10
90 110 130 150 170 Расстояние от среза сопла, мм
Рис. 4. Зависимость КИП от дистанции напыления L для порошков: Al2O3-Cr2O3-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) (1 - c фракцией 40-63 мкм; 3 - с фракцией 100-160 мкм) и FeCr30Mo3 + 12 % CaF2 - 50 % TiC (2 - с фракцией 40-63 мкм) (I = 500 A; RN = 45 л/мин; R^ = 4,5 кг/ч)
Fig. 4. Dependence of material use coefficient on sputtering distance L for powders: Al2O3-Cr2O3-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) (1 - with fraction of 40-63 pm; 3 - with fraction of 100-160 pm) and FeCr30Mo3 + 12 % CaF2 - 50 % TiC (2 - with fraction 40-63 pm) (I = 500 A; RN = 45 l/min, Rpore = 4.5 kg/h)
■ Наука
итехника. Т. 17, № 3 (2018)
7060£ 50В 4030
2035 40 45 50 55 60 Расход плазмообразующего газа, л/мин
Рис. 5. Зависимость КИП от расхода плазмообразующего газа N2 для порошков: Al2O3-Cr2O3-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) (1) и FeCr30Mo3 + 12 % CaF2-50 % TiC (2) (L = 110 мм; I = 500 A; Япор = 4,5 кг/ч; фракция 40-63 мкм)
Fig. 5. Dependence material use coefficient on consumption of plasma-forming gas N2 for powders: Al2O3-Cr2O3-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) (1) and FeCr30Mo3 + 12 % CaF2 - 50 % TiC (2) (L = 110 mm; I = 500 A; Rpore = 4.5 kg/h; fraction 40-63 pm)
300 350 400 450 500 Сила тока, А
550 600
Рис. 6. Зависимость КИП от силы тока электрической дуги I для порошков Al2O3-Cr2O3-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) (L = 110 мм; RN = 50 л/мин; Япор = 4,5 кг/ч; фракция 40-63 мкм)
Fig. 6. Dependence of material use coefficient on current strength of electric arc I for powders: Al2O3-Cr2O3-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) (L = 110 mm; Rn = 50 l/min; Rpore = 4.5 kg/h; fraction 40-63 pm)
4,0 4,5 5,0 Расход порошка, кг/ч
Рис. 7. Зависимость КИП от расхода порошка Ru для порошков: Al2O3-Cr2O3-TiO2 - 15 % (CaF 2-Ni) (1) и FeCr30Mo3 + 12 % CaF2 - 50 % TiC (2) (L = 110 мм; I = 500 A; фракция 40-63 мкм)
Fig. 7. Dependence of material use coefficient on powder consumption Rп for powders: Al2O3-Cr2O3-TiO2 -15 % (CaF2-Ni) (1) and FeCr30Mo3 + 12 % CaF2 - 50 % TiC (2) (L = 110 mm; I = 500 A; fraction of 40-63 pm)
o4
6560 % 5550 45
40
100 150 200 250 300 350 400 Скорость перемещения подложки, мм/с
Рис. 8. Зависимость КИП от относительной скорости перемещения подложки vn для порошков: Al2O3-Cr2O3-TiO2 -15 % (CaF2-Ni) (1) и FeCr30Mo3 + 12 % CaF2 - 50 % TiC (2) (L = 110 мм; I = 500 A; фракция 40-63 мкм)
Fig. 8. Dependence of material use coefficient on relative velocity of substrate displacement v„ for powders: Al2O3-Cr2O3-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) (1) and FeCr30Mo3 + 12 % CaF2 - 50 % TiC (2) (L = 110 mm; I = 500 A; fraction 40-63 pm)
Исследование свойств напыленных при оптимальных режимах плазменных порошковых покрытий из оксидной и карбидной керамики с неравновесной структурой
Структура покрытий, их химический и фазовый составы оказывают определяющее влияние на физико-механические свойства покрытий, в частности на пористость, прочность сцепления и износостойкость. В свою очередь, формируемые на подложке в процессе напыления структура и состав покрытия зависят от энергетических характеристик процесса плазменного напыления, эффективности теплооб-менных процессов между дисперсной и газовой фазами высокотемпературной плазменной струи, а также от состава, структуры и свойств применяемых материалов. Нанесение покрытия производили на следующих режимах работы оборудования: напыление подслоя покрытия (порошок ПН85Ю15) (расход плазмообразующего газа азота 48 л/мин, ток 350 А, дистанция напыления 100 мм, фракция порошка 40-63 мкм, расход порошка 4,5 кг/ч); напыление износостойкого слоя из порошков оксидной керамики с неравновесной структурой толщиной 0,30-0,35 мм проводилось на оптимизированных режимах: Al2O3-Cr2O3-TiO2 - твердая смазка (расход плазмообразующего газа азота 50 л/мин, ток 550 А, дистанция напыле-
Наука
итехника. Т. 17, № 3 (2018)
ния 110 мм, фракция порошка 40-63 мкм, расход порошка 4,0 кг/ч, относительная скорость перемещения подложки уп = 300 мм/с). Фазовый состав покрытий определялся методом рент-геноструктурного анализа на рентгенографическом дифрактометре ДРОН-3. Количественное содержание фаз и равномерность их распределения определяли на сканирующем электронном микроскопе №по1аЬ-7 при увеличении от 1000 до 10000 раз. Количественные оценки параметров находили как усредненные по пяти измерениям. Прочность сцепления определяли на отрывной машине 1шйюп.
Микроструктуры плазменных покрытий из порошков А12О3-СГ2О-ТЮ2 - 15 % (СаБ2-№) и А12О3-СГ2О3-ТЮ2 - 15 % (Мо82-№), полученных методом агломерирования мелкодисперсной шихты с последующим высокотемпературным спеканием, приведены на рис. 9.
а Ь
Рис. 9. Микроструктура плазменного покрытия из порошков Al2O3-Cr2O-TiO2 - твердая смазка, полученных методом агломерирования мелкодисперсной шихты с последующим высокотемпературным спеканием (х500): а - Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni); b - Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (MoS2-Ni)
Fig. 9. Microstructure of plasma coating of Al2O3-Cr2O-TiO2
powders - solid lubricant obtained while using method of agglomerating fine batch with subsequent high-temperature sintering (х500): a - Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni); b - Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (MoS2-Ni)
В плазменных покрытиях из порошков, полученных названным методом, четко проявля-
ются межчастичные и межслоиные границы. Покрытия характеризуются наличием пористости до 10 % и равномерным распределением фазовых составляющих.
Значения микротвердости являются интегральной характеристикой материала покрытий, поскольку измерить микротвердость отдельных структурных составляющих в ряде случаев не представляется возможным из-за их малых размеров. Измерения проводили при нагрузках на индентор 0,490 Н, поскольку при более высоких нагрузках появляются трещины. Результаты замеров представлены в табл. 1. Анализируя данные табл. 1, необходимо отметить, что имеют место достаточно стабильные пределы изменения микротвердости в поясах замеров по длине поперечных сечений напыленных материалов. При этом верхним пределам соответствуют рабочие поверхностные зоны покрытий.
Итак, наблюдается стабильное распределение твердой оксидной фазы в объемах напыленных материалов и отсутствуют поверхностные зоны с дефицитом таких включений, что положительно влияет на работоспособность исследуемых износостойких покрытий. При плазменном напылении порошков Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) формируется покрытие с более высокой микротвердостью, по сравнению с порошками Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (MoS2-Ni), что обусловлено снижением пористости и повышением однородности покрытий.
На плотность покрытий, характер распределения фаз, а также на прочностные характеристики (износостойкость и прочность сцепления) большое влияние оказывает зернистость покрытий.
Результаты фрактографического анализа изломов покрытий показывают, что использование для напыления порошков, состоящих из мелкодисперсных частиц, приводит к формированию более мелкозернистой структуры (рис. 10).
Таблица 1
Микротвердость напыленных покрытий Micro-hardness of sprayed coatings
Покрытие I Микротвердость, МПа, для пояса замеров по длине поперечного сечения покрытия
1 2 3 4 5
Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) 5764-8182 5564-8649 5877-8805 5945-8950 6027-9014
Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (MoS2-Ni) 5707-8644 5836-8850 5902-8944 6121-9145 6253-9247
Наука итехника. Т. 17, № 3 (2018) 187
Рис. 10. Поверхность излома покрытия из порошка Al2O3-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) (х 10000)
Fig. 10. Fracture of Al2O3-TiO2-powder coating - 15 % (CaF2-Ni) (х 10000)
Структура покрытия из порошков Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) - ламинарная с ярко выраженной гетерогенностью, о чем свидетельствуют изменение окраски оксидных ламелей по сечению от светло- до темно-серой и увеличение микротвердости от 6070 до 11900 Н/мм2, в них находятся включения твердой смазки (черного цвета). Согласно результатам рентгеноспек-трального флуоресцентного анализа, покрытие Al2Os-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) состоит из Al2O3, легированных титаном и хромом, эвтектики Al^r-TiOs, TiO2, Ti3O5, комплексные оксиды Ti-G"-Al-Ca-O, CaF2. Исследования показали, что при напылении агломерированных порошков происходит недостаточное взаимодействие между Cr2O, Al2O3 и TiO2. Таким образом, при остывании расплава на подложке формируется эвтектика Al^r-TiOs, обладающая наименьшей межфазной энергией образования. Результаты проведенных исследований структуры и фазового состава покрытий позволяют сделать вывод о том, что технология изготовления порошка оказывает превалирующее влияние на формирование структуры покрытия.
ВЫВОДЫ
1. Проведена оптимизация параметров APS (плазменное напыление на воздухе) процесса для материалов NiAl, Al2O3-Cr2O-TiO2 - 15 % (CaF2-Ni) и FeCr30Mo3 - 12 % CaF2 - 50 % TiC. Ее осуществляли на основании получения максимального коэффициента использования ма-
териала. Проведены исследования влияния параметров плазменной струи (ток, дистанция напыления, расход плазмообразующего газа азота), фракционного состава исходного порошка на характеристики покрытий.
2. Структура покрытий, их химический и фазовый составы оказывают определяющее влияние на физико-механические свойства покрытий, в частности на пористость, прочность сцепления и износостойкость.
3. Структура покрытия из порошков А1203-Сг20-ТЮ2 - 15 % (СаР2-№) - ламинарная с ярко выраженной гетерогенностью, о чем свидетельствуют изменение окраски оксидных ламе-лей по сечению от светло- до темно-серой и увеличение микротвердости от 6070 до 11900 Н/мм2, в них находятся включения твердой смазки (черного цвета).
ЛИТЕРАТУРА
1. Нанесение покрытий плазмой / В. В. Кудинов [и др.]. М.: Наука, 1990. 406 с.
2. Газотермические покрытия / В. Н. Анциферов [и др.]. Екатеринбург: Наука, 1994. 317 с.
3. Куприянов, И. Л. Газотермические покрытия с повышенной прочностью сцепления / И. Л. Куприянов, М. А. Геллер. Минск: Навука 1 тэхшка, 1990. 175 с.
4. Газотермическое напыление композиционных порошков / А. Я. Кулик [и др.]. М.: Машиностроение, Ленинградское отделение, 1985. 197 с.
5. Ильющенко, А. Ф. Формирование износостойких плазменных покрытий на основе композиционных самосмазывающихся материалов / А. Ф. Ильющенко, В. А. Око-витый, А. И. Шевцов. Минск: Беспринт, 2005. 253 с.
6. Витязь, П. А.Основы нанесения износостойких, корро-зионностойких и теплозащитных покрытий / П. А. Витязь, А. Ф. Ильющенко, А. И. Шевцов. Минск: Белор. наука, 2006. 435 с.
7. Получение композиционного керамического материала для нанесения износостойких покрытий / В. А. Око-витый [и др.] // Порошковая металлургия: республ. межвед. сб. науч. тр. / Национальная академия наук Беларуси. Минск: Белорусская наука, 2008. Вып. 31. С. 156-162.
8. Оковитый, В. А. Плазменные износостойкие покрытия с включением твердой смазки / В. А. Оковитый // Сварочное производство. 2002. № 6. С. 41-43.
9. Триботехнические испытания образцов аморфизиро-ванных плазменных композиционных покрытий с включением твердой смазки / В. А. Оковитый [и др.] // Вестник Брестского государственного технического университета. Машиностроение. 2008. Вып. 1. С. 2-6.
Наука
итехника. Т. 17, № 3 (2018)
10. Керамический материал системы оксид титана - оксид алюминия - твердая смазка / В. А. Оковитый [и др.] // Вестник Белорусского национального технического университета. 2011. Вып. 1. С. 16-20.
11. Оковитый, В. А. Оптимизация процесса напыления износостойких покрытий на основе многофункциональной оксидной керамики / В. А. Оковитый, А. Ф. Пан-телеенко // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). 2015. Т. 67, № 2. С. 46-54.
12. Разработка композиционного материала на основе многофункциональной керамики для плазменного напыления / Ф. И. Пантелеенко [и др.] // Упрочняющие технологии и покрытия. Машиностроение. 2015. Вып. 2. С. 43-47.
13. Технология получения композиционного материала на основе многофункциональной оксидной керамики /
B. А. Оковитый [и др.] // Обработка металлов. 2015. Т. 67, № 2. С. 39-45.
14. Исследование процессов и оптимизация технологических параметров импульсно-плазменной обработки плазменных покрытий из материалов на основе мно-нефункциональной оксидной керамики / Ф. И. Пантелеенко [и др.] // Труды Междунар. науч.-техн. конф. «Инновации в машиностроении». Кемерово, 2015.
C. 360-364.
Поступила 11.09.2017 Подписана в печать 16.11.2017 Опубликована онлайн 29.05.2018
REFERENCES
1. Kudinov V. V., Pekshev P. Yu., Belashchenko V. E., Ko-valenko L. V. (1990) Plasma Coatings. Moscow, Nauka Publ. 406 (in Russian).
2. Antsiferov V. N., Shmakov A. M., Ageev S. S., Bula-nov V. Ya. (1994) Gas Thermal Coatings. Ekaterinburg, Nauka Publ. 317 (in Russian).
3. Kupriyanov I. L., Geller M. A. (1990) Gas Thermal Coatings with Increased Adhesion Strength. Minsk, Navuka i Tekhnika. 254 (in Russian).
4. Kulik A. Ya., Borisov Yu. S., Mnukhin A. S., Nikitin M. D. (1985) Gas-Thermal Spraying of Composite Powder. Moscow, Mashinostroenie Publ. 197 (in Russian).
5. Ilyushchenko A. F., Okovity V. A., Shevtsov A. I. (2005) Formation of Wear-Resistant Plasma Coatings on the Basis of Composite Self-Lubricating Materials. Minsk, Besprint Publ. 253 (in Russian).
6. Vityaz P. A., Ilyushchenko A. F., Shevtsov A. I. (2006) Fundamentals for Application of Wear-Resistant, Corrosion-Resistant and Heat-Resistant Coatings. Minsk, Belo-ruskaya Nauka Publ. 435 (in Russian).
7. Okovityi V. A., Il'yushchenko A. F., Shevtsov A. I., Pan-teleenko F. I., Okovityi V. V. (2008) Obtaining of Composite Ceramic Material for Application of Wear-Resistant
Coatings. Poroshkovaya Metallurgiya: Respublikanskii Mezhvedomstvennyi Sbornik Nauchnykh Trudov [Powder Metallurgy: the Republican Interdepartmental Collection of Scientific Works, 31, 156-162 (in Russian).
8. Okovity V. A. (2002) Plasma Wear-Resistant Coatings with Inclusion of Solid Lubricant. Svarochnoe Proizvod-stvo, (6), 41-43 (in Russian).
9. Okovityi V. A., Shevtsov A. I., Il'yushchenko A. F., De-voino O. G., Panteleenko F. I., Okovityi V. V. (2008) Tri-botechnical Tests of Samples of Amorphized Plasma Composite Coatings with Inclusion of Solid Lubricant. Vestnik Brestskogo Gosudarstvennogo Tekhnicheskogo Universiteta. Mashinostroenie [Bulletin of Brest State Technical University. Mechanical Engineering], (1), 2-6 (in Russian).
10. Okovityi V. A., Devoino O. G., Panteleenko A. F., Okovityi V. V. (2011) Ceramic Material of Titanium OxideAluminium Oxide-Solid Lubricant System. Vestnik BNTU [Bulletin of the Belarusian National Technical University], (1), 16-20.
11. Okovity V. A., Panteleenko F. I. (2015) Optimization of Process for Deposition of Wear-Resistant Coatings Based on Multifunctional Oxide Ceramics. Obrabotka Metal-lov = Metal Working and Material Science, 67 (2), 46-54 (in Russian).
12. Panteleenko F. I., Okovityi V. A., Devoino O. G., As-tashinskii V. M., Okovityi V. V. (2015) Development of Composite Material Based on Multifunctional Ceramics for Plasma Deposition. Uprochnyayushchie Tekhnologii i Pokrytiya = Strengthening Technologies and Coatings, (2), 43-47 (in Russian).
13. Okovity V. A., Panteleenko F. I., Talako T. L., Panteleenko A. F. (2015) Technology for Obtaining Composite Material on the Basis of Multifunctional Oxide Ceramics. Obrabotka Metallov = Metal Working and Material Science, 67 (2), 39-45 (in Russian).
14. Panteleenko F. I., Okovityi V. A., Devoino O. G., As-tashinskii V. M., Okovityi V. V. (2015) Investigation on Processes and Optimization of Technological Parameters for Pulse-Plasma Processing of Plasma Coatings Based on Multi-Functional Oxide Ceramics. Innovatsii v Mashino-stroenii (InMash-2015): VII Mezhdunar. Nauch.-Prakt. Konf., 23-25 Sent. 2015 g., Kemerovo: Sbornik Trudov [Innovations in Mechanical Engineering (InMash-2015): VII International Scientific and Practical Conference, September 23-25, 2015, Kemerovo. Proceedings]. Kemerovo, Kuzbass State Technical University, 360-364 (in Russian).
Received: 11.09.2017 Accepted: 16.11.2017 Published online: 29.05.2018
Наука
итехника. Т. 17, № 3 (2018)
