CC BY
91
Energy Supply System for Industrial Poultry Houses
1Sit M.L., Juravliov A.A., 2Doroshenko A.V., 2Goncharenko V.A.
1Institute of Power Engineering of the Academy of Sciences of Moldova Chisinau, Republic of Moldova 2Odessa National Academy of Food Technologies, Odessa, Ukraine
Abstract. The gas engine driven carbon dioxide heat pump designed for providing the heat, cold and electricity for industrial poultry house is proposed. The scheme differs from the known by using recuperative heat exchanger installed between the exhaust air duct of poultry house and heat pump evaporator and the heat curtain installed on the air duct after the evaporator. The air coming into the poultry house after the regenerative heat exchanger is supplied to the heat pump gas cooler. The heat pump produces heat of the required parameters of the input air and water for watering of poultry, space heating, etc. Heat pump compressor is driven by gas engine (GPA), by natural gas or biogas. The part of the gas-piston engine heat is used for adjusting the optimal heat pump mode and for regeneration of the absorbent in an evaporative cooler. The proposed technical solution of the above scheme provides a higher COP of the heat pump. Installing of heat curtain does not require the use of non-freezing solution to prevent icing of the air outlet of heat pump evaporator. The latter allows producing, besides electric power and heat, still cold (with the use off the adsorption-refrigerating machine) and provide drying air inlet evaporative cooler (if necessary). Keywords: heat pump, evaporative cooler, poultry house, gas drive, energy efficiency.
Sistemul de alimentare cu energie termica si cu frig pentru rntreprindere de avicultura J§it M.L., Juravleov A.A., 2Doro$enco A.V., 2Goncearenco V.A.
1 Academia Nationala de Tehnologii Alimentare din Odesa, Odesa, Ucraina 2Institutul de Energetica al Academiei de §tiinte a Moldovei, Chi§inau, Republica Moldova Rezumat. Se considera pompa de caldura cu agentul frigorific natural, dioxid de carbon, pentru asigurarea cu caldura si cu frig a halei de pasari industriale. Schema se difera de cele cunoscute prin utilizare a recuperatorului de caldura, conectat la evaporatorul al pompei de caldura, la iesirea caruia este instalata perdea de aer cald pentru ca a evita inghetarea iesirei conductei de evacuare a aerului din hala de pasari. Aerul, care intra in hala de pasari, se duce dupa recuperatorul la racitorul de gaze al pompei de caldura. Pompa de caldura produce caldura pentru parametrii necesari ai aerului de intrare si apa pentru adapare de pasari, incalzirea spatiului, etc. Pompa de caldura a compresorului este actionata de motorul termic policarburant cu piston, care pot utiliza ca gaze naturale si biogaz. O parte din energia termica a caldurii evacuata de la motor termic este utilizata pentru reglarea regimului optim de pompa de caldura si pentru regenerarea absorbantului in racitoarele de gaze evaporative. in comparatie cu schema cunoscuta, schema datp prevede un COP mai mare a pompei de caldura, care economiseste energia electrica obtinuta simultan cu apa calda si aer cald pentru udare pasari si igienizarea halei. Cuvinte-cheie: pompa de caldura, racitorul evaporativ, hala de pasari, actionarea cu gaze, eficienta energetica.
Система тепло-хладо-электроснабжения для предприятия птицеводства 1Шит М.Л., 1Журавлев А.А., 2Дорошенко А.В., 2Гончаренко В.А.
1Институт энергетики АН Молдовы, Кишинев, Республика Молдова, 2Одесская Национальная Академия пищевых технологий, Одесса, Украина Аннотация. Разработана схема теплового насоса на природном хладагенте, диоксиде углерода, для обеспечения промышленного птичника теплотой и холодом. Схема отличается от известных схем использованием рекуперативного теплообменника, подключенного к испарителю теплового насоса, с установленной на выходе канала удаляемого воздуха после испарителя тепловой завесы для предотвращения обмерзания воздухопровода. Воздух, поступающий в птичник после рекуперативного теплообменника, подается на газоохладитель теплового насоса. Тепловой насос вырабатывает теплоту для получения необходимых параметров входного воздуха, воды для поения птицы, отопления помещений и т.д. Компрессор теплового насоса приводится в движение газопоршневым двигателем (ГПД), который может использовать как природный газ, так и биогаз. Часть теплоты газов газопоршневого двигателя используется для регулирования оптимального режима теплового насоса и для регенерации абсорбента в испарительном охладителе. По сравнению с известной схемой, рассматриваемая схема позволяет получить больший СОР теплового насоса. Использование последнего позволяет вырабатывать, кроме электрической энергии, еще и холод (совместно с адсорбционной
холодильной машиной) и обеспечить осушку воздуха на входе испарительного охладителя (при необходимости).
Ключевые слова: тепловой насос, испарительный охладитель, птичник, газовый привод, энергоэффективность.
Введение
Для энергоснабжения птицеводческих предприятий известно использование регенеративных и рекуперативных теплообменников, контактных теплообменников с промежуточным теплоносителем, теплообменников на тепловых трубах, тепловых насосов в комплекте с незамерзающими утилизаторами теплоты [1,2]. Особенностью технического решения, описанного в [1] является наличие сложной схемы связи между тепловым насосом и рекуперативными теплообменниками, а также невысокий СОР теплового насоса, обусловленный
использованием промежуточного
теплоносителя с низкой температурой для передачи теплоты от воздуха к испарителю теплового насоса. В [2] предложен рекуперативный теплообменник для использования в птичниках, который рассчитан на применение на территориях с теплым климатом. Целью статьи является разработка схемы энергоснабжения птичника, с повышенными показателями энергоэффективности.
Поставленная цель достигается за счет: использования теплового насоса на природном теплоносителе, диоксиде углерода, применении тепловой завесы на выхлопном трубопроводе вместо теплообменника с незамерзающим теплоносителем, а также испарительных охладителей, включенных в схему теплового насоса для использования в переходный и летний период, и, кроме того, использования газопоршневого двигателя (ГИД) в качестве средства для повышения СОР теплового насоса.
Особенности птицеводческих предприятий следующие: зависимость потребления энергии от вида и возраста птицы, климатических условий, теплотехнических характеристик ограждающих конструкций помещений, что требует от теплового насоса работы с переменной тепловой и холодильной нагрузкой, для согласования которых и нужны испарительные охладители, а также участия в процессе регулирования
режима газопоршневого двигателя, используемого как привод компрессора.
I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
В работе [3] отмечается, что вентиляция в помещении птичника должна составлять 0,8...1,0 м3/кг. живого веса птицы в час, температура воздуха от 33.35 оС до 20оС при относительной влажности воздуха 55.75% до 50.65% в зависимости от возраста птицы (0.14 дней, 29-40 дней). Минимальная вентиляция в пределах 0,8.1,0 м3/кг. живого веса птицы в час достаточна для регулирования концентрации СО2 и влажности в пределах их максимальных значений. В связи с интенсивным ростом бройлеров от 40 г. до 2 кг. за 40 дней объем минимальной вентиляции в птичнике существенно возрастает. При повышении температуры наружного воздуха уровень вентиляции должен повышаться для удаления избыточного тепла, выделяемого бройлерами. В настоящее время в птичниках применяют нагрев воздуха, как с помощью калориферов, так и с помощью газогенераторов. Одним из основных факторов, влияющих на эффективность птицеводческого производства, является создание оптимальных условий для выращивания и содержания птицы. Оптимальное энергоснабжение птичника позволит увеличить сохранность птицы, повысить привесы, значительно экономить энергоресурсы и уменьшать расходы на обслуживание и эксплуатацию оборудования. Тепловая завеса может быть выполнена в виде трубы в форме кольца, расположенного на краю выхлопной трубы рекуперативного теплообменника. В трубе протекает горячая вода. Горячая вода получается благодаря рекуперации части теплоты рубашки ГПУ или теплоты выхлопных газов. Простыми расчетами можно показать, что расход воды 100 кг/час с температурой 50оС вполне достаточен. При этом падение температуры воды на длине трубы в 5 м не превысит 5оС. Для ориентировочного расчета была использована методика [4].
от испарителя
Входной воздух
Выходной воздух (охлажденный)
11
Входной воздух (теплый)
К испарителю
Теплота _от_ГПД, . поз. 10
А
5
2
Выходной воздух
подогретыый) к газоохладителю
3
а
Т^Лз
4
.Теплота на ИО
к Электрическая энергия на привод компрессора и ИО
1
1.Помещение для содержания птицы. 2. Испарительные охладители для работы внутри помещения. 3. Тепловой насос 4. Испарительный охладитель для охлаждения воздуха (применен в связи с тем, что тепловая мощность испарителя теплового насоса оказывается недостаточна для охлаждения помещения. 5- рекуперативный теплообменник, 10 - газопоршневая установка, 11 - тепловая завеса. А- вариант решения задачи предотвращения от обмерзания выхлопной трубы рекуператора с использованием незамерзающего промежуточного теплоносителя (с целью осушения воздуха), 6 -оросительная камера для удаления влаги из выходного воздуха. 7 - бак - накопитель для полиэтиленгликоля. 8 - насос, 9 - выпарная камера для удаления влаги из промежуточного раствора (ПЭГ).
Рис.1. Схема использования теплового насоса в птичнике.
Типовым решением для вентиляции рекуперативных теплообменников с птичников является применение незамерзающим теплоносителем и
последующим подогревом приточного воздуха (рис.1). Недостатком такого решения является обледенение вытяжного теплообменника при отрицательных температурах вытяжного воздуха и невысокая эффективность рекуперативного теплообменника. Применение ТНУ в системах рекуперации повышает эффективность рекуперации, снижает расходы на обогрев птичников. Изменением производительности ТН можно изменять количество теплоты, передаваемой от вытяжного воздуха к приточному воздуху и по сигналу датчика температуры поддерживать заданный температурный режим в помещении.
При работе в теплый период года необходимо отводить избыточную теплоту от птицы. При этом оказывается, что мощности испарителей теплового насоса бывает недостаточно. Для этого необходимо использовать внутренние и наружные испарительные охладители с регулируемыми параметрами температуры и влажности воздуха. ТНУ (рис.2) состоит из одноступенчатого компрессора 1,
газоохладителя 2, теплообменника 3 для регулирования перегрева хладагента после испарителя, регулирующего клапана давления компрессора 4, ресивера 5, регулятора расхода через испаритель 6, промежуточной емкости 7, регулирующего
клапана давления испарителя 8, испарителя 9, смесительного теплообменника 10, аккумулятора 11 (он же отделитель жидкости). Преимущества применения газопоршневых установок в качестве приводов компрессоров теплонасосных установок приведены в [5-9]. Минимальная суммарная мощность газопоршневой установки бтп вычисляется по формуле:
бт
бо
сок.
гле!
(1)
В этой формуле бестах' максимальная
сорнр тт '
тепловая мощность ТНУ, минимальный СОР ТНУ, т]а - электрический КПД газопоршневой установки. Разумеется, в реальных условиях, мощность ГПУ должна быть больше с учетом необходимости создания тепловой завесы на выходе выходящего из птичника воздуха, с учетом дополнительной теплоты для повышения СОР ТНУ и для регулирования режима работы перегревателя хладагента 3 (рис.1) для выбора режима работы компрессора, для осушения воздуха после испарительных охладителей. В летний период времени во вторичную цепь газоохладителя может быть включена адсорбционная холодильная машина.
>
от рекуператора 14
в птичник 16
14 Ш
ДИг
от ГПУ в атмосферу
8
11
2
10
РЕ
в атмо
сферу
1- линия подачи внутреннего воздуха птичника после рекуператора 5 (рис.1), 2 - линия теплого воздуха, подогретого в ГПУ, 3 - подогретый наружный воздух после ГПУ, 4 - выход ГПУ; 11-температура хладагента перед компрессором, 12- температура после компрессора, 13- температура после газоохладителя, 15-темперартура хладагента после перегревателя хладагента, 14-температура воздуха перед газоохладителем, 16- то же, но после газоохладителя. РЕ, ГЕ- регуляторы давления и расхода хладагента.
Рис.2. Схема теплонасосной установки (ТНУ).
4
3
5
1
В схеме используется бросовая теплота дымовых газов для регулирования рабочей точки компрессора и для подогрева воздуха на входе в газоохладитель для поддержания максимального СОР ТНУ.
Особенностями схемы являются: 1) регулятор расхода газа через испаритель расположен по ходу движения хладагента перед регулятором давления испарителя; 2) перепад давления на нем больше зависит от расхода, чем перепад давления на регуляторах давления. Ресивер 7 служит для обеспечения надежной работы клапана 6, в жидкой среде. Смесительный теплообменник 10 служит для подогрева входного воздуха при избытке теплоты от ГПУ, теплообменник 3 получает тепловую энергию от ГПУ. В таблице 1 приведены значения температур хладагента, промежуточного теплоносителя и воздуха в различных точках комплекса. В газоохладителе ТНУ происходит нагрев воздуха, прошедшего через рекуператор, до требуемой температуры. При этом, по сравнению с режимом работы без рекуператора, снижается требуемая тепловая мощность газоохладителя ТНУ, а СОР ТНУ повышается за счет использования теплоты, вырабатываемой ГПУ. В качестве сбросного тепла используется выбросной
рекуперированный воздух из птичника, смешанный с теплым воздухом, подогретым выхлопными газами ГПУ. В летний период времени параллельно к тепловому насосу (в связи с недостатком его холодильной мощности) подключают испарительный охладитель (рис.1). В теплый период года холод, вырабатываемый тепловым насосом и испарительным охладителем, поступает в помещение птичника.
При температурах наружного воздуха выше 12-14 оС и температуре внутреннего воздуха 35 оС, тепловой насос может быть отключен и птичник будет отапливаться за счет тепловой мощности ГПУ (рекуперативный теплообменник при этом используется). В данной схеме используется переменная структура энергоблока, при которой в зависимости от температуры наружного воздуха и требуемой температуры в птичнике используется или тепловой насос с ГПУ или только ГПУ для подогрева воздуха. В таблице 1 приведены значения температур хладагента и воздуха в различных точках
теплового насоса (рис.2) в зависимости от наружной температуры.
Таблица 1. Зависимости температур (оС) и давлений (МПа) в различных точках теплового насоса (рис.2), а также СОР теплового насоса в зависимости от температуры наружного воздуха text (оС) при внутренней температуре воздуха в птичнике 35 оС.
text t1 t2 t3 t4 t5 t6 СОР
-16 2 64,1 21 -16 -6 56 5,25
0 15 43,6 21 0 8 37 10,5
12 22 40,3 25 20 16 35 13,9
P1 P2 P3 P4* P5 P6*
-16 2,96 2,96 6,0 6,0 5,25
0 4,28 4,28 6,0 6,0 10,7
12 5,2 5,2 6,5 5,2 13,7
*?4, ?6 - напоры воздуха (определяется условиями эксплуатации. Рассмотрим энергетическую эффективность системы «ТН с ГПУ» с учетом того, что электрический КПД ТЭЦ с учетом потерь при передаче электрической энергии составляет СНР = ^'З7, а электрический КПД ГПУ
составляет ^ ^ = 0,43 .
Рассчитаем топливную энергетическую эффективность с учетом количества топлива, потребленного на ТЭЦ и ГПУ, по формуле:
COPF =
Qgc + Qge
nhp ' v
(2)
где - теплота, отдаваемая конденсатором (в данном случае, газоохладителем) теплового насоса; - теплота, отдаваемая ГПУ; Ыдр - электрическая электрического мощность двигателя ТН; ц - электрический КПД производства электрической энергии. Значения СОР ТНУ с газовым приводом компрессора при учете расхода топлива на источнике электрической энергии привода компрессора (СОРр,) приведены в таблице 2.
При работе теплового насоса с электроприводом, получающим
электроэнергию от ТЭС QGE = 0. Данные, приведенные в таблице 2 еще раз свидетельствуют в пользу применения
газового привода компрессора для теплового
насоса для данного объекта.
Таблица 2. Зависимость СОРр от вида
источника электрической энергии для электропривода компрессора._
разработанного низкотемпературного
воздухоохладителя-чиллера. Особенно
text
-16оС
0оС
12оС
COPF -
источник ЭЭ-ТЭС
1,98
3,98
5.15
СОРр -
источник ГПУ
2,73
5,01
6.4
[10, 11] является так называемой
схемы НИО-Яг (1ЕС-Яе). 3) воздушный поток проходит охлаждение в «сухой» части охладителя, в теплообменнике (3), и лишь затем поступает в собственно испарительный охладитель ИО (1) При этом теплообменнике (3)
перспективным использование регенеративной Здесь (рис. предварительно
охлажденный
воздушный готок делится на «основной» и
Пример. Сравним птичник, отапливаемый котлом в холодный период года и холодильной машиной в теплый период года, и тот же птичник, в котором используется газовый привод теплового насоса с рекуператором теплоты удаляемого из птичника воздуха и испарительными охладителями. Исходные данные:
максимальная тепловая мощность, потребляемая птичником 130 кВт, количество птичников - 4. Тариф на электрическую энергию - 0,08$/кВт час; стоимость 1000 м3 природного газа - 260$, стоимость 1 кВт тепловой мощности ТНУ (с учетом испарительных охладителей) - 300 $/кВт, стоимость 1 кВт мощности ГПУ - 300 $/кВт. Выбираем ГПУ с установленной мощностью 642 кВт. Срок отопительного сезона - 7 месяцев, срок работы с охлаждением воздуха в птичнике - 5 месяцев. Простой срок окупаемости составляет в этом случае - 6 лет.
II. Низкотемпературные
испарительные воздухоохладители для птичников
В качестве испарительных
воздухоохладителей (ИО), как внешних, так и внутренних (позиции 2 и 4 по рис. 1), в летний период года могут быть использованы низкотемпературные ИО. Интерес к возможностям использования таких ИО в системах жизнеобеспечения (холодильная и кондиционирующая техника, системы тепло-хладоснабжения) непрерывно растет, что обусловлено их высокими энергоэкологическими характеристиками [10-14].
Разработанные решения для
воздухоохладителей-чиллеров НИО-Я^. Изучались сравнительные возможности испарительных воздухоохладителей
непрямого типа НИО (1ЕС), а также
«вспомогательный» потоки, один из которых поступает потребителю, а второй в ИО, где в непосредственном контакте с
рециркулирующей через ИО и теплообменник водой, обеспечивает ее испарительное охлаждение (чиллер СЬ-Яе, рис. 1Б); это решение получено из совмещенной схемы НИО-Яг (рис. 1А). Для воздухоохладителя СИ-Я^ такое решение обеспечивает понижение предела охлаждения до температуры точки росы поступающего в охладитель воздушного потока, 1р.
Для охладителя СИ-Я^, как и для охладителей НИОг принципиально важным является правильный выбор соотношения «основного» и «вспомогательного» воздушных потоков 1 - Оо/Ов, а также, выбор отношения контактирующих потоков газа и жидкости в ИО: 1 = Ог/Ож, в данном случае это величина 1 = Ов/Ож.
Анализ процессов испарительного охлаждения в охладителях НИОг и НИО-Rг
Основой для сравнительного анализа воздухоохладителей послужили опытные данные полученные в ОГАХ [10]. В качестве насадки тепломасообменных аппаратов использованы насадочные многоканальные структуры из полимерных материалов. На рис. 4 приведен сравнительный анализ работы охладителей непрямого типа НИО и СИ-Я^. Анализ выполнен для условия: 1 = Оо/Ов =1.0 для обоих решений. Для СЬ-Яе приведен условный пошаговый анализ: 1 -23..., показанный на диаграмме штрих-пунктирными линиями [1-3*, 1-3**, 1-3сЬ В, - процессы в ИО по вспомогательному воздушному потоку; соответствующие процессы в теплообменнике (процессы охлаждения основного воздушного потока «О» при неизменном влагосодержании) представлены линиями 1-2*, 1-2**, 1-2сЬ О]. На равновесной кривой показаны
Предел охлаждения - температура точки росы наружного воздуха
А
В. tв, и
Подача охлажденного воздуха в помещение
и А | С1г, Рг, И2г
Г Х.
Подача охлажденного воздуха в помещение
!ЕС-Рд (СИ-Рд)
Рисунок 3. Принципиальные решения испарительного воздухоохладителя НИО-Яг (Ch-Rg), решенного по совмещенной (А) и раздельной (Б, вариант с подачей охлажденного воздуха в помещение) схемам. Принцип компоновки (В) системы кондиционирования воздуха СКВ на основе испарительного воздухоохладителя Ch-Rg.
Обозначения: 1 - испарительный воздухоохладитель; 2 - НИО-Кг; 3 - водо-воздушный теплообменник; 4 - помещение; 5 - вентилятор; 6 - насос. П - поступающий в ИО воздух.
3
РЯОБЬБМБЬБ БКЕЯОБТ1СП ЯБвГОМЛЬБ 1 (30) 2016 TERMOENERGETГСA
Н
40
Относительная влажность, ф, % 40
80
X
10
15
20 25
Влагосодержание, г/кг
^ = 350С, *1= 11 г/кг tр1 = 140С
1. ПИО: tг3 = 260С;
2. НИО: tо = 26,50С, tв = 25,50С; фв = 95%
3. НИО-Rg (СИ-Рд): tо = 19,50С, tв = 27,50С, фв = 100%
, Ов
В: --1
1 О: Ио
в -1
о„ 1 1 1
\| / >1
НИО, 1ЕС
О: Ъ, И,
V, ОД' §
о„
В: tв, Ив
ь>
зв
НИО-Рд, СИ-Рд
0
Рисунок 4. Анализ (условный пошаговый анализ: 1-2-3., штрих-пунктирные линии) работы испарительного воздухоохладителя непрямого типа НИО (пунктирные линии) и воздухоохладителя НИО-Яг (СЬ-Я^).
Анализ выполнен для условия: 1 = Оо/Ов =1.0 для обеих схем
Н
40
О 35
а р
у
т а
& 30
Относительная влажность, ф, %
40
2iec О I
25
I = Со/Св = 1.5
/
I = Со/С в - 1.0
I = Со/Св = 0.5 .
10
100%
10
15
20
Влагосодержание, г/кг
^ = 350С, хг1= 11 г/кг 1р1 = 140С
1. I* = Со/Св = 1,5: Ь = 23,50С, и = 280С; фв = 100%
2. I* = Со/Св = 1,0: Ь = 19,50С, и = 27,50С, фв = 100%
3. I* = Со/Св = 0,5: Ь = 170С, и = 26,50С; фв = 100%
В: и
Св
СИ-Рд
X
25
Рисунок 5. Анализ работы испарительного воздухоохладителя Ch-Rg для различных соотношений основного и вспомогательного воздушных потоков 1 = Оо/Ов! 1* - Оо/Ов = 1,5; 2 -1,0; 3 - 0,5 (результаты для НИО приведены для 1 - Оо/Ов = 1,0)
соответствующие изменения температуры температуры мокрого термометра,
воды в контуре рециркуляции ((ж2), поступающего в ИО охлажденного в
сориентированные на каждом шаге теплообменнике вспомогательного
охлаждения на соответствующее значение воздушного потока. Результирующий
5
0
процесс охлаждения основного воздушного потока показан сплошной линией 1-2сЬ О. Таким образом, для выбранных начальных параметров воздуха (наружного или внутреннего) Ъ1 = 350С, 1м1 = 210С, гр1 = 140С, х^= 11г/кг получено:
1. для воздухоохладителя прямого типа ПИО: 1г3 = 260С;
2. для воздухоохладителя НИО: 1о = 26,50С, 1в = 25,50С; фв = 95%
3. для регенеративного воздухоохладителя НИО-ЯВ (СИ-Яе): го = 19,50С, гв = 27,50С, фв = 100%
Воздухоохладитель НИО-Яе (СИ-Яе) обеспечивает понижение температуры воздушного потока ниже традиционного естественного предела охлаждения.
Приведен также анализ (рис. 5) работы воздухоохладителя СИ-Яе для различных соотношений основного и вспомогательного воздушных потоков [1 = Оо/Ов (1 - 1* = Оо/Ов = 1,5; 2 - 1,0; 3 - 0,5)]. Для выбранных начальных параметров воздуха (наружного или внутреннего) гг1 = 350С, 1м1 = 210С, гр1 = 140С, х^= 11г/кг получено:
1. 1* = Оо/Ов = 1,5: го = 23,50С, 1в = 280С; фв = 100%
2. 1* = Оо/Ов = 1,0: го = 19,50С, 1в = 27,50С,
фв = 100%
3. 1* = Оо/Ов = 0,5: го = 170С, 1в = 26,50С; фв = 100%
Для СИ-Я^ получено последовательное снижение температуры основного
воздушного потока со снижением соотношения потоков 1* = Оо/Ов: СИ-Яе (1* = 1,5): Лг** = 9,50С; СИ-Яе (1* = 1,0): Лг** = 5,50С; СИ-Я^ (1* = 0,5): Лг** = 3,00С (где Лг** = г2г - гр1). При этом линия изменения состояния вспомогательного воздушного потока соответственно все ближе подходит к линии ф = 100%, и, в дальнейшем, практически следует вдоль этой линии.
ь приближения к пределу охлаждения составляет Лг** = 12,50С, и для СИ-Яе равна 5,50С.
Выводы.
1. Предложена схема энергоснабжения птичника и использованием теплового насоса с газовым приводом компрессора, в которой выход подогретого наружного воздуха рекуперативного теплообменника связан с газоохладителем теплового насоса, а воздух,
удаляемый из птичника после рекуперативного теплообменника смешивается с воздухом, подогретым выхлопными газами газопоршневого двигателя и подается на испаритель теплового насоса, что, совместно с перегревом рабочего тела после испарителя за счет использования теплоты, вырабатываемой ГПУ, позволяет повысить СОР теплового насоса.
2. Применение тепловой завесы на воздухопроводе воздуха, удаляемого из птичника, вместо контура с незамерзающим теплоносителем снижает металлоемкость конструкции и затраты на промежуточный теплоноситель.
3. Использование абсорбционных холодильных машин при утилизации теплоты газоохладителя в теплый период года, а также испарительных охладителей для охлаждения воздуха в птичнике позволяет снизить затраты электрической энергии.
4. Установлено, что предложенная схема имеет приемлемый срок окупаемости при ценах на энергоресурсы, сложившиеся в настоящее время в Молдове и Украине.
5. Сравнительно с прямым испарительным охлаждением в ПИО (непосредственный контакт воздушного потока с водяной пленкой, рециркулирующей без внешней нагрузки, адиабатический процесс), охлаждение воздушного потока в охладителе непрямого типа НИО обеспечивает возможность «сухого» охлаждения воздуха, без его увлажнения. Это открывает пути к построению СКВ на основе «основного» воздушного потока, без доувлажнения воздуха в испарительном охладителе, что принципиально для систем комфортного и технологического назначения.
6. Сравнительно с непрямым испарительным охлаждением в НИО, охлаждение воздушного потока в чиллере-воздухоохладителе Ch-Rg реально снижает предел охлаждения «продуктового» основного воздушного потока ниже температуры наружного воздуха по мокрому термометру. Это существенно расширяет возможности испарительных методов охлаждения, «отвоевывая» часть практического приложения при построении СКВ у парокомпрессионной техники.
7. Построение СКВ на основе чиллера-воздухоохладителя Ch-Rg обеспечивает снижение естественного предела охлаждения воздушного потока, расширяя область
практического применения методов испарительного охлаждения воздуха.
Литература (References)
[1] Grenishen N.T. [Energy-saving installation of the microclimate in the poultry-house with nonfreezing heat utilizer. PhD thesis] "Energosberegaiuschaia ustanovka mikroklimata v ptichnike s nezamerzaiuschim utilizatorom teploti", Kiev 1985, (in Russian).
[2] Big Dutchman International GmbH. Heat Exchanger Earny type 40 000. https://cdn.bigdutchman.pl/fileadmin/content/poultry/p roducts/en/poultry-production-heat-exchanger-Earny-Big-Dutchman-en.pdf (accesed 11.04.2016)
[3] Mailan E. [Microclimat in poultry house]. Mikroklimat v broilernom ptitsevodstve. http://www.tehkorm.ru/publikatsii/ptitsevodstvo/mikro klimat-dlya-broilerov.html (accesed 21.04.2016), (in Russian).
[4] Calculation of heat losses uncoated pipelines at laying aboveground. [Rascest teplovih poteri neizolirovannimi truboprovodami pri nadzemnoi prokladke]. Habarosck, 2000 (in Russian).
[5] Zhi-Gao Sun. A combined heat and cold system driven by a gas industrial engine. Energy Conversion and Management 48 (2007) 366-369.
[6] Yang Zhao, Zhao Haibo, Fang Zheng. Modeling and dynamic control simulation of unitary gas engine heat pump. Energy Conversion and Management 48 (2007) 3146-3153.
[7] M. Teitel; I. Segal; A. Shklyar; M. Barak. A Comparison between Pipe and Air Heating Methods for Greenhouses. J. Agric. Engng Res. (1999) 72, 259-273
[8] J. Brenn, P. Soltic, Ch. Bach. Comparison of natural gas driven heat pumps and electrically driven heat pumps with conventional systems for building heating purposes. Energy and Buildings 42 (2010) 904-908.
[9] Yanwei Wang, Liang Cai, Xiaowei Shao, Gaolong Jin, Xiaosong Zhang. Analysis on energy-saving effect and environmental benefit of a novel hybrid-power gas engine heat pump. International Journal of Refrigeration 36(2013), pp. 237-246.
[10] Doroshenko A.V., Glaubrman [Alternative energetics. Solar heat and cold supply systems]. Alternativnaia energetika. Solnechnie sistemi teplo-hladosnabzhenia. Monograph. Odessa, 2012, 446 p.
[11] Method and Apparatus of Indirect-Evaporation Cooling. United States Patent N US 6,497,107 B2, Dec. 24, 2002
[12] X. Cui, M.R. Islam, B. Mohan, K.J. Chua. Theoretical analysis of a liquid desiccant based indirect evaporative cooling system. Energy 95 (2016) 303-312.
[13] W.Z. Gao, Y.P. Cheng, A.G. Jiang, T. Liu, Keith Anderson. Experimental investigation on integrated liquid desiccant e Indirect evaporative air cooling system utilizing the Maisotesenko e Cycle. Applied Thermal Engineering 88 (2015) 288-296.
[14] Mohammad Saghafifar, Mohamed Gadalla. Performance assessment of integrated PV/T and solid desiccant air-conditioning systems for cooling buildings using Maisotsenko cooling cycle. Mohammad Saghafifar, Mohamed Gadalla. Solar Energy 127 (2016) 79-95
Сведения об авторах.
Дорошенко Александр Викторович -доктор технических наук, профессор кафедры термодинамики и возобновляемой энергетики ОНАПТ, сфера научных интересов - теплофизика, тепломассообмен, холодильная техника, альтернативная энерге-тика. E-mail: al dor@i-ua.com
Шит Михаил Львович - к.т.н., в.н.с., доцент-исследователь лаборатории «Энергетической эффективности и возобновляемых источников энергии». Область научных интересов: тепловые насосы, автоматическое управление технологическими процессами в энергетике, E-mail: mihail_sit@mail.ru
Журавлев Анатолий Александрович - кандидат технических наук, в.н.с. лаборатории «Энергетической эффективности и возобновляемых источников энергии» института энергетики АНМ. Область научных интересов: микропроцессорные системы управления, промышленная автоматика, E-mail: juravleov a@ mail.ru
