CC BY
58
Коэффициент готовности определяется по формуле 1
ту- _ сР
Кг " 1+ 1' (9)
ср в
С учетом выражения (3) равенство (9) примет вид и,
К =
n + n2 + n3
(10)
Коэффициент технического использования с учетом вышеприведенных рассуждений находится по формуле
К =
n,
n + n2 + n3 + n4 + n5
(11)
где и4 и и5 - количество объектов электрооборудования находящихся в плановом обслуживании и ремонте (в плановом техническом обслуживании и в плановом текущем ремонте с обеспечением работоспособности электрооборудования).
Предложенная выше методика ускоренной оценки надежности объектов электрооборудования была использована для определения средних показателей безотказности и ремонтопригодности капитально отремонтированных электродвигателей, эксплуатирующихся на Челябинской птицефабрике (табл. 1). Достоверность полученных результатов была доказана удовлетворительной сходимостью с данными эксплуатационных наблюдений по ^критерию Стьюдента [3].
Таблица 1
Показатели надежности капитально отремонтированных электродвигателей 4АПА80А6У2
Проверка
Показатели надежности Метод испытаний Разница, % существенности различий
Эксплуатационные Ускоренные 1ф 1кр
Средняя наработка на 13,24 1 2,30 7,1 1,23
отказ, тыс. ч
Параметр потока отка- 0,075 0,077 7,1 1,23
зов, тыс. ч-1
Интенсив- 1,96
ность восстановле- 0,926 0,947 2,3 0,22
ния, тыс. ч-1
Коэффициент готовно- 0,926 0,921 0,5 0,27
сти
Таким образом, использование метода моментных наблюдений позволит за короткие сроки произвести количественную оценку единичных и комплексных показателей безотказности и ремонтопригодности восстановленных объектов электрооборудования. К этим показателям относятся средняя наработка на отказ, параметр потока отказов, среднее время восстановления, интенсивность восстановления, коэффициент готовности и коэффициент технического использования.
Список литературы
1. Машенков В.Ф., Мальцев И.Е.. Царьков А.П. Планирование использо-
вания труда в с.-х. предприятиях. - М.: Колос, 1977. - 320 с.
2. Старр М. Управление производством. - М.: Прогресс, 1968. - 400 с.
3. Бабыкин Е.В. Разработка средства обеспечения и методики ускорен-
ной оценки качества восстановления электродвигателей (на
примере их работы в условиях птицеводства): Автореф. дис. канд. техн. наук. - Челябинск, 2008. - 21 с.
УДК 621.3 Р.В. Банин
Челябинская государственная агроинженерная академия
РАЗРАБОТКА УСТРОЙСТВА ТОКОВОЙ СУШКИ ИЗОЛЯЦИИ ОБМОТОК АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
Аннотация
В статье рассматриваются вопросы поддержания работоспособности асинхронных двигателей в процессе эксплуатации. Представлен расчет импульсного трансформатора устройства токовой сушки изоляции обмоток, обоснованы его параметры.
Ключевые слова: изоляция, работоспособность, сушка, расчет, импульсный трансформатор.
R. V. Banin
Chelyabinsk State Agriculture Engineering Academy
WORKING OUT OF THE CURRENT-DRYING ISOLATION OF ASYNCHRONOUS ENGINES WINDINGS
Annotation
In the article are examining questions of maintenance working capacity of asynchronous engines while service operation. In the article is calculated the pulse transformer of the device current-drying isolation of windings, there are presented its proved parameters.
Key words: isolation, working capacity, current drying, calculation, pulse transformer
Надежность работы асинхронных двигателей в основном определяется работоспособностью её изоляции. Жесткие условия эксплуатации асинхронных двигателей в сельском хозяйстве приводит к снижению её электрической прочности. В подавляющем большинстве случаев это вызвано повышенной увлажненностью изоляции обмоток. Включение в работу электродвигателя с такой изоляцией, как правило, приводит к его отказу. В связи с этим важнейшим мероприятием по поддержанию работоспособности изоляции электродвигателя в процессе эксплуатации является сушка [1].
Используемые в сельском хозяйстве устройства сушки обладают невысоким КПД и коэффициентом мощности, значительными массогабаритными показателями, отсутствием непрерывного контроля параметров процесса сушки. Кроме того, эти устройства не учитывают конструктивные отличия новых серий электродвигателей, что делает процесс сушки малоэффективным.
В соответствии с вышеизложенным разработка устройства сушки, отвечающего современным конструктивным, энергетическим и стоимостным требованиям является перспективным направлением по поддержанию работоспособности асинхронных электродвигателей в процессе эксплуатации.
Выполнение большинства перечисленных требова-
ний можно реализовать в устройстве сушки, построенном на основе импульсного источника питания с широт-но-импульсной модуляцией. Его расчет производится по классическим методикам [2, 3]. Интерес представляет методика расчета импульсного трансформатора, который имеет ряд особенностей. Они обусловлены несинусоидальной формой напряжения и тока, высокой частотой преобразования и применением специальных ферромагнитных материалов.
Высокая скорость изменения магнитного потока вызывает появление значительных вихревых токов в маг-нитопроводе и потери энергии.
С целью обеспечения возможности сушки электродвигателей широкого диапазона номинальной мощности требуется изменение коэффициента заполнения в широких пределах. В связи с этим нужно учитывать не только индуктивный, но и емкостной эффект в обмотках, влияющий на характер формирования фронта импульса.
Высокая частота преобразования требует учитывать поверхностный эффект в проводах обмоток при определении эффективного сечения проводов. Униполярный характер намагничивания не позволяет полностью использовать магнитные свойства материала магнитопровода.
В импульсных трансформаторах в качестве материала сердечника широко распространены ферриты марок 2000НН производства ОАО «Завод Магнетон», 3C85, 3C90, 3F3 фирмы Philips, N27, N41, N47, N67, N87 фирмы Siemens. Все они обладают высокими значениями собственного электрического сопротивления, превышающего сопротивление электротехнических сталей в 50 и более раз. Именно это обстоятельство позволяет применять ферриты в импульсных трансформаторах, работающих на высоких частотах, без опасения, что могут резко повыситься потери на вихревые токи.
Перечисленные особенности учтены нами при расчете импульсного трансформатора источника токовой сушки изоляции асинхронных электродвигателей.
В качестве основы источника токовой сушки принят обратноходовой преобразователь, работающий в режиме разрывных токов. Это значит, что цикл начинается с нулевого тока в трансформаторе, а к началу каждого следующего цикла вся энергия из трансформатора передается в нагрузку Поскольку нам необходимо производить сушку электродвигателей как можно более широкого диапазона номинальной мощности, то требуется варьировать подведенное к обмоткам двигателя напряжение. Для этого как нельзя лучше подходит режим разрывных токов, при котором не возникает проблем с петлей обратной связи и не появляются дополнительные неучтенные динамические потери в силовом ключе при его открывании.
Упрощенная схема обратноходового преобразователя приведена на рис.1 [2].
Источник состоит из ключевого транзистора Q1, управляемого ШИМ-контроллером, трансформатора T1, цепочки R1C1V1, необходимой для подавления выбросов напряжения, обусловленных индуктивностью рассеяния, выходного выпрямительного диода Dout и сглаживающего конденсатора Cout .
Для расчета импульсного трансформатора, а также для определения тока, напряжения и мощности устройства нами проанализированы каталожные данные [4] наиболее распространенной в сельском хозяйстве серии 4А асинхронных электродвигателей [5], представленные в табл. 1.
Рис. 1 .Упрощенная электрическая схема источника токовой
сушки
Анализ данных таблицы 1 показывает, что для сушки большинства электродвигателей, используемых в сельском хозяйстве, номинальная мощность устройства составляет 270 Вт. Кроме того, определены следующие исходные данные для расчета импульсного трансформатора: Е1тП = 195В , Е1тах = 265В - минимальное и максимальное входные напряжения; Па = 20В, = 13,5А , РЛ = 270Вт - максимальные напряжение, ток и мощность сушки; /0 - частота преобразователя, кГц; 77 = 0,8 - предполагаемый КПД устройства.
Расчет проводится по следующей методике [6].
Определим среднее значение тока первичной обмотки при минимальном входном напряжении:
11ср ~ '
Pd
270
■ = 1,73 A
V* Е1шп 0,8 х 195 Определим напряжение обратного хода:
Ur к UDSшах - 20 - ЕШах = 678 - 20 - 265 = 57 ^
2,5
2,5
принимаем Пок = 135В .
Рассчитаем уровень ограничения напряжения стабилитрона снабберной цепи:
ист > 1 ,5 х Пок = 1 ,5 х 135 = 202,5В . Определим максимальный коэффициент заполне-
ния:
q„
и,
OR
135
Ei „in - Ud + Uor 195 - 20 +135
■ = 0,43
При этом максимальный ток первичной обмотки равен:
I,
I
1cp
1,73
1шах
■ = 3 , 38A
q„ax(1 - 0 ,5K1) 0 ,43(1 - 0 ,5 x 0 ,6) Действующее значение тока первичной обмотки:
K2
1ЧД ~ I1 шах\ q„ax ( ~ K1 + 1) ~
= 3, 38y
П ¿\2
0,43(~3--0,6 +1) = 0, 22A.
Далее определим необходимую индуктивность первичной обмотки трансформатора Т1:
Li =
2Pd
d
fö X Iimax
2 x 27ö
2 - (2Ki - k2
ö,8 x i32ööö x 3,382(2 x ö,6 - ö,62)
= 500мкГн .
w,
U
OR
135
w2 Ud + UOR
2ö + ö , 5
■ = 6,58
= w2 х 6,58 = 4 х 6,58 = 26 витков. Рассчитаем эффективную индуктивность выбранного сердечника с зазором:
ALS -
L, _ 5öö х 1ö"
• = 740нГн / вит 2
w,
262
Выбор сердечника трансформатора осуществляется по справочным данным фирмы EPCOS [4]. На необходимую нам мощность подходит Ш-образный сердечник ETD 39/20/13 из материала N87.
Рассчитаем эффективную относительную магнитную проницаемость сердечника с зазором:
А
тсб =
■LS
Ае х то
74öх 1öx 123x iö~3 125x iö~6 x 4x 3,14x 1ö~7
= 579
Определим число витков первичной обмотки:
Расчет параметров сушки изоляции асинхронных двигателей
Рассчитаем величину воздушного зазора в сердечнике
Таблица 1
6
Каталожные данные асинхронных двигателей Параметры сушки
Марка Рн, cos I нф ,А Г20, Ьушю/ь исушк^ Р сушки Вт
двигателя кВт Ф П Ом А В
1 2 3 4 5 6 7 8 9
3000 об/мин
4AA50A2Y3 0,1 0,7 0,600 0,32 82,5 0,19 32,14 6,26
4АА50В2У3 0,1 0,7 0,630 0,41 57,8 0,25 28,60 7,07
4АА56А2У3 0,2 0,76 0,660 0,54 54,9 0,33 35,82 11,69
4АА56В2У3 0,3 0,77 0,680 0,72 38,7 0,43 33,60 14,58
4АА63А2У3 0,4 0,86 0,700 0,93 26,2 0,56 29,28 16,36
4АА63В2У3 0,6 0,86 0,730 1,33 16,6 0,80 26,44 21,06
4А71А2У3 0,8 0,87 0,770 1,70 12,1 1,02 24,63 25,07
4А71В2У3 1,1 0,87 0,775 2,47 8,35 1,48 24,77 36,73
4А80А2У3 1,5 0,85 0,810 3,30 4,11 1,98 16,28 32,24
4А80В2У3 2,2 0,87 0,830 4,62 2,59 2,77 14,35 39,74
4А901_2У3 3 0,88 0,845 6,11 1,96 3,67 14,38 52,73
4A100S2У3 4 0,89 0,865 7,87 1,19 4,72 11,24 53,10
4А1001_2У3 5,5 0,91 0,875 10,47 0,812 6,28 10,20 64,04
4A112М2У3 7,5 0,88 0,875 14,76 0,53 8,85 9,39 83,11
4A132M2У3 11 0,9 0,880 21,04 0,341 12,63 8,61 108,73
4A160S2У3 15 0,91 0,880 28,38 0,298 17,03 10,15 172,82
4A160M2У3 19 0,92 0,885 34,43 0,226 20,66 9,34 192,86
4A180S2У3 22 0,91 0,885 41,39 0,151 24,83 7,50 186,25
4
5
6
7
9
4А200М2У3
37
0,89
0,900
69,99
0,065
41,99
5,48
229,95
4А2001_2У3
45
0,9
0,910
83,25
0,051
49,95
5,06
252,99
4А225М2У3
55
0,92
0,910
99,54
0,042
59,72
5,06
302,47
4А250Б2У3
75
0,89
0,910
140,31
0,023
84,19
3,92
330,26
4А250М2У3
90
0,9
0,920
164,69
0,019
98,81
3,83
378,85
4А280Б2У3
110
0,89
0,910
205,79
0,014
123,47
3,46
426,87
4А280М2У3
132
0,89
0,915
245,59
0,33
147,36
97,26
14331,26
4А315Б2У3
160
0,9
0,920
292,78
0,024
175,67
8,57
1505,96
4А315М2У3
200
0,9
0,925
364,00
0,016
218,40
6,95
1516,82
4А355Б2У3
250
0,9
0,925
455,00
0,013
273,00
7,26
1982,48
4А355М2У3
315
0,91
0,930
563,95
0,011
338,37
7,38
2495,99
500 об/ мин
4АА50А4У3 0,06 0,6 0,500 0,30 91,1 0,18 33,13 6,02
4АА50В4У3 0,09 0,6 0,550 0,41 59,1 0,25 29,31 7,27
4АА56А4У3 0,12 0,66 0,630 0,44 70,6 0,26 37,05 9,72
4АА56В4У3 0,18 0,64 0,640 0,67 46,6 0,40 37,23 14,87
4АА63А4У3 0,25 0,65 0,680 0,86 29 0,51 29,82 15,33
4АА63В4У3 0,37 0,69 0,680 1,19 21,5 0,72 30,83 22,10
4А71А4У3 0,55 0,7 0,705 1,69 12,3 1,01 24,92 25,25
4А71В4У3 0,75 0,73 0,720 2,16 9,41 1,30 24,41 31,67
4А80А4У3 1,1 0,81 0,750 2,74 7,15 1,65 23,54 38,75
4А80В4У3 1,5 0,83 0,770 3,56 5,3 2,13 22,62 48,26
4А901_4У3 2,2 0,83 0,800 5,02 3,11 3,01 18,73 56,43
4А100Б4У3 3 0,83 0,820 6,68 1,9 4,01 15,23 61,02
4А1001_4У3 4 0,84 0,840 8,59 1,27 5,15 13,09 67,46
4А112М4У3 5,5 0,85 0,855 11,47 0,995 6,88 13,69 94,19
4А132Б4У3 7,5 0,86 0,875 15,10 0,572 9,06 10,37 93,92
4А132М4У3 11 0,87 0,875 21,89 0,346 13,14 9,09 119,41
4А160Б4У3 15 0,88 0,885 29,18 0,27 17,51 9,46 165,55
4А160М4У3 18,5 0,88 0,895 35,59 0,197 21,35 8,41 179,66
4А180Б4У3 22 0,9 0,900 41,15 0,161 24,69 7,95 196,31
4А180М4У3 30 0,89 0,910 56,12 0,099 33,67 6,66 224,30
4А200М4У3 37 0,9 0,910 68,45 0,09 41,07 7,39 303,61
1
2
3
8
1 234 567 8 9
4А2001_4У3 45 0,9 0,920 82,35 0,069 49,41 6,79 335,40
4А225М4У3 55 0,9 0,925 100,10 0,049 60,06 5,85 351,34
4А250Б4У3 75 0,9 0,930 135,77 0,028 81,46 4,53 368,94
4А250М4У3 90 0,91 0,930 161,13 0,025 96,68 4,78 461,72
4А280Б4У3 110 0,9 0,925 200,20 0,018 120,12 4,23 507,90
4А280М4У3 132 0,9 0,930 238,95 0,041 143,37 11,61 1664,93
4А315Б4У3 160 0,91 0,935 284,92 0,03 170,95 10,12 1730,10
4А315М4У3 200 0,92 0,940 350,41 0,022 210,24 9,38 1971,42
4А355Б4У3 250 0,92 0,945 435,69 0,014 261,41 7,42 1940,77
10 00 об/мин
4АА63А6У3 0,18 0,62 0,560 0,79 52 0,47 49,02 23,10
4АА63В6У3 0,25 0,62 0,590 1,04 30 0,62 37,28 23,16
4А71А6У3 0,37 0,69 0,645 1,26 21,1 0,76 31,89 24,11
4А71В6У3 0,55 0,71 0,675 1,74 14,4 1,04 30,05 31,35
4А80А6У3 0,75 0,74 0,690 2,23 10,8 1,34 28,84 38,51
4А80В6У3 1,1 0,74 0,740 3,04 6,26 1,83 22,86 41,75
4А901_6У3 1,5 0,74 0,750 4,10 4,36 2,46 21,43 52,64
4А1001_6У3 2,2 0,73 0,810 5,64 2,55 3,38 17,25 58,35
4А112МА6У3 3 0,76 0,810 7,38 2,07 4,43 18,34 81,26
4А112МВ6У3 4 0,81 0,820 9,12 1,52 5,47 16,64 91,12
4А132Б6У3 5,5 0,8 0,850 12,25 0,976 7,35 14,35 105,54
4А132М6У3 7,5 0,81 0,855 16,41 0,646 9,85 12,72 125,23
4А160Б6У3 11 0,86 0,860 22,53 0,503 13,52 13,60 183,91
4А160М6У3 15 0,87 0,875 29,86 0,346 17,91 12,40 222,05
4А180М6У3 18,5 0,87 0,880 36,61 0,249 21,97 10,94 240,32
4А200М6У3 22 0,9 0,900 41,15 0,193 24,69 9,53 235,33
4А2001_6У3 30 0,9 0,905 55,81 0,129 33,48 8,64 289,26
4А225М6У3 37 0,89 0,910 69,22 0,095 41,53 7,85 326,00
4А250Б6У3 45 0,89 0,915 83,73 0,069 50,24 6,94 348,76
4А250М6У3 55 0,89 0,915 102,33 0,052 61,40 6,37 391,30
4А280Б6У3 75 0,89 0,920 138,78 0,037 83,27 6,18 514,50
4А280М6У3 90 0,89 0,925 165,64 0,03 99,38 5,86 582,76
4А315Б6У3 110 0,9 0,930 199,12 0,021 119,47 4,92 588,09
Окончание табл.1
1 2 3 4 5 6 7 8 9
4А315М6У3 132 0,9 0,935 237,67 0,046 142,60 12,98 1850,53
4А355Б6У3 160 0,9 0,935 288,09 0,033 172,85 11,30 1954,00
4А355М6У3 200 0,9 0,940 358,19 0,023 214,92 9,80 2106,20
750 об/мин
4А71В8У3 0,3 0,65 0,560 1,04 35,6 0,62 44,46 27,76
4А80А8У3 0,4 0,65 0,615 1,40 21,3 0,84 35,85 30,16
4А80В8У3 0,6 0,65 0,640 2,00 13,4 1,20 32,21 38,72
4А901_А8У3 0,8 0,62 0,680 2,70 8,32 1,62 26,91 43,52
4А901_В8У3 1,1 0,68 0,700 3,50 5,74 2,10 24,12 50,67
4А100Ь8У3 1,5 0,65 0,740 4,73 3,85 2,84 21,83 61,89
4А112МА8У3 2,2 0,71 0,765 6,14 2,73 3,68 20,10 74,03
4А112МВ8У3 3 0,74 0,795 7,73 1,86 4,64 17,25 79,95
4А132Б8У3 4 0,7 0,830 10,43 1,18 6,26 14,77 92,45
4А132М8У3 5,5 0,74 0,830 13,57 0,917 8,14 14,93 121,54
4А160Б8У3 7,5 0,75 0,860 17,62 0,637 10,57 13,47 142,36
4А160М8У3 11 0,75 0,870 25,54 0,428 15,33 13,12 201,05
4А180М8У3 15 0,82 0,870 31,86 0,318 19,11 12,16 232,37
4А200М8У3 19 0,84 0,885 37,71 0,239 22,62 10,81 244,65
4А200Ь8У3 22 0,84 0,885 44,84 0,195 26,90 10,49 282,28
4А225М8У3 30 0,81 0,905 62,01 0,116 37,20 8,63 321,13
4А250Б8У3 37 0,83 0,900 75,05 0,099 45,03 8,87 399,43
4А250М8У3 45 0,84 0,910 89,20 0,067 53,52 7,14 382,08
4А280Б8У3 55 0,84 0,920 107,83 0,049 64,70 6,35 411,07
4А280М8У3 75 0,85 0,925 144,53 0,029 86,72 5,08 440,67
4А315Б8У3 90 0,85 0,930 172,50 0,021 103,50 4,35 449,93
4А315М8У3 110 0,85 0,930 210,84 0,017 126,50 4,35 550,50
4А355Б8У3 132 0,85 0,935 251,65 0,042 150,99 12,80 1933,29
4А355М8У3 160 0,85 0,935 305,03 0,03 183,02 11,09 2029,86
г=(mszm^=(1460 -579) *123*10 3 = 0,12мм
сб
1460х579
Рассчитаем диаметр провода первичной обмотки
, BW х NL 20 х 2 d =----= 1,54 мм
w,
26
В связи с тем, что на высоких частотах проявляется поверхностный эффект, обмотку лучше выполнить в несколько проводов [2].
Обмотку выполняем в трифиляр проводом ПЭВ-2 сечением 0,21мм2.
Найдем плотность тока в первичной обмотке:
Л =
I
1Д _ 0,22 , A
Sm 0,21
■ = 1-
Определим максимальное действующее значение тока вторичной обмотки:
I2max = Imox — = 3,38 х 6,58 = 22,24A .
K2
12 Д - I2maxy (1 ~ qmax)(^--K1 + 1) ~
П /•>
= 22,24^(1 - 0,43)(~3--0,6 +1 = 12,11 A .
Рассчитаем диаметр провода вторичной обмотки
d = ■
BW
20
4 х 3
= 1,6 мм .
Находим плотность тока во вторичной обмотке
J7 =-
I
2 Д
12,11
Sm х Nb 1,6 х 3
= 2,5-
A
Приведенная выше методика позволила изготовить макетный образец устройства токовой сушки с импульсным трансформатором.
Для реализации расчетных параметров в реальной конструкции трансформатора при изготовлении мы придерживались следующих правил:
- при намотке трансформатора строго соблюдали направление намотки обмоток трансформатора;
- при намотке первичной обмотки начальным принят вывод, соединенный с силовым транзистором. Это дает более равномерное распределение напряжения по виткам последнего слоя первичной обмотки и уменьшает влияние колебаний напряжения в первичной обмотке через межслойную емкость на вторичную обмотку.
- с целью уменьшения индуктивности рассеяния и увеличения потокосцепления первичная обмотка разделена на две части, а между ними уложена вторичная обмотка трансформатора.
Проведенные предварительные испытания макетного образца устройства сушки показали хорошее соответствие расчетных и фактических электрических параметров устройства токовой сушки обмоток асинхронных двигателей.
Список литературы
1. Сушка электрических машин и трансформаторов/И.П. Алякритский
и др. - М.: Энергия, 1974. - 72 с.
2.Кузнецов А. Трансформаторы и дросели для импульсных источников
питания // Схемотехника. - 2000. - №1,2,3.
3. Карпенко А. Расчет трансформатора однотактного обратноходового
источника питания // Схемотехника. - 2005. - №3.
4. Кравчик А.Э., Шлаф М.М., Афонин В.И., Соболенская Е.А. Асинх-
ронные двигатели серии 4А: Справочник. - М.: Энергоиздат, 1982. - 504 с.
5.Эксплуатация электрооборудования /Ерошенко Г.П. и др. - М.: Колос, 2007. - 344 с.
6. Вовк П. Построение импульсного источника питания на основе обратноходового трансформатора // Chip News. - 2002. - №5.
УДК 621.3.036.669:621.317.333.6 А.Н. Ткачев
Челябинская государственная агроинженерная академия
СИСТЕМА ЭЛЕКТРОДОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ ПЛЕНОЧНЫХ ЭЛЕКТРОНАГРЕ ВАТЕЛ Е Й
Аннотация
Основным параметром оценки технического состояния изоляции является электрическая прочность. Необходимы технические средства, обеспечивающие проведение испытаний для определения этого параметра: система электродов и электрическая принципиальная схема установки. В статье рассмотрены основные типы систем электродов для определения электрической прочности пленочных электронагревателей, и из них выделена наиболее подходящая для проведения испытаний.
Ключевые слова: пленочный электронагреватель, электрическая прочность, испытание изоляции, электрод, система электродов.
A.N. Tkachev
Chelyabinsk State Agriculture Engineering Academy
THE SYSTEM OF ELECTRODES FOR DETERMINING FILM ELECTRIC HEATERS STRENGTH
Annotation
The main parameter of evaluation the technical state insulation is the electrical strength. Technical means needed to ensure that the tests to determine this parameter: the system of electrodes and electrical schematic diagram of equipment. The article describes the main types of electrode systems for determining the electric strength of film electric heaters and allocated most of them suitable for testing.
Key words: film electric heater, electric strength, insulation test, electrode, electrode system.
В настоящее время пленочные лучистые электронагреватели (ПЛЭН) с резистивным греющим слоем из металлической фольги, основанные на принципе ИК излучения, находят широкое применение для локального обогрева сельскохозяйственных животных и других целей [1]. Надежность и безопасность эксплуатации элект-роборудования во многом определяется состоянием его изоляции. Между тем оценка параметров технического состояния изоляции ПЛЭН, основным из которых является электрическая прочность, не проводилась. Данные
2
мм
2
w
2
2
мм
