CC BY
37
УДК 621.311.22:622.7.002.68:662.654
В.И. Мурко, Г.Д. Вахрушева, В.И. Федяев,В.И. Карпенок, В.П. Мастихина,
Д.А. Дзюба
РЕЗУЛЬТАТЫ ПРИГОТОВЛЕНИЯ СУСПЕНЗИОННОГО УГОЛЬНОГО ТОПЛИВА НА ОСНОВЕ ФИЛЬТР-КЕКОВ ОФ «МЕЖДУРЕЧЕНСКАЯ»
Введение
Целью проведенных исследований является разработка технологических основ использования техногенных запасов, образованных после добычи и обогащения угля для выпуска дополнительной товарной продукции, освобождения земель, занимаемых хвосто- и шламохранилищами, улучшения экологической ситуации в Кузбассе и других угольных регионах России. В настоящее время в Кузбассе площади, занятые отстойниками и гидроотвалами, составляют десятки гектаров, а количество угля и углесодержащих отходов, складированных в них, составляет сотни миллионов тонн.
Для приготовления суспензионного угольного топлива на технологическом комплексе ОАО «Междуречье» в качестве основы используется фильтр-кек, полученный после обогащения углей марок «КС», «Т» [1].
Зольность и влажность фильтр-кека зависит от марки обогащаемого угля и поэтому значительно изменяются во времени. Колебание зольности в широком диапазоне значений (от 35,0% до 65%) не может не сказываться на теплофизических
свойствах приготовленного ВУТ. По технологическим требованиям для эффективного сжигания ВУТ в котлоагрегатах фактическая низшая теплота сгорания топлива должна составлять не менее 10,46 МДж/кг (2500 ккал/кг). Получить необходимые теплотехнические характеристики ВУТ возможно за счет снижения зольности твердой фазы до значения Ad=40,0%.
По предлагаемой технологии повышение низшей теплоты сгорания ВУТ реализуется за счет приготовления топлива на основе смеси фильтр-кека и низкозольного продукта. В качестве последнего, возможно использование таких продуктов технологии как уголь или промпродукт.
Для исследования процесса приготовления ВУТ из смеси фильтр-кека с углем и промпродук-том были отобраны и проанализированы три пробы: уголь, промпродукт, фильтр-кек. Результаты проведенных анализов проб представлены в табл. 1, из которой видно из этой таблицы, анализируемые образцы проб угля и промпродукта имели низкую влажность (2,0%, 3,5% соответственно) в
Таблица 1. Характеристика исходных продуктов
№ п/п Наименование показателя Символ Единица измерения Числовое значение для проб
I уголь II промпродукт III фильтр-кек
1 Влага общая К % 2,0 3,5 45,0
2 Зольность на сухое состояние Ай % 21,9 26,6 62,6
3 Высшая теплота сгорания МДж/кг 35,36 35,75 33,14
(ккал/кг) (8450) (8545) (7920)
4 Низшая теплота сгорания яг МДж/кг 26,22 24,51 5,50
(ккал/кг) (6267) (5858) (1315)
5 Гранулометрический состав: У %
класс крупности: й мм
+100 - 10,5 -
50-100 5,6 10,4 -
25-50 34,3 21,3 -
10-25 15,0 46,6 -
6-10 4,2 5,2 -
3-6 5,9 2,1 -
1-3 11,3 0,9 0,4
0,63-1,0 3,5 0,2 1,1
0,355-0,63 4,8 0,3 4,8
0,250-0,355 2,8 0,2 5,2
0,071-0,250 6,8 0,9 24,2
- 0,071 5,8 1,4 64,3
Итого: 100,0 100,0 100,0
отличие от фильтр-кека (Ж{г = 45%). Гранулометрический состав угля и промпродукта не позволяет получить суспензионное угольное топливо одним перемешиванием без дополнительного включения в технологию операции измельчения на мельнице.
Экспериментальная часть
Выбор состава оптимальной комплексной добавки при раздельном приготовлении суспензионного угольного топлива на основе смеси фильтр-кеков с углем или промпродуктом осуществлялся в лабораторных условиях на вибростенде СВУ-2. Для исследования использовалась помольная емкость вибростенда, т.к. полученный после дробления на лабораторной мельнице до кл. 0-3 мм исходный продукт (уголь или промпродукт) имел гранулометрический состав, не отвечающий требованиям к ВУТ.
С учетом полученных на предыдущих этапах исследований положительных результатов по приготовлению суспензионного угольного топлива из фильтр-кеков ОФ «Междуреченская» для приготовления ВУТ из смеси использовались наиболее подходящие виды комплексных добавок: Варианты В2, Д3 и М1, с последующим выбором из них оптимального варианта.
Расчет загрузки в вибромельницу проводился с учетом следующих требований: содержание
твердой фазы в готовом топливе - С^ап ' >60,0%,
зольность - А<1 < 40,0%.
После получения положительных результатов по приготовлению суспензионного угольного топлива на вибростенде СВУ-2 готовились опытные партии ВУТ на участке приготовления в составе экспериментальной лаборатории энергосберегающих технологий и комплексов (ЭТиК).
Основными единицами технологического оборудования, в которых происходила предварительная подготовка сырья и непосредственно процесс приготовления ВУТ из смеси фильтр-кеков с углем или промпродуктом, являются:
- бак с мешалкой для приготовления раствора реагента;
- дробилка;
- насос погружной;
- смеситель лопастной;
- мельница вибрационная горизонтальная двухкамерная;
- сито вибрационное.
Кроме того имитировался процесс приготовления ВУТ в барабанной стержневой мельнице Результаты и их обсуждение
Результаты проведенных исследований с определением структурно-реологических характеристик полученных партий ВУТ представлены в табл. 2 и 3. Как видно из табл. 2, измельчение смесей из фильтр-кека, угля, воды и добавки, а также фильтр-кека, промпродукта, воды и добавки в течение 2 минут в помольной емкости достаточ-
но для получения необходимого гранулометрического состава твердой фазы ВУТ.
Топливо, приготовленное на основе смеси фильтр-кеков и угля с оптимальной добавкой (Вариант В2), было хорошо текучим и не расслаивалось, эффективная вязкость при скорости сдвига 81 с-1 составляла в пробе № 143 п=370 Па-с.
Данная проба (№ 143) с течением времени незначительно загустела, но после перемешивания легко восстановила свои реологические свойства.
После измельчения на вибростенде смеси фильтр-кека и промпродукта с водным раствором оптимальной комплексной добавки (Вариант В2) проба № 146 имела следующие реологические показатели: эффективная вязкость при скорости сдвига 81 с-1 составляла ц = 163 мПа-с, содержание твердой фазы 60,8%, стабильность не менее 10 суток.
После лабораторных исследований было приготовлено две партии ВУТ из смеси фильтр-кека и угля и из смеси фильтр-кека и промпродукта на вибрационной мельнице ВМ-60.
Приготовленные партии топлива имели требуемые технологические свойства и структурнореологические характеристики.
При хранении топливо не расслаивалось на воду и осадок и оставалось текучим, что соответствовало результатам предварительных испытаний.
При массовой доле твердой фазы в ВУТ из смеси фильтр-кека и угля (Ст=64,4%) эффективная вязкость при скорости сдвига 81 с-1 составляла ц=341 мПа-с, а из смеси фильтр-кека и промпродукта (Ст=66,1%) - 400 мПа-с, что значительно ниже допустимого предела.
С учетом выполненных исследований была разработана технологическая схема приготовления ВУТ из смеси фильтр-кека и угля (промпродукта), которая включает следующие операции (см. рис. 1):
- подачу угля (промпродукта) на дробление в молотковую дробилку;
- перемешивание фильтр-кека с водным раствором реагента (и при необходимости водой) в лопастном смесителе;
- измельчение суспензии на основе фильтр-кека и дробленого продукта (угля, промпродукта) в мельнице вибрационной;
- классификацию полученного суспензионного угольного топлива на вибросите;
- механоактивацию готового ВУТ в погружном насосе.
Заключение
Выполненные исследования показали возможность получения суспензионного угольного топлива из смеси фильтр-кеков и угля (промпродукта) ОФ «Междуреченская» с необходимыми структурно-реологическими и теплофизическими характеристиками, заявленными в техническом задании:
Таблица 2. Характеристика суспензионного угольного топлива на основе смеси фильтр-кеков с углем или промпродуктом ОФ «Междуреченская»
№ п/п Номер пробы Золь- ность, А*,% Наимено- вание добавки Вариант Количество добавки от твердой фазы, % Массовая доля твердой фазы, Ст, % Гранулометрический состав, классы, мм Низшая теплота сгорания, а:, МДж/кг (ккал/кг)
+0,355 0,250- 0,355 0,071- 0,250 0,071
Измельчение на вибростенде СВУ-2 ^ = 2 минуты) 44% < >ильтр-кек + 56% уголь
1 143 39,0 В2 1,0 60,4 - 0,7 23,9 75,4 11,30 (2699)
37% фильтр-кек + 63% п ромпродукта
2 146 38,8 В2 1,0 60,8 - 0,3 22,6 77,1 11,58 (2766)
Измельчение в барабанной стержневой мельнице 44% фильтр-кек + 56% уголь
3 6 40,2 В2 1,0 60,2 0,6 1,9 29,0 68,5 11,00 (2631)
37% фильтр-кек + 63% п ромпродукта
4 7 40,3 В2 1,0 60,9 0,4 1,7 27,8 70,1 11,28 (2698)
Измельчение в мельнице вибрационной ВМ-60 фильтр-кек + уголь
5 154 42,8 В2 1,0 59,3 - 0,2 0,8 19,8 79,2 10,30 (2460)
6 151 42,8 В2 1,0 62,3 - 0,2 1,0 19,8 79,0 10,95 (2614)
7 155 41,3 В2 1,0 60,2 - 0,2 1,4 21,0 77,4 10,80 (2578)
8 152 41,3 В2 1,0 64,4 - 0,1 1,1 21,4 77,4 11,72 (2799)
Фильтр-кек + промпродукт
9 156 42,0 В2 1,0 60,0 - 0,2 1,1 21,6 77,1 10,75 (2568)
10 153 42,0 В2 1,0 66,1 - 0,1 0,9 21,8 76,3 12,09 (2888)
Таблица 3. Реологические модели течения суспензионного угольного топлива на основе фильтр-кеков
ОФ «Междуреченская»
№ п/п Номер пробы Реологические модели течения
Степенная (псевдопластичная) Бингамовская (вязкопластичная)
Эффект. вязкость при скорости сдвига 9 с-1, 7, мПа-с Эффект. вязкость при скорости сдвига 81 с-1, 7, мПа-с Коэффициент консистент- ности, К, Па-сп Индекс потока, п Средне- квадр. откл., а Начальное напряжение сдвига, г0, Па Струк- турная вяз- кость, М Па-с Средне- квадр. откл., а
Измельчение на вибростенде СВУ-2 (1 = 2 минуты) 44% фильтр-кек + 56% уголь
1 143 759 370 1,33 0,75 0,16 12,38 0,26 0,12
37% фильтр-кек + 63% промпродукта
2 146 277 163 0,37 0,87 0,15 3,55 0,16 0,15
Измельчение в барабанной стержневой мельнице 44% фильтр-кек + 56% уголь
3 6 759 370 1,33 0,75 0,16 12,38 0,26 0,12
37% фильтр-кек + 63% промпродукта
4 7 321 311 0,36 0,95 0,06 3,31 0,25 0,03
Измельчение в мельнице вибрационной ВМ-60 фильтр-кек + уголь
5 154 90 103 0,09 1,02 0,05 0,07 0,10 0,05
6 151 254 237 0,29 0,94 0,04 2,39 0,20 0,02
7 155 129 118 0,15 0,94 0,03 1,48 1,0 0,01
8 152 483 341 0,67 0,85 0,04 6,67 0,26 0,07
Фильтр-кек + промпродукта
9 156 126 88 0,19 0,81 0,04 2,83 0,05 0,01
10 153 701 400 1,17 0,77 0,22 10,57 0,27 0,04
Техническая
Фильтр-кек
Реагент-
Еода
пластификатор
Смешение в смесителе
Дробленный
уголь
Измельчение в мельнице
Испарившаяся
влага
ВУТ
Классификация по зерну 1,5(3,0 мм)
Посторонние
предметы И,5(3,0)
Хранение
Условные обозначения: q - производительность по сухой массе, т/ч; Р-производительность по влажному углю и водному раствору реагента, т/ч; W - количество поступающей воды, м3/ч; V - объемная производительность, м3/ч.
Рис. 1. Технологическая схема приготовления ВУТ на основе фильтр-кеков и угля (промпродукта ) ОФ
«Междуреченская»
- массовая доля твердой фазы до 66,1%:
- зольность от 24,6% до 42,8%;
- эффективная вязкость для скорости сдвига 81 с-1 при температуре 20 0С от 120 мПа-с до 400 мПа-с;
- низшая теплота сгорания ВУТ от 10,51 МДж/кг до 12,09 МДж/кг;
- статическая стабильность от 10 до 30 суток.
На основании проведенных исследований разработаны технологические схемы приготовления суспензионного угольного топлива на основе смеси фильтр-кека и угля (промпродукта) ОФ «Меж-дуреченская», произведен расчет технологических регламентов приготовления ВУТ.
Таким образом нами показана возможность приготовления суспензионного угольного топлива на основе смеси фильтр-кеков и продуктов обога-
щения с теплотехническими характеристиками необходимыми для эффективного сжигания (уголь, промпродукт) ОФ «Междуреченская».
Разработаны технологические схемы приготовления водоугольного топлива (ВУТ) из предлагаемых смесей и определены технологические показатели.
Материалы статьи подготовлены в процессе реализации проекта в рамках частногосударственного партнерства в сфере реализации комплексного проекта по созданию высокотехнологичного производства при финансовой поддержке правительства Российской Федерации (шифр 2010-218-02-174 «Разработка технологии и создание пилотного образца автоматизированного энергогенерирующего комплекса, работающего на отходах углеобогащения»).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Разработка и создание технологического комплекса по сжиганию тонкодисперсных отходов углеобогащения в котельной ОАО «Междуречье». В.И. Мурко, В.И. Федяев, В.И. Карпенок, В.П. Мастихина, Х.Л. Айнетдинов, А.В. Яковенко, В.А. Бугров, П.С. Воскобойников. Уголь Кузбасса, 2010, №4, с. 102-103.
□ Авторы статьи: Вахрушева Галина Дмитриевна, ведущий инженер СибГИУ, т. 89617177488
Мурко Василий Иванович, докт.техн.наук., проф., рук. лаборатории СибГИУ,
e-mail: sib_eco@kuz.ru
Мастихина Вера Павловна, старший научный сотрудник, СибГИУ, т. 89617177496
Федяев Владимир Иванович, генеральный директор ЗАО НПП «Сибэкотехни-ка»,
т. 89617177459 Дзюба
Дмитрий Анатольевич, старший научный сотрудник, СибГИУ, т. 89617177430
Карпенок Виктор Иванович, старший научный сотрудник СибГИУ, т. 89б17177419
УДК 622.831; 622.2; 622.235
Ю. А. Рыжков, В. А. Еременко
РАЗРАБОТКА ПАРАМЕТРОВ ГЕОТЕХНОЛОГИИ ОТРАБОТКИ ГЛУБОКИХ ГОРИЗОНТОВ НА ЖЕЛЕЗОРУДНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЯХ С УЧЕТОМ ФОРМИРОВАНИЯ ЗОН КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ
С увеличением глубины разработки железорудных месторождений Западной Сибири до 1 км большое влияние на состояние массива горных пород оказывают зоны высоких концентраций напряжений, пересекающие соседние с очистным пространством блоки, которые находятся в стадии подготовки [1-3]. Эти зоны формируются в районе подсечного пространства и днища блоков (рис. 1), где горизонтальные напряжения превы-
Работа выполнена при поддержке федеральной целевой программы, гос. контракт №
16.515.11.5085
шают вертикальные вне зоны очистной выемки в
1,3-2,6 раза, в зоне — в 3,5-5,2 (рис. 2) [4].
Наибольшие концентрации действующих напряжений определены в массиве с предельным состоянием, где значения напряжений приближены или выше предела прочности горных пород. В этих зонах механические процессы под воздействием техногенных факторов происходят с большей интенсивностью.
В течение года на месторождениях производится более 40 массовых и технологических взрывов. Масса заряда ВВ технологических (в среднем
0,7-20 т) и массовых взрывов (в среднем 120-370
запредельного (1), предельного (2) и упругого (3) состояния массива горных пород при разработке рудных тел сплошным фронтом без оставления целиков системой с обрушением руды. Н - глубина, м; у -объемный вес пород (руд), т/м3; Нс - высота обрушенных горных пород, м; ус - объемный вес обрушенных горных пород, т/м3; К1 -коэффициент концентрации горизонтальных тектонических напряжений действующих по простиранию рудного тела в зоне упругого состояния массива горных пород; 4 -компенсационная камера; 5 - межблоковый
целик; 6 - орта нижнего горизонта; 7 - орта вышележащего горизонта; 8 - выпускные воронки; 9 - обрушенные породы
т) изменяется от 0,5 до 800 т. Во время подготовки блоков и после массового обрушения руды возрастают затраты на ремонтно-восстановительные работы в выработках транспортного горизонта и днища блоков, в которых часто происходят дина-
мические явления с сейсмической энергией от 10 до 109 Дж (удары горно-тектонического типа, горные удары, микроудары, толчки и др.) (рис. 3) [5, 6].
Вследствие этого при подготовке и отработки блоков следует использовать конструктивные элементы геотехнологии для управления геомеха-ническими процессами в удароопасных условиях с обеспечением эффективности и безопасности ведения очистных работ.
а) б)
Рис. 2. Распределение главных нормальных напряжений (оі, о2) и их величин вне зоны (а) и в зоне ведения очистных работ (б). і - рудное тело; А -азимут действия максимальных природных сжимающих напряжений
Рудные тела на месторождениях отрабатываются системой разработки этажного принудительного обрушения с отбойкой руды пучками параллельно-сближенных 0 105, 250 мм и вертикальных концентрированных зарядов (ВКЗ) ВВ (рис. 4) [5]. В первую очередь проходятся выработки в днище и на подсечке блока, а затем подготавливается блок с последующим обрушением на зажатую среду и компенсационные камеры [7-10].
Для совершенствования ведения очистных, подготовительных и нарезных работ проведены теоретические и экспериментальные исследования
Рис. 3. Нарушения в ортах в результате произошедших микроударов после проведения массового взрыва
28
Ю. А. Рыжков, В. А. Еременко
по изменению порядка подготовки блока и конструктивных элементов системы разработки.
Рис. 4. Конструкция ВКЗ. 1 - выработка подсечки; 2 - восстающая выработка; 3 - забойка; 4 -заряд ВВ; 5 - патрон-боевик; 6 - детонирующий шнур; 7 - инертный промежуток; 8 - выработка бурового горизонта; 9 - скважина заряжания и коммутации; 10 - целик горного массива
В днище блока, выше зоны концентрации напряжений, проходят одну горизонтальную минную выработку и колодцы для размещения зарядов ВВ, а из нарезных выработок бурового горизонта бурят пучки параллельно-сближенных скважин и комплекты скважин до горизонтальной минной выработки с секционным взрыванием зарядов ВВ в них образуют восстающие выработки с отгрузкой горной массы (рис. 5). Затем формируются рассредоточенные по высоте ВКЗ в восстающих выработках и взрываются заряды ВВ с обрушением руды в блоке на зажатую среду и компенсационные камеры. Далее проходят подготовительные и нарезные выработки в днище блока и оформляют выпускные выработки днища, с операциями по подсечке отбитой руды в блоке с последующим выпуском через выпускные воронки днища блока.
При применении данной схемы подготовки обеспечивается точное оконтуривание основания блока. Размещение зарядов ВВ в горизонтальной выработке позволяет не только точно их разместить по площади блока, но и качественно зарядить ВВ. Это обеспечивает равномерное размещение необходимого количества ВВ в массиве в районе подсечки блока. Для качественной отбойки руды в нижней части блока следует увеличить расход ВВ в пределах 10-15%.
Установлено, что во время массовой отбойки руды происходит разгрузка в районе массива днища блока, при этом уменьшается количество и сейсмическая энергия динамических явлений [11, 12]. Зона максимальных концентраций напряже-
I
а) б)
Рис. 5. Схема отработки крутопадающих мощных рудных тел (по простиранию рудного тела (а), вкрест простирания (б)). і — транспортный горизонт; 2 — граница блока; 3 — восстающая выработка; 4 — днище блока; 5 — горизонтальная минная выработка; 6 — заходки (колодцы); 7 — ВКЗ; 8 -инертные промежутки; 9 - забойка; 10 - отбитая руда; іі - зажатая среда; 12 - буровой штрек; 13
- минные заряды; і4 — компенсационная камера; і5 - рудоспуски; і6 - транспортный штрек; і7 -доставочные выработки (ВДПУ); і8 - пучки параллельно-сближенных скважин 0 = і05 мм или параллельно-сближенные скважины 0 = 250 мм
ний при нисходящей отработке крутопадающих рудных тел после отбойки основного массива блока перемещается в район выработок днища вводимого в эксплуатацию нижележащего этажа, и местоположение ее зависит от мощности рудного тела, угла внутреннего трения и сцепления горных пород и определяются эмпирическим выражением
Rz = m - (1,174 -
0,00033 - C - cos^ 1 - sin <p
), м
где Кг — глубина расположения зоны максимальных напряжений, м; т — мощность рудного тела, м; С — сцепление горных пород, МПа; ф — угол внутреннего трения, град.
Данная схема подготовки блоков позволяет
проводить отбойку блоков пучками параллельно-сближенных скважинных зарядов ВВ 0 105 мм, параллельно-сближенными скважинными зарядами ВВ 0 250 мм и ВКЗ, при этом снижаются объемы проходки нарезных выработок в 1,25 раза, объемы бурения в 1,3 раза, удельный расход на отбойку и на вторичное дробление в 1,2 раза.
В настоящее время проводятся экспериментальные исследования по отбойке блоков на зажатую среду без компенсационных камер, с использованием для отбойки и компенсации скважин 0 250 мм [13]. Применение данного способа с использованием предлагаемой схемы подготовки позволяет уменьшить затраты по транспортировке рудной массы из компенсационных камер в подсечных выработках на откаточный горизонт.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бронников Д. М., Замесов Н. Ф., Богданов Г. И. Разработка руд на больших глубинах — М.: Недра, 1982. 292 с.
2. Еременко А. А., Еременко В. А., Гайдин А. П. Совершенствование геотехнологии освоения железорудных удароопасных месторождений в условиях действия природных и техногенных факторов — Новосибирск: Наука, 2008. 312 с.
3. V. Eremenko, А. Eremenko, L. Gakhova, I. Klishin Finding zones of stress concentrations and seismic events in deep ore mining affected by high horizontal stresses. Sixth International Seminar on Deep and High Stress Mining 2012. — Perth 2012. — 28-30 March 2012, Australia.
4. Указания по безопасному ведению горных работ на месторождениях Горной Шории, склонных к горным ударам. - Новокузнецк: ВостНИГРИ, ВНИМИ, 1991. 91 с.
5. Рыжков Ю. А., Еременко А. А., Еременко В. А., Гайдин А. П. Уменьшение последствий природных и техногенных катастроф при разработке железорудных месторождений Сибири. В сб. «Строительство и эксплуатация угольных шахт и городских подземных сооружений», матер. IV Российско-китайского симпозиума 21-22.09.2006 — Кемерово: КузГТУ, 2006. — С. 111-115.
6. Мендецки А. Ж., Маловичко Д. А. Мониторинг сейсмического отклика массивов горных пород на разработку // Вопросы обработки и интерпретации геофизических наблюдений. Материалы научно-практической конференции. - Обнинск-Пермь: ГС РаН-ПГНИУ, 2012. — 20 с.
7. Байбородов Я. Н., Еременко В. А. Особенности подземной разработки Абаканского месторождения с массовым обрушением руды // ГИАБ. — 2012. — № 3. — С. 305-308.
8. Викторов С. Д., Еременко А. А., Закалинский В. М., Машуков И. В. Технология крупномасштабной взрывной отбойки на удароопасных рудных месторождениях Сибири - Новосибирск: Наука, 2005. 212 с.
9. Дубынин Н. Г., Власов В. Н., Коваленко В. А. и др. Опыт ведения Сибирской технологии добычи руды // Горн. журнал. — 1975. — № 12. — С. 21-22.
10. Бурмин Г. М. Разработка конструктивных и технологических рекомендаций, направленных на повышение устойчивости днищ блоков, нижней подсечки и снижения потерь руды при выпуске в условиях Абаканского месторождения. - Новокузнецк: ВостНИГРИ, 2001. 125 с.
11. Еременко В.А., Семенякин Е.Н. Исследование механизма формирования динамических явлений и зон их концентрации при разработке удароопасных железорудных месторождений Западной Сибири // ГИАБ. — 2012. — № 4. — С. 67-68.
12. Еременко В. А., Ерусланов А. П., Смелик А. С., Прохватилов С. А., Семенякин Е. Н. Исследование влияния глубины горных работ на энергетический класс динамических явлений при массовых взрывах на удароопасных месторождениях. - Материалы 8 Международной научной школы молодых ученых и специалистов «Проблемы освоения недр в XXI веке глазами молодых». 14-18 ноября 2011 г. - Москва, 2011. — С. 43-46.
13. Еременко В.А., Еременко А.А., Котляров А.А., Лобанов Е.А. Обоснование параметров одностадийной системы разработки с отбойкой руды на зажатую среду скважинами диаметром 250 мм // ГИАБ. — 2012. — № 5. — С. 5-9.
□ Авторы статьи:
Рыжков Юрий Анатольевич , докт. техн. наук, проф. каф. разработки месторождений полезных ископаемых подземным способом КузГТУ, тел. 8-3842-39-69-09
Еременко Виталий Андреевич, докт. техн.наук, ведущий научный сотрудник Института проблем комплексного освоения недр РАН, e-mail: eremenko@ngs.ru
