CC BY
69
ISSN 2224-9923. Вестник ПНИПУ. Геология. Нефтегазовое и горное дело. 2012. № 5
УДК 622.831.322 © Андрейко С.С., Лялина Т.А., Иванов О.В., Нестеров Е.А., 2012
РАЗРАБОТКА КРИТЕРИЕВ ТЕКУЩЕГО ПРОГНОЗА ВЫБРОСООПАСНОСТИ ПРИ ПРОХОДКЕ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК ПО ПЛАСТУ КрШ В УСЛОВИЯХ РУДНИКОВ ОАО «УРАЛКАЛИЙ» С.С. Андрейко, Т.А. Лялина, О.В. Иванов, Е.А. Нестеров
Горный институт УрО РАН, г. Пермь, Россия
Объектом исследования являются сильвинитовый пласт Кр!11 и вмещающие породы кровли горных выработок на шахтных полях рудников БКПРУ-2 и БКПРУ-4 ОАО «Уралкалий». Целью выполненных исследований являлось определение критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке подготовительных горных выработок по пласту Кр!!!. В процессе выполнения исследований проведен анализ параметрического обеспечения текущего прогноза выбросоопас-ности при проведении подготовительных и очистных выработок в условиях калийных рудников. Разработана методика и выполнены шахтные экспериментальные работы по изучению газодинамических характеристик пород кровли подготовительных горных выработок, проходимых по пласту Кр!!!. Проведено геомеханиче-ское моделирование и дана оценка устойчивости пород кровли выработок под действием давления прикон-тактного скопления газа при проходке выработок по пласту Кр!!!. В горно-технических условиях проведения подготовительных горных выработок по пласту Кр!!! на шахтных полях рудников БКПРУ-2 и БКПРУ-4 на основе шахтных экспериментальных исследований газодинамических характеристик пород кровли и оценки условий разрушения пород под действием давления приконтактных газов для приборов текущего прогноза ПБ-2 установлены критические величины газового давления в скоплении свободного газа на контакте пласта Кр!! с пластом каменной соли Кр!!—Кр!!!а. Выполнено обобщение результатов проведенных работ, разработаны и выданы критерии текущего прогноза выбросоопасности при проходке подготовительных выработок по пласту Кр!!! для условий рудников ОАО «Уралкалий». Критические значения величины газового давления включены в нормативные документы, регламентирующие безопасное ведение горных работ на пластах, опасных по газодинамическим явлениям.
Ключевые слова: калийные рудники, сильвинитовые пласты, газодинамические характеристики, кровля выработки, газодинамические явления (ГДЯ), механизм ГДЯ, оценка устойчивости, газовое давление, критическая величина, текущий прогноз.
ELABORATION CRITERIA FOR THE CURRENT FORECAST OUTBURST AT PENETRATION MINING ON LAYER KRIII IN MINE OJSC «URALKALI» S.S. Andrejko, T.A. Ljalina, O.V. Ivanov, E.A. Nesterov
Mining Institute, Ural Branch of the Russian Academy of Sciences, Perm, Russian Federation
The object of investigation sylviniteKrI 11 seam roof and wall rocks mines in mine fields Mine 2 and Mine 4 OJSC "Uralkali". The aim of the research was to determine the critical value of the gas pressure that could cause a gas-dynamic phenomena of the roof when driving preparatory mining the seam KrIII. In carrying out the analysis of parametric studies support the current forecast of outburst during the preparatory and cleaning openings in potash mines. The technique of mine and made experiments to study the gas-dynamic characteristics of roof rock preparatory excavations traversed the seam KrIII. Geomechanical modeling and conducted an assessment of the stability of roof rock excavation under the pressure of the contact gas accumulation at penetration KrIII the seam workings. In mining conditions preparatory mining the seam KrIII on mine fields Mine 2 and Mine 4 based on experimental studies of mine gas-dynamic characteristics of the roof rocks and estimation of rock disintegration under pressure near-contact gas for units of the current projection PB-2 The critical values gas pressure in the pile of free gas at the contact layer with a layer KrII salt KrII-KrI IIa. The generalization of the results of this work have been developed and issued criteria for the current forecast of outburst when driving development workings in furrows KrIII for the conditions of the mines "Ural-kali". Critical values of the gas pressure are included in the regulations governing the safe mining operations at the seams, unsafe gas-dynamic.
Key-words: potash mines sylvinite layers, gas-dynamic characteristics, roof generation, gas-dynamic phenomena (GDYA) GDYA mechanism, assessment of stability, gas pressure, the critical value, the current forecast.
Введение
Объектом исследования являются сильвинитовый пласт Кр111 и вмещающие породы кровли горных выработок на рудниках БКПРУ-2 и БКПРУ-4 ОАО «Уралкалий».
Цель работы - определение критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке подготовительных горных выработок по пласту Кр111 в условиях калийных рудников БКПРУ-2 и БКПРУ-4.
В настоящее время при ведении подготовительных и очистных горных работ по пластам Кр11 и АБ для прогнозирования выбросоопасности (опасности возникновения газодинамических явлений) пород кровли выработок в рабочих зонах, отнесенных к опасным по газу и газодинамическим явлениям (ГДЯ), применяется прибор барометрического контроля ПБ-2. Прогнозирование осуществляется машинистами горно-выемочных машин посредством измерения скорости нарастания давления газа в шпуре, загерметизированном прибором ПБ-2.
В процессе проведения исследований по разработке и внедрению данного способа текущего прогноза выбросоопасно-сти экспериментальные наблюдения проводились в условиях отработки пластов Кр11 и АБ на шахтных полях рудников БКПРУ-2 и БКПРУ-3. В связи с этим были установлены величины скоростей нарастания давления газа в загерметизированном шпуре, которым соответствуют давления приконтактных газов, способные вызвать газодинамические явления из кровли выработок, соответственно для условий отработки пластов Кр11 и АБ. В настоящее время на рудниках ОАО «Уралкалий» проводится большой объем подготовительных выработок по пласту Кр111. Рабочие зоны в этих выработках отнесены ко II группе опасности - опасные по газу и ГДЯ. При различной привязке кровли подготовительных вырабо-
ток, проходимых по пласту Кр111 - в слое каменной соли КрП-КрШ, в пласте Кр111, в пласте Кр11, величины давлений, способные вызвать газодинамические явления из кровли и соответствующие им скорости нарастания давления газа в загерметизированном шпуре, взяты по аналогии с пластом Кр11 без какого-либо научного обоснования. В связи с этим в данной работе на основе шахтных экспериментальных исследований газодинамических характеристик пород кровли и оценки условий разрушения пород под действием давления приконтактных газов установлены для приборов текущего прогноза ПБ-2 критические величины газового давления в условиях проведения подготовительных горных выработок по пласту Кр111 на шахтных полях рудников БКПРУ-2 и БКПРУ-4. Внедрение результатов выполненных работ в практику позволит повысить безопасность ведения горных работ на пласте Кр111.
Текущее прогнозирование
газодинамических явлений в калийных рудниках
В настоящее время установлено, что участки соляного породного массива, опасные по газодинамическим явлениям, обладают особенностями геологического строения, обусловливающими существенное отличие их газодинамических характеристик, физико-механических свойств, а также напряжённо-деформированного состояния от пород неопасных участков. На выявлении этих особенностей и основывается большинство методов прогноза зон, опасных по ГДЯ.
Текущий прогноз газодинамических явлений основан на непрерывных наблюдениях и анализе состояния призабойной части пласта. Текущий прогноз можно рассматривать как постоянное и наименее трудоёмкое защитное мероприятие. Как правило, при использовании методов текущего прогноза улавливаются предупредительные признаки и предвестники газодинамических явле-
ний - различные шумы и потрескивания, связанные с разрушением и трещинооб-разованием в породах, колебанием газо-выделений, деформированием и смещением кровли и почвы [1-14]. В настоящее время в калийных рудниках ОАО «Уралкалий» текущее прогнозирование опасности развития ГДЯ осуществляется путем замеров скорости нарастания давления газа в каждом шпуре профилактического и защитного бурения по мере проходки горной выработки прибором бароконтроля ПБ-2 [15, 16], с помощью которого устанавливается степень опасности возникновения ГДЯ только из кровли выработки. Оценка опасности ГДЯ из кровли осуществляется машинистом комбайна. Этот метод текущего прогнозирования широко применяется во всех калийных рудниках на Верхнекамском месторождении. Метод бароконтроля опасности возникновения ГДЯ из кровли выработок надежен, технологичен, отличается несложным аппаратурным обеспечением и экономичностью. Однако следует отметить, что при реализации данного метода текущего прогноза опасности развития ГДЯ требуется уточнение критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли горных выработок, для отдельных шахтных полей калийных рудников на Верхнекамском месторождении.
Существующие представления
о механизме газодинамических явлений из кровли и почвы горных
выработок в калийных рудниках
Газодинамические явления в виде обрушений пород кровли, сопровождающихся газовыделениями, происходят в результате непосредственной подработки горной выработкой скоплений свободных прикон-тактных газов или миграции таких газов в призабойную зону над выработкой из окружающего массива, которая определяется изменением фильтрационных свойств при подвигании забоя выработки [5]. Воз-
никновение газодинамических явлений данного типа становится возможным, если активные силы (давление приконтактных газов) превышают силы сопротивления пород кровли разрушению.
Анализ ГДЯ из кровли, происшедших в калийных рудниках, показал, что основание полости приурочено к месту нахождения приконтактных газов (зоны контактов литологических разностей пород, галопелитовые прослойки). При многоярусном расположении скоплений при-контактных газов в кровле или почве выработки ГДЯ может иметь многостадийный характер. Для обеспечения безопасности ведения горных работ в выработке, кровля или почва которой содержит при-контактные газы, требуется производить оценку устойчивого состояния пород кровли по минимальным силам, способным нарушить их равновесие [8, 9].
Данная задача может рассматриваться как упругая, а это позволяет схематизировать условия равновесия пород кровли в виде равновесия плит средней толщины, загруженных по верхнему контуру равномерно распределенным давлением приконтактных газов (рис. 1).
Для описания механизма таких газодинамических явлений, как обрушение пород кровли, сопровождающихся газо-выделениями, разработана модель на базе решения уравнения вида [6]
Д2П (х, 7) = Р/Д, (1)
где Д - оператор Лапласа, Д = (д/дх2 + д/ду2); П (х, у) - текущий прогиб плиты, см; х, у - координаты в упругой (горизонтальной) плоскости плиты; Р - давление газа по контуру плиты, Па; Д - цилиндрическая жесткость плиты, Н-см.
В результате аналитического решения были получены выражения, определяющие условия протекания газодинамических явлений в призабойной зоне и вне ее.
Рб ^ (Рг - У К) + Дг.п, (2)
Рб ^ (Рг + У Кг) + Дг.п, (3)
в г
Рис. 1. Схема к определению предельного значения давления свободных приконтактных газов [6]: а - в призабойном пространстве; б - на расстоянии от забоя более 20 м; в - для пород кровли; г - для пород почвы; Р - равномерно распределенное давление приконтактных газов; к - толщина плиты (породного слоя); а - полупролет выработки;
^ - текущий прогиб плиты; ^мах - максимальный прогиб плиты; 2, У - координатные оси
где Рб - безопасное давление приконтактных газов; Рг - давление приконтактного газа; у - плотность пород кровли; кг - высота слоя пород, пригруженного давлением газа; Дгп - сцепление по галопелитовой прослойке.
Приведенные неравенства (2) и (3) означают, что ГДЯ из кровли и почвы не будут развиваться до тех пор, пока правая часть неравенств не станет больше или равной левой. Следовательно, пока давление очага приконтактного газа, расположенного на высоте (глубине) кг от контура кровли (почвы) выработки не превысит некоторой безопасной величины, газодинамическое явление данного типа не произойдет.
К призабойной зоне относится та часть горной выработки, которая расположена на расстоянии от забоя не более 20 м. При расстоянии более 20 м - вне-призабойная часть выработки.
Представленная модель механизма ГДЯ учитывает изменения давления газа,
положение очага относительно контура горной выработки, геометрию выработки, прочностные свойства соляных и глинистых пород, однако эта модель имеет ограничения. Данная аналитическая модель нашла подтверждение при ведении горных работ на сильвинитовых пластах Верхнекамского и Старобинского месторождений калийных солей. При решении проблемы газодинамических явлений из почвы эта модель может с успехом использоваться при описании ГДЯ из почвы подготовительных выработок.
Методика определения
газоносности и газодинамических характеристик пород
Методика определения газоносности пород по свободным газам и их газодинамических характеристик реализовывалась путем шахтных инструментальных наблюдений за газовыделениями из скважин и шпуров диаметром 42 мм, пробуренных в кровлю и стенки горных выработок, с одновременным отбором проб свободного газа. Газ, выделяющийся со стенок и забоя загерметизированной части скважины или шпура, поступал в газоотводящий штуцер, к которому был подключен прибор ПГ-2МА.
Прибор ПГ-2МА предназначен для измерения начальной скорости газовы-деления из шпуров и скважин. Он представляет собой дроссельный расходомер и действует по принципу реометра. Технические характеристики прибора ПГ-2МА соответствуют следующим номинальным данным: диапазон измерений начальной скорости газовыделения - от 0,5 до 25 л/мин; диапазон давлений измеряемого газа - от 0,02 до 0,15 МПа; основная погрешность прибора составляет ±10 %. В течение 30 с после герметизации шпура прибором ПГ-2МА замеряется превышение давления газов в скважине над атмосферным, т.е. начальное газовое давление [11, 12].
По этой величине с помощью заранее построенных графиков зависимо-
сти X = / (Рг), где X- газоносность пород, м3/м3; Рг - величина начального газового давления, определяются показатели газоносности.
Для подтверждения полученных по данной методике значений газоносности пород параллельно определялась газоносность пород по свободным газам в каждом конкретном случае (отдельной скважине).
Прибором ПГ-2МА замерялась скорость истечения газов из скважин, секундомером фиксировалось время изменения скорости. Полученный объем выделившихся из шпура газов соотносился с объемом зоны дренирования вокруг шпура.
Для определения компонентного состава выделяющегося газа параллельно производился отбор. Затем в лабораторных условиях на газовых хроматографах «Уапап 450-вС» выполнялся химический анализ отобранных проб.
Газодинамические характеристики пород кровли горных выработок определялись путем прямых замеров с помощью прибора ПГ-2МА. Проводились измерения начального газового давления в загерметизированной части скважины и начальной скорости газовыде-ления. Давление газа в массиве пород кровли рассчитывалось по известной формуле Л.С. Лейбензона.
Давление газа в массиве рассчитывается для каждого интервала по длине скважины или шпура.
Определение критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления при проходке горных выработок по пласту КрШ в условиях рудников БКПРУ-2 и БКПРУ-4
Сегодня не вызывает дискуссий положение о том, что решающая роль в создании ситуации, опасной по ГДЯ в калийных рудниках, принадлежит газовому фактору. Поэтому и основные усилия направлены на создание методов прогнозирования, основанных на учете именно га-
Рис. 2. Схема к расчету критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли в следующих горнотехнических условиях: ширина выработки 2а; кровля расположена в пласте КрШа; расстояние до приконтактного скопления свободного газа кт, м
зового фактора. Эффективная борьба с газодинамическими явлениями и предотвращение воздействия их поражающих факторов на шахтеров возможны только при существовании надежных методов определения давления природных газов.
Для пород кровли в призабойных зонах горных выработок, где и проводится текущее прогнозирование опасности разрушения пород кровли под действием давления приконтактных газов, критическое давление определяется из выражения
Ркр = 0,7925 0р к\/а. (4)
Прибор ПБ-2 представляет собой быстродействующий герметизатор газа и установленный на нем манометр, шкала которого градуируется в долях 5. На шкале цветной краской обычно наносится критическое (5 = 1) значение критерия опасности возникновения ГДЯ из кровли, которое определяется выражением (4).
При оценке критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке горных выработок по пласту КрШ, в соответствии с выражением (4)
Таблица 1
Результаты расчетов критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке выработок по пласту КрШ в условиях рудника БКПРУ-2
Положение приконтактного скопления свободного газа Участок шахтного поля Ширина горной выработки, м Расстояние от кровли до приконтактного скопления свободного газа, м Критическое давление, способное вызвать ГДЯ, МПа
КрШа с КрП-КрЩ, Западные и восточные панели 3,2 0,7 0,34
Кр11 с КрП-КрЩ, Восточные панели 3,2 2,24 2,87
Западные панели 3,2 2,52 3,62
КрЩ, с КрП-КрЩ, Западные и восточные панели 4,4 0,7 0,21
Кр11 с КрП-КрЩ, Восточные панели 4,4 2,24 1,53
Западные панели 4,4 2,52 1,92
учитывались минимальные силы, способные нарушить устойчивое состояние пород кровли. Схема к расчету критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке горных выработок по пласту КрШ в условиях рудника БКПРУ-2, представлена на рис. 2.
При расчете критической величины газового давления принимались следующие значения исходных параметров: мощность защитного слоя кг (расстояние от контура кровли выработки до газового скопления) определялась как минимальное расстояние от кровли выработки до контакта пласта Кр111а с пластом каменной соли Кр11-Кр111а (кг = 0,7 м) или контакта пласта каменной соли Кр11-Кр111а с пластом Кр11; значение предела прочности пород кровли при растяжении ор принималось минимальным по результатам экспериментальных исследований (ор = 1,83 МПа); пролет (ширина) подготовительных горных выработок по пласту КрШ принимался соответственно 3,2 и 4,4 м. Отсюда, подставляя численные значения в формулу (4), определим критическую величину газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке горных выработок по пласту КрШ в условиях рудника БКПРУ-2. Результаты выполненных расчетов представлены в табл. 1.
Как видно из табл. 1, для пласта КрШ в условиях рудника БКПРУ-2 минимальная критическая величина давления в скоплении свободного газа на контакте пласта КрШа с пластом каменной соли КрП-КрШа составляет 0,21 МПа (2,1 кг/см2). Следовательно, при измерении скорости нарастания давления газа прибором бароконтроля ПБ-2 в загерметизированном шпуре за 30 с на шкале манометра прибора критическим величинам скорости изменения давления соответствует величина давления, равная 0,21 МПа (2,1 кг/см2). При достижении стрелкой манометра за 30 с давления 0,21 МПа (2,1 кг/см2) участок кровли в выработке, проходимой по пласту КрШ в условиях рудника БКПРУ-2, от загерметизированного шпура до забоя считается опасным по ГДЯ из кровли.
Схема к расчету критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке горных выработок по пласту КрШ в условиях рудника БКПРУ-4, представлена на рис. 3.
При расчете критической величины газового давления принимались следующие значения исходных параметров: мощность защитного слоя кг (расстояние от контура кровли выработки до газового скопления) определялась как минимальное расстояние от кровли выработки до контакта пласта Кр11 с пластом каменной соли Кр11-Кр111а (кг = 1,0 м); значение
Рис. 3. Схема к расчету критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли в следующих горнотехнических условиях: ширина выработки 2а, м; кровля расположена в пласте каменной соли КрП-КрШа; расстояние до приконтактного скопления свободного газа кг, м
предела прочности пород кровли (пласта каменной соли КрП-КрШа) при растяжении ор принималось минимальным по результатам экспериментальных исследований (ор = 1,31 МПа); пролет (ширина) подготовительных горных выработок по пласту Кр111 принимался соответст-
венно 4,3, 5,3 и 5,5 м. Отсюда, подставляя численные значения в формулу (4), определим критическую величину газового давления для выработок шириной соответственно 4,3, 5,3 и 5,5 м, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке подготовительных выработок по пласту Кр111. Результаты выполненных расчетов представлены в табл. 2.
Как видно из табл. 2, для пласта Кр111 в условиях рудника БКПРУ-4 минимальная критическая величина давления в скоплении свободного газа на контакте пласта Кр11 с пластом каменной соли КрП-КрШа составляет 0,146 МПа и и 0,15 МПа (1,5 кг/см2) для условий проведения выработок по пласту Кр111 на юго-восточных панелях. Следовательно, при измерении скорости нарастания давления газа прибором бароконтроля ПБ-2 в загерметизированном шпуре за 30 с на шкале манометра прибора критическим величинам скорости изменения давления соответствует величина давления, равная 0,15 МПа (1,5 кг/см2). При достижении стрелкой манометра за 30 с давления 0,15 МПа (1,5 кг/см2) участок кровли в выработке, проходимой по пласту КрШ в условиях рудника БКПРУ-4, от загерметизированного шпура до забоя считается
Таблица 2
Результаты расчетов критической величины газового давления, способного вызвать газодинамические явления из кровли при проходке выработок по пласту КрШ в условиях рудника БКПРУ-4
Положение приконтактного скопления свободного газа Участок шахтного поля Ширина горной выработки, м Расстояние от кровли до приконтактного скопления свободного газа, м Критическое давление, способное вызвать ГДЯ, МПа
Кр11 с КрП-КрШа Юго-западные панели 4,3 0,9 0,238
5,3 0,9 0,176
5,5 0,9 0,167
Юго-восточные панели 4,3 0,8 0,202
5,3 0,8 0,153
5,5 0,8 0,146
Северо-западные панели 4,3 0,9 0,238
5,3 0,9 0,176
5,5 0,9 0,167
Северо-восточные панели 4,3 0,9 0,238
5,3 0,9 0,176
5,5 0,9 0,167
опасным по ГДЯ из кровли. Если подходить дифференцированно к участкам шахтного поля рудника БКПРУ-4, то можно рекомендовать для текущего прогноза опасности развития ГДЯ из кровли выработок, проходимых по пласту КрІІІ, следующие критические значения величин газового давления: юго-западные панели -
0,17 МПа (1,7 кг/см2); юго-восточные панели - 0,15 МПа (1,5 кг/см2); северозападные панели - 0,17 МПа (1,7 кг/см2); северо-восточные панели - 0,17 МПа (1,7 кг/см2).
Заключение
В процессе выполнения работы по изучению газодинамических характеристик на контакте пласта КрІІІ и пласта каменной соли КрІІ-КрІІІа с целью разработки критериев текущего прогноза выбросоопасности при проходке выработок по пласту КрІІІ в условиях рудников БКПРУ-2 и БКПРУ-4 ОАО «Уралкалий» для приборов текущего прогноза ПБ-2 установлены критические величины газового давления в скоплении свободного газа:
1. В условиях рудника БКПРУ-2 критическая величина давления в скоплении свободного газа составляет 0,21 МПа (2,1 кг/см2).
2. На юго-восточных панелях рудника БКПРУ-4 минимальная критическая величина давления в скоплении свободного газа составляет 0,15 МПа.
3. На юго-западных, северо-западных и северо-восточных панелях рудника БКПРУ-4 минимальная критическая величина давления в скоплении свободного газа равна 0,17 МПа.
Таким образом, если во время проведения текущего прогнозирования при измерении скорости нарастания давления газа прибором бароконтроля ПБ-2 в загерметизированном шпуре за 30 с стрелка манометра достигает критического давления, участок кровли в выработке от загерметизированного шпура до забоя считается опасным по ГДЯ из кровли.
Критические значения величины газового давления включены в нормативные документы, регламентирующие безопасное ведение горных работ на пластах, опасных по газодинамическим явлениям.
Список литературы
1. Лаптев Б.В. Предотвращение газодинамических явлений в калийных рудниках. - М.: Недра, 1994. - 138 с.
2. Андрейко С.С., Калугин П.А., Щерба В.Я. Газодинамические явления в калийных рудниках: генезис, прогноз и управление. - Минск: Высшая школа, 2000. - 335 с.
3. Проскуряков Н.М. Внезапные выбросы породы и газа в калийных рудниках. - М.: Недра, 1980. - 264 с.
4. Долгов П.В., Полянина Г.Д., Земсков А.Н. Методы прогноза и предотвращения газодинамических явлений в калийных рудниках. - Алма-Ата: Наука, 1987. - 176 с.
5. Андрейко С.С. Газодинамические явления в калийных рудниках: методы прогноза и способы предотвращения. - Пермь: Изд-во Перм. гос. техн. ун-та, 2007. - 219 с.
6. Ковалев О.В., Ливенский В.С., Былино Л.В. Особенности безопасной разработки калийных месторождений. - Минск: Полымя, 1982. - 96 с.
7. Проскуряков Н.М., Ковалев О.В., Мещеряков В.В. Управление газодинамическими процессами в калийных рудниках. - Минск: Недра, 1988. - 239 с.
8. Obert L. In situ determination of stress in rock // Mining Engineer. - 1964. - August. - P. 51-58.
9. Obert L., Duvall W. Rock mechanics and the design of structures in rock. - John Wiley & Sons Inc., 1967. - P. 582-610.
10. Richtlinien des landes oberbergamtes nordrhein-westfalen uber die abwehr von gefahren des plotzlichen freiwerdens grosser grubengasmengen mit oder ohne auswurf von kohle oder gestein (gasausbruch-richtlinien). - 1981. - Vol. 13.
11. Полянина Г.Д., Земсков А.Н., Падерин Ю.Н. Технология и безопасность разработки Верхнекамского калийного месторождения. - Пермь: Кн. изд-во, 1990. - 262 с.
12. Земсков А.Н., Кондрашев П.И., Травникова Л.Г. Природные газы калийных месторождений и меры борьбы с ними. - Пермь, 2008. - 414 с.
13. Duchrow G. Methoden zur bekampfung mechanischer zerstorungen bei schweren gasausbruchen im kalibergbau // Freib. Forsch. H.A. - 1961. - 183. - S. 64-81.
14. Eckart D. Beitrag zur bekampfung plotzlicher ausbruche von salz und gas // Bergakademie. -1965. - no. 17. - S. 759-760.
15. Специальные мероприятия по безопасному ведению горных работ на Верхнекамском месторождении калийных солей в условиях газового режима в ОАО «Уралкалий» / Уралкалий. -Пермь-Березники, 2005. - 67 с.
16. Специальные мероприятия по безопасному ведению горных работ на Верхнекамском месторождении калийных солей в условиях газового режима в ОАО «Сильвинит» / Сильвинит. - Пермь-Соликамск, 2009. - 75 с.
References
1. Laptev B.V. Predotvrawenie gazodinamicheskih javlenij v kalijnyh rudnikah [Prevention of gas dynamic phenomena in potash mines]. Moscow: Nedra, 1994. 138 s.
2. Andrejko S.S., Kalugin P.A., Werba V.Ja. Gazodinamicheskie javlenija v kalijnyh rudnikah: genezis, prognoz i upravlenija [Gasdynamic phenomena in potash mines: genesis, prognosis and management]. Minsk: Vycshaja shkola, 2000. 335 s.
3. Proskurjakov N.M. Vnezapnye vybrosy porodyi gaza v kalijnyh rudnikah [Sudden emissions gas in the rock and potash mines]. Moscow: Nedra, 1980. 264 s.
4. Dolgov P.V., Poljanina G.D., Zemskov A.N. Metody prognoza i predotvrawenija gazodinamicheskih javlenij v kalijnyh rudnikah [Methods of prediction and prevention of gas-dynamic phenomena in the potash mines]. Alma-Ata: Nauka, 1987. 176 s.
5. AndrejkoS.S. Gazodinamicheskie javlenija v kalijnyh rudnikah: metody prognoza i sposoby predotvrawenija [Gasdynamic phenomena in potashmines: forecasting and prevention methods]. Perm: Izd-vo Perm. gos. tehn. un-ta, 2007. 219 s.
6. Kovalev O.V., Livenskij V.S., Bylino L.V. Osobennosti bezopasnoj razrabotki kalijnyh mesto-rozhdenij [Features of the safe development of potash deposits]. Minsk: Polymja, 1982. 96 s.
7. Proskurjakov N.M., Kovalev O.V., Meweijakov V.V. Upravlenie gazodinamicheskimi processami v kalijnyh rudnikah [Management of gas-dynamic processes in potash mines]. Minsk: Nedra, 1988. 239 s.
8. Obert L. In situ determination of stress in rock. Mining Engineer, 1964, august, pp. 51-58.
9. Obert L., Duvall W. Rock mechanics and the design of structures in rock. John Wiley & Sons Inc., 1967, pp. 582-610.
10. Richtlinien des landes oberbergamtes nordrhein-westfalen uber die abwehr von gefahren des plotzlichen freiwerdens grosser grubengasmengen mit oder ohne auswurf von kohle oder gestein (gasausbruch-richtlinien), 1981, vol. 13.
11. Poljanina G.D., Zemskov A.N., Paderin Ju.N. Tehnologija i bezopasnost' razrabotki Verhne-kamskogo kalijnogo mestorozhdenija [Technology and security developments Upper Kama potash deposit]. Perm: Kn. izd-vo, 1990. 262 s.
12. Zemskov A.N., Kondrashev P.I., Travnikova L.G. Prirodnye gazy kalijnyh mestorozhdenij i mery bor'by s nimi [Natural gases from potash deposits and measures to combat them]. Perm, 2008. 414 s
13. Duchrow G. Methoden zur bekampfung mechanischer zerstorungen bei schweren gasausbruchen im kalibergbau. Freib. Forsch. Н.А., 1961, 183, pр. 64-81.
14. Eckart D. Beitrag zur bekampfung plotzlicher ausbruche von salz und gas. Bergakademie, 1965, no. 17, pp. 759-760.
15. Special'nye meroprijatija po bezopasnomu vedeniju gornyh rabot na Verhnekamskom mestorozhdenii kalijnyh solej v uslovijah gazovogo rezhima v OJSC «Uralkalij» [Special arrangements for the safe conduct of mining on Verkhnekamsky potassium salts in the gas regime in OJSC «Uralkalij»]. Perm-Berezniki: Uralkalij, 2005. 67 s.
16. Special'nye meroprijatija po bezopasnomu vedeniju gornyh rabot na Verhnekamskom mestorozhdenii kalijnyh solej v uslovijah gazovogo rezhima v OJSC «Sil'vinit» [Special arrangements for the safe conduct of mining on Verkhnekamsky potassium salts in the gas mode OJSC «Silvinit»]. Perm-Solikamsk: Sil'vinit, 2009. 75 s.
Об авторах
Андрейко Сергей Семенович (Пермь, Россия) - доктор технических наук, профессор, заведующий лабораторией геотехнологических процессов и рудничной газодинамики Горного института Уральского отделения Российской академии наук (614007, г. Пермь, Сибирская, 78 а; e-mail: ssa@mi-perm.ru).
Лялина Тамара Александровна (Пермь, Россия) - инженер-исследователь лаборатории геотехнологических процессов и рудничной газодинамики Горного института Уральского отделения Российской академии наук (614007, г. Пермь, Сибирская, 78 а; e-mail: Lyalina@mi-perm.ru).
Иванов Олег Васильевич (Пермь, Россия) - кандидат технических наук, старший научный сотрудник лаборатории геотехнологических процессов и рудничной газодинамики Горного института Уральского отделения Российской академии наук (614007, г. Пермь, Сибирская, 78 а; e-mail: miner@mi-perm.ru).
Нестеров Егор Анатольевич (Пермь, Россия) - младший научный сотрудник лаборатории геотехнологических процессов и рудничной газодинамики Горного института Уральского отделения Российской академии наук (614007, г. Пермь, Сибирская, 78 а; e-mail: mine_egor@mail.ru).
About the authors
Andrejko Sergej Semenovich (Perm, Russian Federation) - doctor of technical sciences, professor, head of the laboratory for geotechnical processes and mine gas-dynamics, Mining Institute, Ural Branch of the Russian Academy of Sciences (614007, Perm, ul. Sibirskaja, 78 а; e-mail: ssa@mi-perm.ru).
Ljalina Tamara Aleksandrovna (Perm, Russian Federation) - research engineer, laboratory for geotechnical processes and mine gas-dynamics, Mining Institute, Ural Branch of the Russian Academy of Sciences (614007, Perm, ul. Sibirskaja, 78 а; e-mail: Lyalina@mi-perm.ru).
Ivanov Oleg Vasil'evich (Perm, Russian Federation) - candidate of technical science, senior researcher, laboratory for geotechnical processes and mine gas-dynamics, Mining Institute, Ural Branch of the Russian Academy of Sciences (614007, Perm, ul. Sibirskaja, 78 а; e-mail: miner@mi-perm.ru).
Nesterov Egor Anatol'evich (Perm, Russian Federation) - research assistant laboratory for geotechnical processes and mine gas-dynamics, Mining Institute, Ural Branch of the Russian Academy of Sciences (614007, Perm, ul. Sibirskaja, 78 а; e-mail: mine_egor@mail.ru).
Получено 10.05.2012
