CC BY
32
VESTNIK
JVIGSU
УДК 691.714
Ю.И. Густов, Д.Ю. Густов, И.В. Воронина
ФГБОУВПО «МГСУ»
ПРОИЗВОДНЫЕ
КРИТЕРИИ
ПЛАСТИЧНОСТИ
И ПРОЧНОСТИ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ
МАТЕРИАЛОВ
Предложены критерии пластичности и прочности, производные от стандартных показателей пластичности (б, ф^ и прочности (о02, ав). Критерии ^ и К следуют из уравнения относительных показателей прочности и пластичности. Исследованиями установлены взаимосвязи производных критериев с показателем С. Значения производных критериев определялись для сталей 50Х и 50ХН после обработки холодом, а также для сталей 50Г2 и 38ХГН после сорбитизации.
Ключевые слова: критерии, пластичность, прочность, сталь, деформирование, равномерная деформация, синергетика.
Предлагаются критерии пластичности и прочности, производные от стандартных по казателей пластичности (5, у) и прочности (ст02, сВ) вида
\ 1/5
Yu.I. Gustov, D.Yu. Gustov, I.V. Voronina
MGSU
DERIVATIVE CRITERIA OF PLASTICITY ANDDURABILITY OF METAL MATERIALS
Criteria of plasticity and durability derivative of standard indicators of plasticity (5, y) and durability (o02, aB) are offered.
Criteria K5y and Ks follow from the equation of relative indicators of durability and plasticity.
The purpose of the researches is the establishment of interrelation of derivative criteria with the Page indicator. The values of derivative criteria were defined for steels 50X and 50XH after processing by cold, and also for steels 50G2 and 38HGN after sorbitizing.
It was established that the sum of the offered derivative criteria of plasticity and durability CK considered for the steels is almost equal to unit and corresponds to a square root of relative durability and plasticity criterion C0,5. Both criteria testify to two-unity opposite processes of deformation and resistance to deformation.
By means of the equations for SK and C it is possible to calculate an indicator of uniform plastic deformation of ap and through it to estimate synergetic criteria — true tension and specific energy of deformation and destruction of metal materials. On the basis of the received results the expressions for assessing the uniform and concentrated components of plastic deformation are established. The preference of the dependence of uniform relative lengthening from a cubic root of criterion K. , and also to work of the criteria of relative lengthening and relative durability is given. The advantage of the formulas consists in simplicity and efficiency of calculation, in ensuring necessary accuracy of calculation of the size 5p for the subsequent calculation of structural and power (synergetic) criteria of reliability of metals.
Key words: criteria, plasticity, durability, steel, deformation, uniform deformation, synergetrics.
The authors offer the criteria of plasticity and durability derivative of standard indicators of plasticity (S, y) and durability (c02, ctb) of the kind
Sy
Ранее установлена [1] взаимосвязь между Ks и К
К = (1 - s)1/s, К = (1 - v)1/v; к = О - ад* к = (1 - о02/ов)с
(1) (2)
The interrelation of KS and Ky has been previously established [1]
в/с
К ¥= К 8/(1 + RJ
(3)
где показатель степени n принимает значение 1 и 0,5 в зависимости от уров-
where an exponent n takes on the value 1 and 0,5 depending on the level of du-
ня прочностных характеристик cQ2, стВ. rability properties cQ2, s Критерии Кô и К следуют из
5у
уравнения относительных показателей прочности и пластичности [2]
С 0,2 / с
где 5 и 5 — соответственно относи-
р с
тельные равномерное и сосредоточенное удлинения при статическом растяжении.
При условии неаддитивности показателей удлинения
The criteria K and K follow
6y s
from the equation of relative indexes of durability and plasticity [2]
+ s/y = c = [(1+ / )/(l + 8, )]] (4)
where Sp and 5c — are respectively relative uniform and local elongations under static tension.
Under the condition of nonadditiv-ity of elongation indicators
8=8+8+8 8
получена зависимость [2]
the connection is obtained [2]
8p =[(1 + 8)/С y
-1,
(5)
(6)
тогда ¥, = 5,/(1 + 5,) ^ 4].
Использование (6) позволяет расчетным путем получить значения относительного равномерного сужения ур, истинного временного £в и истинного сопротивления разрыву 8 а также удельные энергии W и полной энергии разрушения Wc [4—7].
Целью исследования является установление взаимосвязи производных
критериев К,, К , К, и К с комплексА А 57 у7 5у а
ным показателем С.
Значения указанных производных критериев получали по (1), (2) на основе экспериментальных данных [8]. Результаты расчетов приведены в табл. 1.
Результаты расчетов показали, что суммы Ск приведенных критериев пластичности и прочности незначительно превосходят единицу. Значениям Ск соответствуют величины С0,5 (расхождение А = 0,18...5,0 %), т.е.
then Vi=8,/(l + 8,) [3, 4].
The use of (6) allows getting the values of relative uniform constriction Yp, true time Sb and true rupture resistance SK, as well as energies per unit of volume Wp and total energy of Wc by means of calculation [4—7].
The aim of the research is to establish the interrelation of the derivative criteria K , K , K and K with the
6' y 6y s
complex indicator C.
The values of the indicated derivative criteria were found by (1), (2) basing on experimental data [8]. The calculation results are listed in the tab. 1.
The calculation results showed that Ck sums of the indicated plasticity and durability criteria slightly exeed 1. The values of C05 (range A = 0.18... 5.0 %) correspond with the values of C, i.e.
К. + К + К
ô y ôy
+ К = С = С 0
(7)
Табл. 1. Значения производных критериев пластичности и прочности сталей после обработки холодом
Tab. 1. The values of the derivative criteria of elasticity and durability of steels after cold treatment
Марка стали Т S0,2 SB 5 V С К5 К V "К5у К сг С к С0-5 Steel
ох' °С кгс/мм2 % type
kgf/mm2
50Х, отпуск 150 °С — 190 235 6,6 16,5 1,20 0,350 0,330 0,280 0,130 1,090 1,095 50Х,
-50 -90 194 196 237 238 8,1 4,3 14,5 13,5 1,24 1,14 0,356 0,360 0,339 0,342 0,274 0,300 0,124 0,121 1,093 1,123 1,114 1,070 drawing-back
-196 207 237 3,2 10,0 1,19 0,362 0,349 0,300 0,094 1,105 1,091 150 °С
50ХН, отпуск -70 188 200 230 238 7,2 5,7 19,5 13,0 1,18 1,28 0,350 0,357 0,327 0,343 0,286 0,268 0,125 0,113 1,088 1,081 1,086 1,13 50ХН, drawing-back 150 °С
150 °С -196 206 239 4,2 12,0 1,21 0,360 0,345 0,292 0,101 1,098 1,10
Это означает, что равномерное относительное удлинение можно рассчитать по формуле
This means that the uniform relative elongation Sp may be calculated according to the formula
5,=[(1 + 5})]05 -1.
(8)
Примечательно, что интегральный критерий Ск практически нечувствителен к изменению температуры обработки указанных сталей холодом в интервале Т = 20...-196 °С.
г ох
Показательно также близкое совпадение величин
(К5 + Ку)К
It is remarkable that the integral criterion Ck is almost tolerant to cold processing temperature changes in the interval T = 20...-196 °C.
ox
The close agreement of the values is also remarkable
= С - 1;
(9)
КК
5 у
Для выражения (10) характерно удовлетворительное совпадение сопоставляемых величин при температурах обработки холодом до -90 °С для стали 50Х и до -70 °С для стали 50ХН. Расхождение соответственно 1,8.11,1 и 8,4 %. Заметное расхождение наблюдается при температуре -196 °С: для стали 50Х — 34,4 %, для стали 50ХН — 23 %.
Привлекает внимание близость к равномерному относительному удлинению произведения приведенных критериев
= K, (10)
Satisfactory agreement of the compared values is characteristic of the expression (10) in case of cold treatment up to -90 °C for the steel type 50X and up to -70 °C for the steel type 50XH. The range is respectively 1.8.11.1 and 8.4 %. Great difference is noticed at the temperature -196 °C: for the steel type 50X — 34.4 %, for the steel type 50XH — 23 %.
The closeness of the product of the indicated criteria to the uniform relative elongation attracts our attention
к
5р =
р
Расчет по (11) предпочтительнее, чем по (6) и (8), в силу простоты вычислений 5 и использования не всего
р
комплекса стандартных показателей аВ, ат, 5, у. В частности, не требуется относительное сужение у, которое в ряде случаев не приводится в справочной литературе или не определяется экспериментально [9—14].
Установлено, в частности, что для рассмотренных сталей справедлива зависимость (см. (3))
К = К5
у 5
Проверку отмеченных фактов выполняли с использованием произвольной выборки экспериментально-справочных данных [15].
В итоге получены результаты, указанные в табл. 2.
Табл. 2. Значения производных критериев пластичности и прочности сталей после сорбитизации
KK (11)
Calculation according to (11) is more preferable, than according to (6) and (8) due to easier calculation of 6p and the use of not the whole complex of standard indexes sB, st, 6, y. In particular, relative constriction y, which in some cases is not listed in reference literature or is not determined experimentally, is not necessary [9—14].
It is particularly established, that for the examined steel the following dependence is valid (see (3))
I + K^5. (12)
The mentioned facts were checked using random sampling of experimental and reference data [15].
The obtained results are offered in tab. 2.
Tab. plasticity bitizing
2. The values of relative criteria of and durability of steels after sor-
Марка стали S0,2 SB ô y С К5 К У К ст С к С0-5 Д, % Steel type
кгс/мм2 kgf/mm2 %
50Г2 81 90 73 81,5 93 103,5 83 95 11,5 8,5 13,0 11,5 42,5 45,0 53,0 49,5 1,142 1,059 1,125 1,090 0,346 0,352 0,323 0,346 0,272 0,265 0,241 0,252 0,312 0,330 0,318 0,321 0,095 0,096 0,090 0,103 1,025 1,043 0,972 1,022 1,068 1,029 1,061 1,044 4.0 1,40 8,4 2.1 50Г2
102 115 50,5 50,5 1,204 0,336 0,248 0,300 0,086 0,970 1,097 11,6
90 101 56,0 56,0 1,248 0,328 0,231 0,290 0,083 0,932 1,117 16,6
102 115 51,0 51,0 1,220 0,334 0,247 0,297 0,086 0,964 1,105 12,8
113,5 128 45,5 45,5 1,140 0,346 0,263 0,316 0,086 1,011 1,068 5,3
По результатам табл. 2 можно заключить следующее:
1. Сумма производных критериев С стали 50Г2 незначительно от-
к
личается от единицы (расхождение 2,8.4,3 %) и соответствует величине С0,5 (различие 1,4.8,4 %). Для стали 38ХГН величина С отличается от 1 на
к
1,1.13 % и удовлетворительно согласуется с С0,5 (расхождение 5,3.16,6 %).
As a result of tab. 2 we can conclude:
1. The sum of derivative criteria C
K
of the steel 50r2 slightly deviate from 1 (the difference 2.8.4.3 %) and corresponds to the value C05 (the difference 1.4.8.4 %). For the steel 38XrH the value of CK differs from 1 by 1.1.13 % and reasonably comply with C05 (difference 5.3.16.6 %).
2. Произведение критериев пластичности (ККу) стали 50Г2 совпадает с критерием прочности Кс; расхождение составляет 0,95.15,3 %. Для стали 38ХГН расхождения между указанными величинами меньше и находится в интервале 3,1.8,7 %.
3. Расчет по формулам (6), (8) и (11) для определения равномерного относительного удлинения дает удовлетворительное совпадение (расхождение 4,1.16,3 %).
Из анализа зависимостей 5 = К К,
р у у
5 = КК, 5 = К К следует, что пор 5 а р 5у а у
следнее выражение дает лучшую сходимость с расчетом 5р по формуле (6). Это можно объяснить совокупным влиянием всех стандартных показателей сВ, с02, 5, у. Альтернативным выражением является 5 = К К .
р 5 а
Поскольку К = К 2, то 5 = К К 2 .
J а 5у р у 5у
Таким образом, равномерное относительное удлинение возможно определить только по характеристикам пластичности 5, у без привлечения прочностных показателей с., с .
0,2' в
С другой стороны, 5р = КуК52у. Следовательно 5р = К3у, т.е. для определения 5р также не требуются сВ, с0 2, и вычисление величины 5р еще проще. Ниже (табл. 3) приведены сравнения результатов расчета по установленной формуле 5 = К3 относительно 5 , вычисленным
р 5у р'
по (6).
2. The product of the plasticity criteria (KK) of the steel type 50r2 coincides with the durability criterion
the difference is 0.95.15.3 %. For the steel type 38XrH the difference between the specified values is less and resides in the interval 3.1.8.7 %.
3. Calculation according to the formulas (6), (8) and (11) for estimating uniform relative elongation gives satisfactory coincidence (difference 4.1.16.3 %).
The analysis of the dependencies 5 = KK5, 5 = KK, 5 = K5K shows
p y 5 p 5 o p 5y o
that the latest formula gives the best
convergence with the calculation of 5p
according to the formula (6). It can be
explained by the complex influence of
all the standard indexes cB, cQ2, 5, y.
The alternative expression is 5 = K5Ko.
As K = K2 then 5 = K K2 . Cono 5y p y 5y
sequently, the uniform relative elongation may be determined only with the help of plasticity indexes 5, y without the use of durability indexes cQ2, cte. On the other hand, 5 = K K 2 .
p y 5y
Which means 5 = K3, i.e. in order
p 5y
to determine 5 , also s, S, are not
p B 0,2
needed and calculating 5p is much easier. Below (tab. 3) you can find the comparison of calculating results according to the formula 5p = K 5y solved for 5 according to (6).
Табл. 3. Результаты расчета относительно 5 , вычисленным по (6)
Tab. 3. Calculation results solved for 5 according to (6)
Марка стали ""sy К 3 Sy 5, по (6) 5р according to (6) Д, % Steel type
0,312 0,0304 0,0266 14,2
50Г2 0,330 0,0360 0,0283 27,0 50Г2
0,318 0,0322 0,0303 6,3
0,321 0,0331 0,0337 2,0
38ХГН 0,300 0,290 0,297 0,316 0,0270 0,0244 0,0262 0,0316 0,0277 0,0296 0,0282 0,0249 2,5 17,6 7,1 26,9 38ХГН
Из табл. 3 следует, что среднее расхождение сопоставляемых величин 5 составляет 12,4 и 13,5 % соот-
р ' '
ветственно для сталей 50Г2 и 38ХГН.
Анализ полученных результатов (см. табл. 1 и 2) показывает, что на основе рассмотренных производных критериев можно принять оценочные зависимости
Tab. 3 shows that average difference of the compared values S is 12.4 and 13.5 % for the steels 50r2 h 38XFH respectively.
The analysis of the obtained results (see tab. 1 and 2) shows that on the basis of the examined derivative criteria it is possible adopt evaluative dependencies
5 = К К, 5 = К К
т) п а~ г и/ г
у 5у'
(13)
К + К = у
5 о т ,
где 5с = (5 - 5р)/(1 + 5р) — сосредоточенное удлинение; ур = 5р /(1 + 5р) — равномерное поперечное сужение; ус = = (у - Ур)/(1 - ур) — сосредоточенное поперечное сужение.
Сопоставление результатов расчета по (12), (13) и (6) приведено в табл. 4.
where 5с = (5 elongation; у
(14)
Sp)/(1 + Sp) — is local
= S /(1 p+ S) — is
p p p
uniform transverse contraction; y, = = (y - yp)/(1 - yp) — is local transverse contraction.
The comparison of the calculation results according to (12), (13) and (6) is shown in tab. 4.
Табл. 4. Составляющие пластической Tab. 4. Components of plastic strain деформации сталей of the steels
Марка стали 5 по р . 5р according to 5 по с 5с according to У по р . ур according to Ус по ус according to ус = у'+8р К8К8у II 2 Steel type
(6) (12) (6) (12) (6) (13) (6) (13)
50Г2 0,0266 0,0283 0,0303 0,0337 0,0329 0,0338 0,0291 0,0356 0,0861 0,0551 0,0968 0,0786 0,0849 0,0875 0,0766 0,0809 0,0259 0,0275 0,0294 0,0326 0,0296 0,0317 0,0286 0,0331 0,4097 0,4344 0,5158 0,4780 0,4410 04480 0,4130 0,4460 1,0266 1,0283 1,0303 1,0337 0,1080 0,1162 0,1027 0,1110 0,0973 0,1089 0,1011 0,1030 50Г2
38ХГН 0,0277 0,0296 0,0282 0,0249 0,0289 0,0272 0,0287 0,0298 0,1287 0,1655 0,1379 0,0830 0,0744 0,0670 0,0733 0,0881 0,0270 0,0287 0,0274 0,0243 0,0258 0,0241 0,0253 0,0272 0,4913 0,5470 0,4962 0,4414 0,4220 0,4170 0,4200 0,4320 1,0277 1,0296 1,0282 1,0249 0,1008 0,0951 0,0990 0,1013 0,090 0,084 0,0882 0,100 38ХГН
По табличным результатам можно принять удовлетворительное согласие значений 5р, полученных по (6) и (12), а также у рассчитанных по (6) и (13). Выражения (12) и (13) для 5с и ус полагаются как оценочные. Для расчета синергетических критериев характеристики 5 и у не используются. Наряду с выражением (10), для расчета Кп можно применять формулу Ко = К52у. Заслуживает внимания установленная ранее зависимость
As a result of the table data it is possible to adopt satisfactory fit of the values Sp, ob-tained according to (6) and (12), as well as y calculated according to (6) and (13). The expressions (12) and (13) for S, and y, are taken to be evaluating. In order to calculate synergetic criteria the indexes S, and y, are not used. Together with the expression (10), in order to calculate Ks it is possible to apply the formula Ko = Ky. The dependence y = y1+Sp, established
у, = у1+8р, вполне удовлетворительно согласующаяся с результатом по (6).
Выводы. 1. Сумма предложенных производных критериев пластичности и прочности Ск равна квадратному корню критерия относительных прочности и пластичности С0,5.
2. Уравнения (4) и (7) свидетельствуют о двуединстве противоположных процессов деформирования и сопротивления деформированию: в обоих случаях слагаемые члены дают практически единицу.
3. Уравнения (6), (8) и (11) позволяют контролировать результаты расчетного определения равномерного относительного удлинения, посредством которого становится возможным расчет синергетических критериев S
Wp, Wc и др.
4. Предложены критерии для оценки равномерных и сосредоточенных показателей пластической деформации сталей.
Библиографический список
1. Густое Ю.И., Аллаттуф X Исследование взаимосвязи коэффициентов пластичности и предела текучести сталей стандартных категорий прочности // Вестник МГСУ 2013. № 7. С. 22—26.
2. Густое Ю.И., Густое Д.Ю. К развитию научных основ строительного металловедения // Теоретические основы строительства : докл. Х российско-польского семинара. Варшава; М. : Изд-во АСВ, 2001. С. 307—314.
3. Иванова В.С., Баланкин А.С., Бунин И.Ж., Оксогоее А.А. Синергетика и фракталы в материаловедении. М. : Наука, 1994. 383 с.
4. Скудное В.А. Новые комплексы разрушения синергетики для оценки состояния сплавов // Металловедение и металлургия : тр. НГТУ им. Р.Е. Алексеева. Н. Новгород, 2003. Т. 38. С. 155—159.
5. Густое Ю.И., Густое Д.Ю., Воронина И.В. Синергетические критерии
before, is also worth noticing. It satisfactory fits the results of (6).
Conclusions. 1. The sum of the offered derivative criteria of plasticity and durability Ck is equal to the square root of the criterion of relative durability and plasticity C0,5.
2. The equations (4) and (7) are indicative of the duality of the controversial processes of deformation and resistance to deformation: in both cases the sum members make up 1.
3. The equations (6), (8) and (11) allow following the results of calculating the uniform relative elongation, with the help of which calculating cynergetic sriteria S, S„ W, W and becomes
b' K p c
possible.
4. The criteria for estimating uniform and local plastic yield of steels are offered.
References
1. Gustov Yu.I., Allattuf Kh. Issledo-vanie vzaimosvyazi koeffitsientov plastich-nosti i predela tekuchesti staley standartnykh kategoriy prochnosti [Study of Interdependence between Ductility Factors and Yield Limits for Steels of Standard Strength Grades]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2013, no. 7, pp. 22—26.
2. Gustov Yu.I., Gustov D.Yu. K raz-vitiyu nauchnykh osnov stroitel'nogo metallovedeniya [To Development of Scientific Fundamentals of Construction Metallurgical Science]. Doklady X rossiysko-polSkogo seminara «Teoreticheskie osnovy stroitel'stva». Varshava [Reports of the 10th Russian-Polish Seminar "Theoretical Foundations of Construction"]. Warsaw, Moscow, ASV Publ., 2001, pp. 307—314.
3. Ivanova VS., Balankin A.S., Bunin I.Zh., Oksogoev A.A. Sinergetika i fraktaly v ma-terialovedenii [Synergetrics and Fractals in Materials Science]. Moscow, Nauka Publ., 1994, 383 p.
4. Skudnov V.A. Novye kompleksy raz-rusheniya sinergetiki dlya otsenki sostoya-niya splavov [New Synergetrics Collapse
металлических материалов // Теоретические основы строительства : сб. докл. XV российско-словацко-польского семинара. Варшава, 2006. С. 179—184.
6. Ильин Л.Н. Основы учения о пластической деформации. М. : Машиностроение, 1980. 150 с.
7. Фридман Я.Б. Механические свойства металлов. Ч. 2. Механические испытания. Конструкционная прочность. М. : Машиностроение, 1974. 368 с.
8. Горицкий В.М., Терентьев В.Ф. Структура и усталостное разрушение металлов. М. : Металлургия, 1980. 208 с.
9. Арзамасов Б.Н., Соловьева Т.В., Герасимов С.А., Мухин Г.Г., Ховава О.М. Справочник по конструкционным материалам : справочник / под ред. Б.Н. Арзама-сова, Т.В. Соловьевой. М. : Изд-во МГТУ им Н.Э. Баумана, 2005. 640 с.
10. Larsen B. Formality of Sheet Metal // Sheck Metal Ind. 1977. Vol. 54. No. 10. Pp. 971—977.
11. Abramov V.V., Djagouri L.V., Rakunov Yu.P. Kinetics and mechanism of contact interaction with the deformation and thermal deformation effects on crystalline inorganic materials // Global Science and Innovation : Materials of the 1st International Scientific Сonference (Chicago, USA, December 17—18th, 2013). Chicago, USA, 2013. Vol. 2. Pp. 360—371.
12. Abramov V.V., Djagouri L.V., Rakunov Yu.P. Growth kinetics of strength (setting) between dissimilar crystalline materials with dramatically different resistances to plastic deformation and natures of chemical bonds // Global Science and Innovation : Materials of the 1st International Scientific Сonference (Chicago, USA, December 17—18th, 2013). Chicago, USA, 2013. Vol. 2. Pp. 372—380.
13. Callister W.D., Rethwisch D.G. Fundamentals of Materials Science and Engineering. An Integrated Approach. John Wiley Sons, Ins. 2008. 896 p.
14. Sansalone M., Jaeger B. Applications of the Impact-Echo Method for Detecting Flaws in Highway Bridges // Structural materials Technology. An NTD Conference, San Diego, California, 1996. Pp. 204—210.
Complexes for an Assessment of Alloys Condition]. Metalovedenie i metallurgiya. Trudy NGTU imeni R.E. Alekseeva [Metal Science and Metallurgy. Works of Nizhny Novgorod State Technical University n.a. R.E. Alekseev]. N. Novgorod, 2003, vol. 38, pp. 155—159.
5. Gustov Yu.I., Gustov D.Yu., Vbronina I.V Sinergeticheskie kriterii metallicheskikh ma-terialov [Synergetic Criteria of Metal Materials]. Sbornik dokladov XV Rossiysko-slo-vatsko-pol 'skogo seminara «Teoreticheskie osnovy stroitel>stva». Varshava [Reports of the 15th Russian-Polish Seminar "Theoretical Foundations of Construction"]. Warsaw, Moscow, MGSU Publ., 2006, pp. 179—184.
6. Il'in L.N. Osnovy ucheniya o plas-ticheskoy deformatsii [Doctrine Bases on Plastic Deformation]. Moscow, Mashi-nostroenie Publ.,1980, 150 p.
7. Fridman Ya.B. Mekhanicheskie svoystva metallov. Ch. 2 Mekhanicheskie ispytaniya. Konstruktsionnaya prochnost' [Mechanical Properties of Metals. Part 2. Mechanical Tests. Constructional Strength]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1974, 368 p.
8. Goritskiy V.M., Terent'ev VF. Struk-tura i ustalostnoe razrushenie metallov [Structure and Fatigue Failure of Metals]. Moscow, Metallurgiya Publ., 1980, 208 p.
9. Arzamasov B.N., Solov'eva T.V., Ger-asimov S.A., Mukhin G.G., Khovava O.M. Spravochnik po konstruktsionnym mate-rialam [Reference Book on Construction Materials]. Moscow, Izd-vo MGTU im. N.E. Baumana Publ., 2005, 640 p.
10. Larsen B. Formality of Sheet Metal. Sheck Metal Ind. 1977, vol. 54, no. 10, pp. 971—977.
11. Abramov V.V., Djagouri L.V, Rakunov Yu.P. Kinetics and Mechanism of Contact Interaction with the Deformation and Thermal Deformation Effects on Crystalline Inorganic Materials. Materials of the 1st International Scientific Conference "Global Science and Innovation" (Chicago, USA, December 17—18th, 2013). Chicago, USA, 2013, vol. 2, pp. 360—371.
12. Abramov V.V, Djagouri L.V., Rakunov Yu.P. Growth Kinetics of Strength (Setting) between Dissimilar Crystalline Materials with Dramatically Different Re-
15. Тылкин М.А. Прочность и износостойкость деталей металлургического оборудования. М. : Металлургия, 1965. 347 с.
Поступила в редакцию в июне 2014 г.
Об авторах: Густов Юрий Иванович — доктор технических наук, профессор, профессор кафедры механического оборудования, деталей машин и технологии металлов, Московский государственный строительный университет (ФГБОУ ВПО «МГСУ»), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, 8 (499) 183-94-95, moidm@mgsu.ru;
Густов Дмитрий Юрьевич — кандидат технических наук, доцент, профессор кафедры строительных и подъемно-транспортных машин, Московский государственный строительный университет (ФГБОУ ВПО «МГСУ»), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, 8 (499) 183-53-83, GustovDU@mgsu.ru;
Воронина Ирина Владимировна — старший преподаватель кафедры механического оборудования, деталей машин и технологии металлов, Московский государственный строительный университет (ФГБОУ ВПО «МГСУ»), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, 8 (499) 182-16-87, ifo-fin@mgsu.ru.
Для цитирования: Густов Ю.И., Густов Д.Ю., Воронина И.В. Производные критерии пластичности и прочности металлических материалов // Вестник МГСУ 2014. № 9. С. 39—47.
sistances to Plastic Deformation and Natures of Chemical Bonds. Materials of the 1st International Scientific Conference «Global Science and Innovation» (Chicago, USA, December 17—18th, 2013). Chicago, USA, 2013, vol. 2, pp. 372—380.
13. Callister W.D., Rethwisch D.G. Fundamentals of Materials Science and Engineering. An Integrated Approach. John Wiley Sons, Ins., 2008, 896 p.
14. Sansalone M., Jaeger B. Applications of the Impact-Echo Method for Detecting Flaws in Highway Bridges. Structural Materials Technology. An NTD Conference, San Diego, California, 1996, pp. 204—210.
15. Tylkin M.A. Prochnost' i iznosos-toykost' detaley metallurgicheskogo oboru-dovaniya [Strength and Wear Resistance of Details of the Metallurgical Equipment]. Moscow, Metallurgiya Publ., 1965, 347 p.
Received in June 2014
About the authors: Gustov Yuriy Iva-novich—Doctor of Technical Sciences, Professor, Department of Machinery, Machine Elements and Process Metallurgy, Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; moidm@mgsu. ru; +7 (499) 183-94-95;
Gustov Dmitriy Yur'evich — Candidate of Technical Sciences, Professor, Department of Building and Hoisting Machinery, Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; gus-tovDU@mgsu.ru; +7 (499) 183-53-83;
Voronina Irina Vladimirovna — Senior Lecturer, Department of Building and Hoisting Machinery, Moscow State University of Civil Engineering (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; ifo-fin@mgsu.ru; +7 (499) 182-16-87.
For citation: Gustov Yu.I., Gustov D.Yu., Voronina I.V Proizvodnye kriterii plastich-nosti i prochnosti metallicheskikh materialov [Derivative Criteria of Plasticity and Durability of Metal Materials]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2014, no. 9, pp. 39—47.
