CC BY
144
УДК 622.807 В.В. Кудряшов
ПРОБЛЕМЫ ПЫЛЕВОГО МОНИТОРИНГА В УГОЛЬНЫХ ШАХТАХ
Изложены проблемы измерения величины взрывоопасного пылевого осадка и концентрации витающей пыли в выработках угольных шахт. Предложены пути их решения.
Ключевые слова: шахта, уголь, внезапный выброс, метан, геофизика,
сейсмоакустика, мониторинг.
~П связи с переходом на высокопроизводительную выемку
Х-#угля происходит интенсивное разрушение полезного ископаемого [1, 2]. В итоге многократно возрастает интенсивность выделения в выработки метана и пыли. Вентиляция, дегазация и предварительное увлажнение угольных пластов, орошение пыли не справляются с обилием метана и пылевых частиц, поступающих в шахтную атмосферу. Последние представляют собой потенциально опасную взрывчатую среду, усугубляющую действие взрыва газа метана. В этих условиях наряду с технологическими решениями проблемы снижения выделения и разбавления газа и пыли необходим жесткий контроль за концентрацией этих компонент шахтной атмосферы и за величиной пылеотложения в выработках.
Если проблема газового контроля в основном решается (имеются датчики на метан, определены места их установки, создана система передачи информации), то осуществление контроля за пневмокониозо- и пылевзрывобезопасным состоянием выработок встречает большие трудности. Эти трудности обусловлены сильной изменчивостью во времени и пространстве таких характеристик пыли как концентрация, дисперсный и вещественный составы. Крупность пыли, концентрация ее в воздухе и содержание в ней минеральных примесей не остаются постоянными. Они неравномерно распределяются в турбулентном вентиляционном потоке воздуха. Пылевые частицы неравномерно оседают на почве, кровле, боковой поверхности и по длине выработки [3-6]. Все изменения происходят в зависимости от расстояния до источника пылеоб-разования (комбайн, пересып, опрокидыватель и т.д.), от скорости
подвигания забоя (если рассматривать концентрацию пыли и пылеот-ложение в вентиляционном штреке) от скорости транспортировки угля (скорости погрузки, перегрузки полезного ископаемого) от скорости вентиляционной струи, которая ограничена 4-6 м/с, и т.д.
В этой ситуации встает вопрос: что, где и как измерять, чтобы характеризовать пневмокониозобезопасные условия труда и пылевзрывобезопасное состояние выработок.
Есть еще один аспект проблемы - отслеживание технически достижимых уровней запыленности воздуха, которые обеспечиваются существующими способами и средствами борьбы с пылью.
Наиболее трудная и актуальная на данный момент проблема пылевого мониторинга - это отслеживание взрывобезопасного состояния выработок. Его следует осуществлять, непрерывно измеряя пылеот-ложение до достижения критического значения на участке, который принято считать взрывоопасным.
Для этого есть два пути: измерять пылеотложение по разности концентраций на заданном участке выработки (то есть по потере массы пыли на этом участке) и непосредственно по пылеотложе-нию на датчиках массы.
Оба способа имеют достоинства и недостатки. Первый способ хорош тем, что измеряемое пылеотложение не зависит от предыстории аэрозоля: от типа источника пылеобразования, расстояния до него, изменяющегося во времени, от других источников, расположенных ниже по вентиляционной струе и т.д. Недостаток способа -это отсутствие метода непрерывного измерения массы пыли, проходящей через все сечение выработки.
Как показывает анализ методов измерения концентрации пыли, ни оптический, ни электрический, ни депремометрический, ни пьезометрический акустический (весовой) и даже радиоизотопный методы по разным причинам не годятся для непрерывного измерения массовой концентрации витающей пыли, а, следовательно, и для измерения массы пыли, проходящей через все сечение выработки [7].
Для реализации способа необходимо изыскать новые метод и приемы измерения средней концентрации пыли в сечении выработки. Это сложная задача, на которой следует сосредоточить поиск ученых и внимание лиц, заинтересованных в решении проблемы пылевзры-вобезопасности в угольных шахтах.
Второй способ оценки взрывобезопасного состояния выработок весьма неопределенен из-за вышеупомянутых причин, влияющих на формирование пылеотложения, особенно, когда имеет место протяженный очистной забой и скоростная выемка угля. Формирование пылевого осадка не может характеризоваться зависимостью, постоянной во времени.
При этом способе с датчиками пылеотложения дело обстоит несколько лучше. Как показывают материалы [7-9] реально могут использоваться акустические - электронные микровесы и радио-изотопные. Принцип работы первых основан на зависимости резонансной частоты колебания пластинки от ее массы. Вторые работают по принципу поглощения пылевым осадком мягкого бета-излучения. Как показано в [7], взрывоопасное пылеотложение, приходящееся на единицу поверхности выработки, соответствует максимальной поверхностной плотности осадка, измеряемой ра-диоизотопным методом. Процедура измерения поверхностной плотности осадка должна быть аналогична той, что принята в ра-диоизотопном пылемере ИКАР [9, 10].
Радиоизотопные датчики в принципе не чувствительны к воздействию механических ударов и колебаний. Однако они вынуждены функционировать с перерывами на измерение поверхностной плотности до получения сигнала об опасном пыленакоплении. При их использовании должно быть учтено оптимальное для каждой интенсивности пылеотложения отношение интервала времени накопления осадка к времени его измерения (1-2 мин.).
Для измерения пылеотложения без перерывов радиоизотоп-ным методом [9] потребуются источники излучения, опасные для окружающих. Это делает непрерывное измерение пылеотложения радиоизотопным методом неприемлемым.
Электронные микровесы могут измерять взрывоопасное пыле-отложение, но обладают тем недостатком, что они нуждаются в защите от механических ударов и вибрации, в изоляции элементов и электроники от влаги и пыли. При их использовании необходимо знать погрешность измерения непрерывно возрастающей массы пыли, должны быть решены вопросы очистки пылеосадительной платформы и т.д.
Для реализации способа определения пылеотложения с использованием датчиков массы необходимо знать закономерности формирования осадка во времени на протяжении выбранного по-
тенциально опасного участка выработки, а затем установить на этом участке место для датчика (или нескольких датчиков), с тем, чтобы характеризовать пылеотложение на всем протяжении выбранного участка. Это весьма сложная задача, учитывая, что пункт замера, например, в вентиляционном штреке будет перемещаться навстречу подвиганию очистного забоя. Из-за этого распределение пылеотложения по длине и периметру выработки будет меняться.
Для обоих случаев контроля пылеотложения необходимо знать протяженность участка выработки, на котором образуется взрывоопасное количество пыли и время его накопления.
Представление об этом можно получить, используя зависимость массы Pi пыли, осевшей в вентиляционной выработке от протяженности участка l [3, 5] при неподвижном источнике пыли
P = P0[l -(0,875е -0M5i + 0,125e~0’001251)], (1)
где P0 = sVtn - масса пыли, содержащейся в объеме воздуха, прошедшем через сечение s выработки (окно выработки) со скоростью V за время t; n концентрация пыли в сечении s.
График этой зависимости представлен на рис. 1. Здесь же помещено распределение массы пыли по длине участка l в виде
d(P /P0)/dl = 0,0218e~0’0251 + 0,000156e° 00125i , (2)
проинтегрировав которое можно определить пылеотложение на любом участке выработки.
Формулы (1), (2) важны для определения места установки датчиков и расчета пылеотложения в выработке с последующей оценкой ее взрывоопасного состояния.
Взрывоопасную массу пыли Р^ отложившейся в выработке, можно выразить через нижний концентрационный предел взрыва-емости пыли М, объем и поверхность выработки, учитывая, что величина М представляет собой концентрацию пыли, которая образуется в объеме выработки длиной l в результате подъема массы отложившейся пыли
M = P = sVtn[\ - (0,875^0’°251 + 0,125e^0 001251)] (3)
sl sl L V n
Из формулы (3) можно выразить время накопления взрывоопасного пылеотложения на участке длиной l.
Pl/Po d(Pl/Po)/dl '
102
Рис. 1. Зависимость взрывоопасного пылеотложения и времени накопления взрывоопасного количества пыли от длины участка в вентиляционной выработке: 1 - относительное пылеотложение Р / Р0в выработке на длине участка I;
2 - распределение массы пыли d (Р / Р0 ) / dl по длине участка I
t, мин
Рис. 2. Время взрывоопасного накопления пыли на участке выработки длиной l при скорости воздуха V = 4 м/с: а - нижний предел взрывчатости пыли М = 30 г/м3, концентрация в начале участка п = 300 мг/м3; б - нижний предел взрывчатости пыли М = 20 г/м3, концентрация в начале участка п = 350 мг/м3.
= Ml м
t = Vn[l - (0,875e-°’02il + 0,125e^0 001251 )]. (4)
Это время зависит от нижнего концентрационного предела взрываемости пыли М, скорости воздуха V и концентрации пыли n. Например, при V = 4 м/с, n = 0,3 г/м3 и M = 30 г/м3 (кривая «а» на рис. 2)
= 30l
Из анализа формул (4) и (5) следует, что на расстоянии l =10 м от источника пыли взрывоопасная концентрация будет образовываться за 21 минуту, на расстоянии l = 50 м - за 33 минуты, а на расстоянии l = 100 м - за 50,7 минуты. Для более взрывчатой пыли это время будет еще короче (кривая «б» на рис. 2).
Возникает вопрос, какой участок выработки следует считать взрывоопасным: равный 10 м, 50 м или 100 м? И на 10 метрах выработки пыль может принять участие во взрыве, и на 50 м и на 100 м.
Следующий вопрос: на каком расстоянии от источника пыли следует располагать датчик пылеотложения и в каком месте периметра боковой поверхности выработки? Как рассчитывать по его показаниям пылеопасное состояние выработки? Далее, какое значение измеряемого пылеотложения должно служить сигналом о взрывоопасном состоянии выработки?
Заметим, что выше рассматривался случай неподвижного источника пыли в вентиляционной выработке. На самом деле при высокоскоростной выемке угля, при длине лавы более 100 м и при наличии пересыпов и погрузочных пунктов, расположенных ниже по вентиляционной струе, картина с пылеотложением будет значительно сложнее. Датчик пылеотложения необходимо будет перемещать, сохраняя постоянным расстояние до источника пыли, либо перемещение источника потребуется включать в алгоритм расчета пылеотложения.
Поставленные вопросы требуют экспериментального решения по-видимому с использованием нескольких датчиков пылеотложе-ния и концентрации пыли. Необходимо также разработать математический аппарат для расчета пылеотложения в динамике.
Решение вопроса о непрерывном измерении пылеотложения в выработках около погрузочных пунктов и пересыпов может быть более простым по сравнению с измерением пылеотложения в вентиляционных выработках из-за того, что источник пыли стационарный. Может оказаться достаточным поместить датчик в том месте, в котором пылеотложение характеризует взрывоопасное состояние наиболее опасного участка выработки. Но для этого необходимо предварительно определить это место. И это должно производиться у каждого источника пыли.
Из вышеизложенного вытекает необходимость
- установления закономерности формирования пылеотложе-ния по длине выработки с учетом скоростной выемки угля и большой протяженности забоя;
- усовершенствования или создания новых датчиков непрерывного контроля пылеотложения и массовой концентрации пыли по всему сечению выработки;
- разработки алгоритма расчета пылеотложения по показаниям датчиков с учетом факторов, влияющих на динамику формирования пылеотложения;
- разработки методики определения мест установки датчиков для характеристики пылеотложения на заданном участке выработки;
- определения протяженности взрывоопасного участка выработки, состояние которого должно контролироваться и др.
Рассмотренные здесь вопросы во многом были решены институтами МакНИИ и ВостНИИ в 60-90-е годы прошлого столетия применительно к технологии добычи угля того времени и с учетом тех возможностей, которые представляла в то время наука и техника.
При внедрении скоростной техники выемки угля увеличилась интенсивность пылеобразования, изменился характер пылеотложе-ния, оно стало динамичным. Все это требует новых подходов к решению прежних и возникающих задач, чему способствует современная электроника, вычислительная техника, автоматика, точное приборостроение, достижения физики аэрозолей, физики твердого тела и других наук.
Вторая не менее важная проблема пылевого мониторинга в угольных шахтах касается измерения концентрации пылевого аэрозоля для гигиенического контроля условий труда.
Основной характеристикой пылевого аэрозоля, подлежащей гигиеническому контролю, служит массовая концентрация. Дисперсный и вещественный составы аэрозоля необходимы при обосновании ПДК и расчета пылевых нагрузок. Другие характеристики частиц (плотность, коэффициент отражения и показатель преломления света, электрозаряженность, способность поглощать радиоактивное излучение (а, р, у) и т. д.) в той или иной мере связаны с основными. Они используются при разработке косвенных методов измерения концентрации и оценке погрешности этих методов.
Поскольку действие пыли на организм носит накопительный характер, то измеряются не только разовые, но и осредненные за смену концентрации пыли - среднесменные концентрации. Для определения среднесменных концентраций производят разовые измерения в течение рабочей смены. Затем вычисляют среднее значение, учитывая «весовую» долю по времени каждого разового измерения [12-15]. Более информативным способом оценки пылевого фактора по результатам разовых определений концентрации является способ [16], основанный на том, что распределение концентраций пыли в течение производственного процесса подчиняется логнормальному закону. С его помощью можно рассчитывать среднесменные концентрации, а также, что весьма важно, определять максимальные значения концентраций и их «весовую» долю в общем процессе. Параметры распределения характеризуют производственный процесс по пылевому фактору: наиболее часто встречающиеся концентрации (медиана) и величину их разброса (стандартное геометрическое отклонение). Определение параметров распределения концентраций важно для оценки и исследования пневмо-кониозоопасности рабочих мест. Непрерывный отбор проб пыли в течение рабочей смены производится при помощи индивидуальных пы-лепробонаборников.
Нормативными документами [13-15] предусматривается измерение массовой концентрации витающей пыли всех размеров («по общей массе»). Однако, как показывают данные на рис. 3, концентрации пыли не равноценны по своему воздействию на органы дыхания из-за зависимости содержания в пыли
Шахта "Южная", Донбасс
□ - опрокидыватель на руддворе ■ - погрузка угля вручную Д- погрузка угля в вагоны на штреке
А- околоствольный двор, входящая струя ОІ - пересып со скребкового на ленточный 9) конвейер
- пересып со скребкового на скребковый I конвейер
+ - глухой забой, бурение по углю * - струг
-ф- - комбайн БК-52 -4- - комбайн МК-67
1000
і 500
2000
2500
0 100 200 300 400 500
Концентрация пыли, мг/м5
Рис. 3. Содержание тонкой фракции в пыли, витающей в угольной шахте, в зависимости от концентрации пыли по общей массе
%
Рис. 4. Характеристика устройств для отбора: 1 - респирабельной фракции для групп повышенного риска; 2 - респирабельной фракции для здоровых взрослых; 3 - фракции для торокальной области; 4 - вдыхаемой фракции; 5 - задержка частиц в нижних дыхательных путях
тонких наиболее вредных фракций от концентрации по общей массе. Поэтому оправданы рекомендации российских (ГОСТ Р ИСО 7708-2006) и европейских (ИСО 7708:1995) стандартов измерять содержание в воздухе разных фракций пыли (см. рис. 4): респира-бельную (частицы, попадающие в безресничные отделы легких), торакальную (частицы, попадающие в область ниже гортани) и вдыхаемую.
По оси абсцисс отложен аэродинамический диаметр частиц D, мкм; по оси ординат - процент отбираемых частиц - прошедших через разделительные устройства (циклоны и др.).
Несмотря на то, что предложенные кривые разделения не соответствуют реальной задержке частиц при дыхании (кривая 5 на рис. 4), их реализация при разработке приборов будет полезна для характеристики вдыхаемого аэрозоля при измерении концентрации различными инструментами.
Согласно упомянутым стандартам при отборе пробы должны захватываться только те частицы, которые находятся в зоне дыхания. Отбор частиц должен производиться усредненно по всем направлениям движения воздуха, а кривая отбора (4 на рис. 4)
должна соответствовать зависимости (1) для скоростей потока воздуха u<4 м/с.
Е = 50(1 + exp[- 0,06£>]), (6)
где Е - процентное содержание частиц с аэродинамическим диаметром D (мкм), подлежащих улавливанию.
При скоростях потока воздуха и>4м/с предлагается уравнение
Е = 50(1 + exp[- 0,06L>])+10-3 • u2 75 • exp[0,055L>] (7)
которое не следует применять в отношении частиц размером D>90 мкм или при u>9 м/с.
Что касается усреднения отбора частиц по всем направлениям движения воздуха, то реализовать его можно, отбирая частицы при помощи горизонтальной щели, образуемой двумя круглыми плоскостями, в одной из которых по центру находится отверстие пробоотборного канала. Можно использовать вертикальную щель, образуемую двумя соосно расположенными цилиндрами, ведущую поток отбираемого воздуха к пробоотборной трубке, и другие приемы. Аспираторы с этими пробоотборными устройствами предназначены для измерения концентрации пыли в местах постоянного пребывания работающих. Индивидуальные пылепробонаборники с такими устройствами физически не могут быть размещены на спецодежде. Поэтому в этих приборах следует использовать вертикальную пробоотборную трубку или плоскую щель с расположением всасывающего отверстия на нижнем конце, а также циклончики прямоточные или с боковым входом. Но они не будут отбирать пыль по всем направлениям. Вопрос с условиями пробоотбора решается за рубежом, но не проработан в нашем аэрозольном прибо-росторении.
Учитывая трудности технического осуществления рекомендаций упомянутых стандартов, на ближайшее время следует остановиться на ранее сделанных членами бывшего СЭВ предложениях измерять концентрацию всей витающей пыли и тонкой (респира-бельной) фракции (см. табл. 1). Это реализовано в радиоизотопном пылемере ИКАР.
О целесообразности измерения массы тонкой и всей витающей пыли говорят данные, представленные на рис. 3.
При использовании разделительных устройств для выделения респирабельной фракции необходимо отбирать массу частиц, достаточную для достоверного измерения массы каждой
Таблица 1
Зависимость эффективности разделения пылевых частиц сепараторами (циклонами) от аэродинамического диаметра частиц Д, мкм при двухступенчатом способе измерения концентрации пыли
«Грубая» фракция, «Тонкая» (респирабель-
Аэродинамический диаметр выделяемая I ступе- ная) фракция, поступаю-
частиц Д, мкм нью прибора (цикло- щая во II ступень прибора,
ном), % %
2 не более 10 более 90
4 от 60 до 40 от 40 до 60
9 более 95 менее 5
фракции. Может оказаться, что чувствительности весов будет не хватать для измерения грубой или респирабельной фракции. Например, в угольных шахтах (рис. 3) массовая доля частиц респи-рабельной фракции может составлять 95-98% при концентрации 10 мг/м3 или 2-5% при концентрации 400 мг/м3. При отборе пробы в течение 30 мин с объемной скоростью, равной 20 дм3/мин, при концентрации 10 мг/м3 на фильтр осядет 6 мг пыли. Масса респи-рабельной фракции в пробе будет 5,7-5,8 мг, а грубой - 0,12-0,3 мг. При определении массы грубой фракции погрешность взвешивания на рядовых аналитических весах составит около 100%. Аналогичный результат получим в отношении респирабельной фракции при концентрации пыли, равной 400 мг/м3. Выход из положения предлагается в работе [10] путем отбора всех частиц и отдельно респи-рабельной или грубой фракции.
При оценке условий вдыхаемости пыли следует соотнести размеры частиц, витающих в турбулентном потоке (табл. 2), с размерами частиц, которые могут вдыхаться через ротовое или носовое отверстия. Так, при легочной вентиляции, равной 20 дм3/мин, линейная скорость на входе в ротовое или носовое отверстие ^ = 3 см2) будет 100 см/с. Кварцевые, угольные и частицы с плотностью р = 1 г/см3, витающие с такой скоростью, отсутствуют в турбулентном потоке при скорости 4 м/с и менее (см. табл. 2). Таким образом, все частицы, находящиеся в турбулентном потоке, имеющем скорость 4 м/с и менее, будут вдыхаться работающими.
Поэтому при разработке приборов линейная скорость на входе в пробоотборный канал должна быть 100 см/с или более.
Таблица 2.
Скорость витания частиц кварца (р = 2,65 г/см3), угля (р = 1,5 г/см3) и частиц плотности 1 г/см3 в восходящем и горизонтальном потоках воздуха по В.Н. Воронину [3]
р = 2,65 г/см3 р = 1,5 г/см3 Р = 1 г/см3
Диа- метр ча- стиц (1, мкм Скорость витания в восходящем потоке, см/с Скорость горизонтального потока, м/с Скорость витания в восходящем потоке, см/с Скорость горизонтального потока, м/с Скорость витания в восходящем потоке, см/с Скорость горизонтального потока, м/с
1 0,008 0,002 0,0045 0,0011 0,003 0,00075
5 0,199 0,05 0,1126 0,028 0,075 0,02
10 0,795 0,2 0,450 0,11 0,3 0,07
15 1,790 0,45 1,013 0,25 0,675 0,17
20 3,180 0,8 1,800 0,45 1,20 0,3
30 7,150 1,8 4,047 1,02 2,70 0,68
40 12,720 3,2 7,200 1,81 4,80 1,21
45 16,10 4,05 9,113 2,29 6,075 1,53
50 19,875 4,97 11,25 2,81 7,50 1,87
60 28,62 7,15 16,20 4,05 10,80 2,7
70 38,955 9,74 22,05 5,51 14,70 3,67
112,1 5 100,0 25 60,0 14,14 40,0 9,43
149 - - 100 25 - -
182 - - - - 100 25
Учитывая допустимый разброс объемной скорости прокачки воздуха, интервал значений линейной скорости на входе следует принять равным 100 120 см/с. При такой скорости все частицы,
находящиеся в воздухе при скорости потока менее 4 м/с будут попадать в пробоотборный канал.
При разработке приборов необходимо учитывать допустимые пределы погрешностей, в которых должны укладываться измеряемые величины, входящие в расчетные формулы. Если концентрация пыли п измеряется весовым (массовым) методом, то ее определяют по формуле:
р - р
п = -?----1 -1000, мг/м3 (8)
qt
Здесь Р2 и Р\ вес фильтра после и до отбора пробы, мг; q -производительность аспиратора, дм3/мин; t - время отбора пробы, мин.
Наибольшее значение относительной погрешности Ап измерения представляется в виде суммы абсолютных значений относительных погрешностей величин, входящих в формулу (7)
dn dR dP, dq dt
Ап = — =-------^ + — + — (9)
п р2- р р2- р q t
Они должны быть равновеликими. При достаточном обосновании допускаются неравновеликие погрешности измерения величин, входящих в формулу (8). Это важно для разработчиков аспираторов.
Допустимая относительная погрешность измерения концен-
dn ,~0/*
трации — не должна превышать +25% в пределах концентраций, п
равных 1-10 ПДК, и не более 40% при концентрации 0,3 ПДК [13], или 40% при концентрации 0,5 ПДК [14, 15]. Значения погрешности внутри интервалов (0,3-1) ПДК и (0,5-1) ПДК отсутствуют.
Поскольку зависимость погрешности от концентрации в этих пределах носит гиперболический характер, то ее можно выразить в общем виде как
а
А% = —ъ 25 - а . (10)
п
Положив п = 0,3 ПДК и А = 40%, получим величину а = 6,43. Теперь зависимость погрешности от величины п, кратной ПДК, будет
6 43
А% = ^ +18,57 (11)
п
Здесь концентрация п представлена в единицах ПДК.
Если п = 1 ПДК, то А = 25%, если п = 0,3 ПДК, то А = 40%. При п = 10 ПДК А = 19,2%.
* Эта погрешность принята в руководствах [13-15].
Итак, в области концентраций, меньших ПДК, следует пользоваться зависимостью (11) для определения погрешности измерения концентрации пыли.
В случае погрешности, равной 40% при концентрации 0,5 ПДК, зависимость (10) будет иметь вид
А% = 15 +10 (12)
п
Анализируя материалы по контролю запыленности шахтной атмосферы, следует обратить особое внимание на следующее.
Основной и наиболее трудной проблемой гигиенического мониторинга в части разработки приборов и методов оценки условий труда является выполнение требований ГОСТ Р ИСО 7708-2006, сближающего российские методы оценки условий труда по пылевому фактору с европейскими.
Первым этапом решения этой проблемы может быть двухступенчатый гравиметрический способ измерения концентрации витающей пыли.
Следующим этапом будет решение вопроса об условиях про-боотбора и одновременно о погрешностях измерений, о местах замеров или установки датчиков (в случае непрерывного измерения концентрации витающей пыли или пылеотложения).
Уровень развития науки и техники, особенно электроники и приборостроения, создают возможность разработки приборов различного назначения, отвечающих современным требованиям: для измерения разовых концентраций (аспираторы, экспресс-пылемеры) и среднесменных (индивидуальные пробонаборники), для непрерывного контроля запыленности атмосферы - контроля эффективности средств борьбы с пылью и для контроля пылеотло-жения.
Особо стоит вопрос об определении (расчете) по показаниям датчика участка, взрывоопасного по пыленакоплению.
В целом, назрела необходимость совершенствования контроля за пылевзрывобезопасным состоянием горных выработок и за гигиеническими по пылевому фактору условиями труда шахтеров. Все это должно быть отражено в будущем руководстве по практическому осуществлению пылевого мониторинга в шахтах.
1. Малышев Ю.Н. Уголь и альтернативная экологически чистая энергетика. -М.: Изд-во Академии горных наук. 2000. - 96 с.
2. Кудряшов В.В. Проблемы пылевой опасности при супердинамической технологии угледобычи. - Горный информационно-аналитический бюллетень №4. -2002. - С. 77-78.
3. Воронин В.Н. Параметры вентиляционной струи для выноса пыли из горных выработок. Борьба с силикозом. Сб. статей, т. 1. - М.: Изд-во АН СССР. - 1953. - С. 97-114.
4. Петрухин П.М., НецепляевМ.И., Качан В.Н., СергеевВ.С. Предупреждение взрывов пыли в угольных и сланцевых шахтах. - М.: Недра. - 1974. - 302 с.
5. Онтин Е.И., Старков С.П. Расчетный способ определения пылеотложения в горных выработках шахт, как основа нормализации сланцевой защиты. - В сб. Вопросы безопасности в угольных шахтах - М.: Недра - 1964. (Труды ВостНИИ, т. IV).
6. Нецепляев В.В., Любимова А.И., Петрухин П.И. и др. Борьба со взрывами угольной пыли в шахтах. - М.: Недра. - 1992. - 208 с.
7. Кудряшов В.В. О непрерывном контроле пылеотложения в горных выработках угольных шахт. Горный информационно-аналитический бюллетень. Отдельный выпуск. - М.: Изд. «Мир горной книги». - 2007. - С. 245-255.
8. КлименкоА.П. Методы и приборы для измерений концентрации пыли. - М.: Химия. - 1978. - 207 с.
9. Поздняков Г.А., Закутский Е.Л. Методы и средства контроля пылевзрыво-безопасности угольных шахт. Горный информационно-аналитический бюллетень №12 «Аэрология». - М.: МГГУ. - 2001. - С. 58-70.
10. Кудряшов В.В., Воронина Л.Д., ШуриноваМ.К Воронина Ю.В. и др. Смачивание пыли и контроль запыленности воздуха.
11. BalakhanovM.V., Kudrjashov V.V. ats Development and methodical qualification of radioactive isotope dustmeter IKAR. J. Aerosols v.4a, №7. 1998.
12. Кудряшов В.В. Пылевой аэрозоль угольных шахт и оптический метод определения концентрации пыли. Автореф. канд. дисс., М.: 1958 г.
13. Измерение концентрации аэрозолей преимущественно фиброгенного действия. МУ №4436-87 утв. 18.11.1987 г.
14. Руководство по гигиенической оценке факторов рабочей среды и трудового процесса. Критерии и классификация условий труда. Р 2.2.2006-05 М.2005, 142 с.
15. Измерение массовых концентраций пыли в воздухе рабочей зоны предприятий горнорудной и нерудной промышленности. МУК 4.1.2468-09 утв. 02.02.2009 г.
16. Еловская Л.Т. Гигиеническое значение пылерадиационного фактора при работах с некоторыми торийсодержащими веществами. Автореф. докт. диссертации. М. 1974. ЕШ
— Коротко об авторе ------------------------------------------------
Кудряшов В.В. - УРАН Институт проблем комплексного освоения педр РАН, info@ipkonran.ru
