CC BY
149ПРИМЕНЕНИЕ ВОДНЫХ РАСТВОРОВ МЕТИЛДИЭТАНОЛАМИНА ДЛЯ ОЧИСТКИ ГАЗОВ Рахимов Б. Р.1, Абдуллаев Ф. Р.2
1Рахимов Бобомурод Рустамович /Rahimov Bobomurod Rustamovich - преподаватель;
2Абдуллаев Фазлиддин Ризамат угли /Abdullayev Fazliddin Rizamat ugli - студент, кафедра технологии нефтехимической промышленности, факультет химической технологии, Бухарский инженерно-технологический институт, г. Бухара, Республика Узбекистан
Аннотация: в статье рассматриваются процессы очистки газов водными растворами метилдиэтаноламина. Приведены показатели установки очистки газа раствором МДЭА с 5 вариантами. МДЭА имеет низкое давление насыщенных паров, высокую устойчивость к разложению и минимальную коррозионную активность. Относительная высокая селективность МДЭА к Н2S в присутствии С02 объясняется меньшей способностью третичных аминов образовывать с диоксидом углерода карбонаты. Необходимым условием обеспечения селективной сорбции Н2S является время контакта газ — МДЭА.
Ключевые слова: сернистый газ, Н2S, С02, метилдиэтаноламин, абсорбер.
При использовании в качестве поглотителя сероводорода водных растворов моно -и диэтаноламинов происходит также глубокое извлечение из газов диоксида углерода. Однако в ряде случаев нет необходимости в тонкой очистке газа от СO2, например, при подаче очищенного газа в топливную сеть, находящуюся вблизи ГПЗ, при закачке газа в пласт, при необходимости подачи на действующую установку дополнительного количества газа с большим содержанием сероводорода, нежели это предусмотрено по проекту и т. д. Поэтому большое практическое значение имеет разработка процессов избирательного извлечения из газа сероводорода в присутствии диоксида углерода [1]. Одним из таких процессов является очистка газа водными растворами метилдиэтаноламина (МДЭА). При малой продолжительности контакта не достигается тонкая очистка газа от Н2S, при большой за счет увеличения количества поглощенного диоксида углерода снижается селективность процесса.
В Газлийском СОУ осуществлен перевод установки диэтаноламиновой очистки газа на МДЭА. Первоначально установка была спроектирована на переработку 1,3 млн. м3/сут. газа, содержащего 2,65% С02 и 0,1% Н2S. В этих условиях получение кондиционного газа обусловило снижение производительности установки до 991 тыс. м3/сут при степени насыщения 0,48 моль кислых газов на 1 моль раствора ДЭА Возможность сохранения производительности установки прорабатывалась в трех вариантах: а) увеличение мощности установки на 340 тыс. м3/сут путем дополнительных капиталовложений; б) повышение степени насыщен раствора 0,65 моль/ моль; в) замена раствора ДЭА на МДЭА [2].
Таблица 1. Показатели установки очистки газа раствором МДЭА
Показатели 1 2 3 4 5
Сырьевой газ (Р=5,6 МПа): расход, тыс. м3/ч 36,53 36,81 36,81 37,83 35,68
температура, °С 28,9 29,4 32,2 33,3 33,3
концентрация Н28, мг/м3 76,5 88,7 85,7 88,7 84,7
концентрация СO2, % 3,52 3,47 3,47 3,47 3,48
Регенерированный раствор МДЭА 33% (масс):
расход, м3/ч 15,77 18,94 22,64 26,28 27,90
температура, °С 36,1 37,7 43,9 46,1 48,9
концентрация Н28 мг/л 17,0 17,0 8,5 25,0 8,5
Концентрация С02, мг/л 851 918 720 765 982
Степень насыщения амина, моль/моль 0,58 0,55 0,52 0,46 0,45
Время контакта газ — амин, с 3,51 2,93 2,45 2,10 1,99
Проектные проработки показали преимущества третьего варианта. Перед подачей в систему раствора МДЭА установку трижды промыли: сначала горячим водным 9%-ным раствором сульфаминовой кислоты с добавкой лимонной кислоты и обезжиривающего вещества; затем 5%-ным водным раствором кальцинированной соды. Третья промывка производилась 2%-ным водным раствором МДЭА для удаления всех соединений, которые могли бы вступить в реакцию с МДЭА. Затем в систему ввели раствор, содержащий 33% (масс.) МДЭА. Через несколько дней после начала эксплуатации анализировали работу абсорбера при различных расходах амина. Для каждого значения расхода амина брали данные по объему, составу, температуре и давлению входящего и выходящего из абсорбера газа, составу, расходу и температуре тощего амина, температуре насыщенного амина и температуре в нижней части абсорбера [2].
Литература
1. Белов П. С., Голубева И. А., Низова С. А. Экология производства химических продуктов из углеводородов нефти и газа. М., 1991.
2. Смидович Е. В. Технология переработки нефти и газа. 3-е изд. М., Химия, 1980.
ПРОИЗВОДСТВО БЕНЗИНА ИЗ ГАЗОВОГО КОНДЕНСАТА
ПО ПРОЦЕССУ ЦЕОФОРМИНГ 1 2 Рахимов Б. Р. , Ахмедов Б. М.
1Рахимов Бобомурод Рустамович /Rahmov Bobomurod Rustamovich - преподаватель;
2Ахмедов Бехруз Муродулло угли /Ahmedov Behruz Murodullo щЫ - студент, кафедра технологии нефтехимической промышленности, факультет химической технологии, Бухарский инженерно-технологический институт, г. Бухара, Республика Узбекистан
Аннотация: в статье рассматривается производство ароматизованного автобензина А-76 из стабильного конденсата по процессу цеоформинг. Процесс цеоформинг позволяет получать автобензин с пониженным содержанием ароматических углеводородов в сравнении с бензином риформинга, что снижает токсичность бензина и его выхлопов, а также нагарообразование в двигателях. Это связано с различными механизмами превращения углеводородного сырья на цеолитсодержащем катализаторе (процесс цеоформинг) и металлических катализаторах (риформинг).
Ключевые слова: цеоформинг, конденсат, бензин, толуол, ксилол, катализатор, конденсата.
На ГПЗ эксплуатируется установка производства ароматизованного автобензина А-76 (Нормаль-80) из стабильного конденсата по процессу цеоформинг проектной производительностью по сырью - 40 тыс. т/год. Фактическая производительность установки составляет -50 тыс. т и при этом вырабатывается -22 тыс. т автобензина А-76 [1].
Переработка низкооктанового стабильного конденсата в бензин осуществляется в присутствии цеолитсодержащего катализатора типа пентасил. Принципиальным отличием процесса цеоформинг от классического риформинга является отсутствие капиталоемких установок производства водорода [2].
Процесс осуществляют в интервале температур 360-450°С, давлении 0,5-2,0 МПа и скорости подачи жидкого сырья от 0,5 до 2 ч. Продуктом является высокооктановая бензиновая фракция НК-185 °С, с необходимыми значениями октанового числа и
