CC BY
122
УДК 621.331
В. Г. КУЗНЕЦОВ, Р. С. МЫЦКО, Д. А. БОСЫЙ (ДИИТ)
ОЦЕНКА ПОТЕРЬ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ В ТЯГОВОЙ СЕТИ МАГИСТРАЛЬНЫХ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ
Розглянуто непрямий метод визначення втрат електроенергп в тяговiй мереж!. Наведено приклад розв'язання тако! задачi за допомогою спещалiзованоl 1мггацшно1 модел1 та результати статистичного аналь зу отриманих результатiв. Показане можливе застосування досягнутих результатiв.
Рассмотрен косвенный метод определения потерь электроэнергии в тяговой сети. Приведен пример решения такой задачи с помощью специализированной имитационной модели и результаты статистического анализа полученных результатов. Показано возможное применение достигнутых результатов.
An indirect method of electric power losses determination in traction network was examined. An example of solving same task with the help of specialized imitation model and results of statistic analysis are adducted. Possible ways of using given results are showed.
Применение прямых методов оценки потерь в тяговой сети не дает удовлетворительных результатов в силу ряда причин [1-3]. Ниже рассмотрены вопросы их оценки косвенными методами.
В отличие от активного сопротивления трансформаторов, сопротивление в тяговой сети, участвующей в передаче электрической энергии, меняется не только от температуры, но и от числа электроподвижных нагрузок в зоне. Пусть имеется межподстанционная зона (МПЗ) с односторонним питанием и некоторой обобщенной нагрузкой I. Расположение и величина отдельных нагрузок на первом этапе не будет учитываться, тогда справедлива схема 1, приведенная на рис. 1.
Рис. 1. Расчётная схема к определению эквивалентного сопротивления тяговой сети при одной нагрузке в межподстанционной зоне
Для схемы 1 потери электроэнергии за расчетный период Т могут быть вычислены по очевидной формуле
AWTC = 12 гтСт ,
(1)
где I - ток нагрузки, который может фиксироваться посредством шунта Ш с подключенным к нему амперметром на дороге с системой тяги
постоянного тока или трансформатора тока и амперметра на дороге с системой тяги переменного тока; гТС - удельное сопротивление тяговой сети, Ом/км; Т - расчётный период времени, месяцы.
Однако поездная ситуация может быть самой разнообразной. Пусть, например, она соответствует схеме 2, приведенной на рис. 2.
Рис. 2. Расчётная схема к определению эквивалентного сопротивления тяговой сети при двух нагрузках в межподстанционной зоне
Несмотря на то, что суммарный ток нагрузки не изменился, потери электроэнергии за тот же период времени Т описывается иным выражением
AWtc =-
12 г
М fry.
л. гТС = 5 j 2 гт
4 2 8 Т
Предположим, что мы пытаемся организовать контроль потерь непосредственно по току тяговой подстанции и на основании информации о некоторой обобщенной нагрузке в МПЗ. Тогда схема замещения для схемы 1, схемы 2 и других возможных схем будет одинакова, и будет совпадать, в данном случае, со схемой 1.
Поскольку для действительной и эквива-
лентнои схем должны совпадать рассматриваемые параметры, то справедливы следующие выражения
• для схемы 1:
12 г = 12 г •
-1 'тс -1 'экв1' 12Г
г = ' гтс = г
экв1 12 ТС'
т. е. эквивалентное гэкв1 и действительное гТС сопротивления совпадают;
• для схемы 2:
12 г = 12 г •
1 'ТС 1 экв2'
Рассматривая подстанцию как источник электроэнергии для нагрузок ЭПС, питающий их через некоторое эквивалентное сопротивление, можно сделать вывод, что при прочих равных условиях эквивалентное сопротивление, а значит, и потери электроэнергии меняются в зависимости от того, где расположены нагрузки и от значения их величин. Кроме того, можно заключить, что если бы было известно эквивалентное сопротивление на каждый момент времени, то можно было бы организовать контроль потерь электрической энергии в тяговой сети непосредственно как
А^ТС =1 гэкв Л<
(2)
ностью такого счетчика является то, что его обмотка напряжения заменяется токовой и тот т т
гда он измеряет не ^и^А, а 11¿А = |12А .
0 0 0 Таким образом, следует определить гэкв.
Пусть мы имеем информацию о контролируемом участке - параметры тяговой сети, протяженность МПЗ, схему питания тяговой сети, число поездов различного типа, обращающихся на участке, и токи, потребляемые ими. Тогда известными методами можно для заданных условий рассчитать потери электроэнергии АРТС аналитическими методами. Если для аналогичных условий оценить потери по гэкв и счетчику квадратов тока, то очевидно допустимо равенство с определенной степенью погрешности т
гэкв 1= АРТС , откуда для заданных условий:
АРт
г = —
экв т
В случае если имеется несколько фидеров и двустороннее питание МПЗ, потери энергии выражаются:
АЖТС = к
* п
экв I / V"*" 11 0 ¿=1
(3)
В [3] показано, что величина эквивалентного сопротивления гэкв статистически устойчива и колеблется относительно своего устойчивого значения значительно меньше, чем 12, а поэтому ее можно вынести за знак интеграла.
Правда гэкв, которое еще иногда называют коэффициентом пропорциональности потерь электроэнергии, статистически устойчиво при незначительных изменениях параметров его определяющих - числа поездов в межподстан-ционной зоне (МПЗ), соотношения грузопотоков по путям, наличия пунктов параллельного соединения (III 1С ) и постов секционирования контактной сети (ПСК) и других. Поэтому при практической реализации контроля потерь электроэнергии в тяговой сети этим методом требуется периодическая поправка гэкв . т
Величина 112А может быть легко измерена
0
при помощи счетчиков квадрата тока. Особен-
где 1 - номер фидера.
Структура формулы (3) очень проста и указывает на возможность использования микропроцессорной техники для реализации аппаратного контроля потерь в тяговой сети. Структурная схема такого контроля приведена на рис. 3.
Рис. 3. Структурная схема организации алгоритмического контроля потерь электроэнергии в тяговой сети одной межподстанционной зоны: ТТ11-ТТ22 - трансформаторы тока на фидерах двух
смежных подстанций Решать задачу определения потерь электроэнергии в тяговой сети удобно с помощью метода имитационного моделирования. На кафедре «Электроснабжения железных дорог» разра-
ботана имитационная модель системы тягового электроснабжения ассистентом Р. С. Мыцко и магистрантом Д. А. Босым. Ядро программы построено на решении мгновенных схем матричным методом. Общий вид программы представлен на рнс 4.
Рис. 4. Общий вид программы Матрнкс
Потери активной мощности в каждый момент времени в имитационном комплексе определяются по следующему выражению:
ДР=Яе
(4)
где М - первая матрица инциденций; J - вектор токов электровозов; - матрица сопротивлений.
Энергия, потребленная поездами за каждый интервал времени, определяется следующим образом:
Г/АЛ ^
О \ 1-1 )
(5)
где 1Г1 - ток ¡-го фидера тяговой подстанции; {7Р). - напряжение на соответствующем фидере подстанции; - количество фидеров.
Программа имеет возможность создавать графики движения поездов, учитывать изменение тока поезда, колебания напряжения на шинах тяговых подстанций. После создания графика, производится его имитация и анализ полученных показателей.
Потери электроэнергии в тяговой сети меняются в широких пределах. Определим максимальные потери. Максимальные потери в тяговой сети будут при консольных схемах питания электрифицированных участков.
Ниже приведены результаты моделирования системы тягового электроснабжения постоянного тока при следующих исходных данных:
• род тока - постоянный;
• тяговая сеть -
М-120 + 2МФ-100 + 2А-185 + Р-65;
• длина участка - 20 км;
• межпоездной интервал - 8 мин;
• интервал моделирования - 1 месяц.
Принято, что на рассматриваемом участке курсирует 4 условных типа поездов (таблица). Для каждого типа заданы веса и скорости. Имитационный комплекс случайным образом на каждом шаге моделирования выбирает тип поезда, вес поезда и скорость из заданного интервала. Эти характеристики используются для определения токов поездов.
Таблица
Характеристики поездов
Условный тип Ток поезда, Скорость Количест-
поезда А поезда, км/ч во поездов
Грузовой 500...700 60 900
Скоростной 700...900 100..130 60
Электропоезд 400...450 45 540
Пассажирский 450...500 80...90 1500
На основании данных о среднем количестве поездов на участке, их типов и величины потребляемого тока за период 1 месяц имитационный комплекс формировал вероятностный график движения и вычислял за этот период расход электроэнергии, потери энергии, процент потерь энергии н значение интеграла квадрата тока фидера по времени. .Для расчётов статистических оценок потерь электроэнергии в тяговой сети было произведено 200 имитаций работы системы тягового электроснабжения, при этом каждый раз вероятностный график движения формировался заново.
График потерь электроэнергии в тяговой сети рассматриваемого участка представлен на рис. 5.
Среднемесячное значение потерь электроэнергии составило 190,45 МВт ч.
Среднее значение годовых потерь электроэнергии составило
ДИ^ =2,285106 кВт-ч.
Если известна оценка годовых потерь электроэнергии в фидерной зоне Д^Ггод, то можно рассчитать величину удельных потерь электроэнергии В0 как
£г
где Ай^год - годовые потери электроэнергии в
проводах фидерной зоны, кВт-ч; £ - длина фидерной зоны, км.
196
196
194
193
г г 192
S 1«
i 190
189
188
187
186
90
100 иссяш
150
200
Рис. 5. Потери электроэнергии в тяговой сети рассматриваемого участка по месяцам
Для рассматриваемого примера величина среднегодовых удельных потерь электроэнергии В0 составила 2,33-10б кВт-ч/Ом-км. По величине В0 можно определить оптимальные параметры контактной сети при проектировании новых участков. При этом важно знать не только среднее значение В0, но также и закон его распределения. С применением современных вычислительных инструментов (например, программа Crystal Ball) эта задача перестала представлять трудности. Данные о потерях электроэнергии были переданы в Crystal Ball. На рис. 6 представлен результат подбора распределения для случайной величины - удельных потерь электроэнергии на рассматриваемом участке.
Выводы
1. В статье рассмотрены вопросы определения потерь электроэнергии в тяговой сети косвенным методом. Показано как можно решить эту задачу с помощью созданной на кафедре «Электроснабжение железных дорог» программы имитационного моделирования Матрикс.
2. Определены максимальные потери для заданного участка постоянного тока.
3. Определены оценки удельных потерь электроэнергии в тяговой сети В0. Для рассматриваемого примера величина среднегодовых удельных потерь электроэнергии В0 составила 2,33-10б кВт-ч/Ом-км.
4. По критерию согласия %2 можно заключить, что закон распределения среднегодовых удельных потерь электроэнергии В0 можно считать нормальным.
5. Результаты, полученные в данной статье, планируется использовать для решения задачи определения оптимальной площади сечения контактной сети, а также для аппаратного контроля потерь электроэнергии на электрифицируемом участке.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Марквардт К. Г, Электроснабжение электрифицированных железных дорог - М.: Транспорт, 1982.-582 с.
2. Мамошин Р Р. Электроснабжение электрифицированных железных дорог Н Р Р Мамошин, А. Н. Зимакова. - М.: Транспорт, 1980. - 296 с.
3. Бардушко В. Д. Анализ и параметрический синтез систем тягового электроснабжения. Диссертация на соискание учёной степени доктора технических наук, Иркутск: 2001. - С. 133 - 154.
Поступила в редакцию 27.07.2007.
Рис. б. Подбор закона распределения для удельных потерь электроэнергии на рассматриваемом участке
