CC BY
291
УДК 528.624
ОСОБЕННОСТИ ГЕОДЕЗИЧЕСКОГО КОНТРОЛЯ ВЕРТИКАЛЬНОСТИ АНТЕННЫХ БАШЕН РАДИОРЕЛЕЙНОЙ И СОТОВОЙ СВЯЗИ
Канд. техн. наук, проф. НЕСТЕРЕНОКМ. С.
Белорусский национальный технический университет
Требования к точности определения крена антенных башен. Согласно ГОСТ 26433.0-85 (п. 5) [1] предельная (допустимая) погрешность геодезических измерений 5Г доп по определению геометрических отклонений принимается как 1/5 от величины Ас.Доп строительного допуска
Зг.доп 0,2АСД
(1)
поперечное сечение башни имеет вид равностороннего треугольника. Линейные размеры элементов поперечных сечений вычисляются по формулам, записанным в нашем примере для нижнего (базового) поперечного сечения В (рис. 16) и верхнего поперечного сечения II, ТУ или 2:
где значение Ас.Доп определяется на основе тре бования СНиП 3.03.01-84 (табл. 23, п. 1): допу стимое смещение оси башен объектов связи при монтаже составляет 0,001Д, где Н1 - высота выверяемой точки над фундаментом. Следовательно, Ас.Доп = = 0,00 Щ. Тогда
5г.доп = 0,2(0,00\Щ = 0,0002Д, (2)
Поскольку геодезические определения частных составляющих искомого крена производятся относительно не менее двух направлений, каждая составляющая крена (8г.доп)с должна определяться с погрешностью в %/2 раз меньшей, чем задана формулой (2):
И = Асов 30°:
г = 5сов 30°; с = 0,5(6 £ = /г - ^ - с.
■5)/соз 30°; (4)
(5гдоп)с = 0,00014Д.
(3)
)с
В соответствии с (3) допустимые погрешности (5ГДоп)с измерения частных значений крена сечений башни в зависимости от их высоты Н1 будут равны: на отметке Н = 50 м составят (5гдш)с = 7 мм; на отметке верха башни при Н= 110 м (5Г = 15 мм.
Геометрические характеристики современных антенных башен сотовой и радиорелейной связи. Такие башни (рис. 1а, б) строят высотой 50-110 м, им придают коническую форму по высоте от основания (сечения О) до сечения и и постоянные поперечные размеры от сечения и до верхнего сечения 2. Каждое
Рис. 1. Геометрическая модель башни к определению крена: а - схема башни в профиле; б - план горизонтальных осей симметрии, размещения наблюдательных станций и отдельных поперечных сечений
. П 17.. 7
Три горизонтальные оси симметрии башен треугольного поперечного сечения, отнесенные к их базовому сечению В с центром симметрии О, проходят через соответствующую вершину равностороннего треугольника и среднюю точку ее противоположной стороны, например оси ЖОЬ и М\ОЕ (рис. 16). Для обозначения на местности оси симметрии ЖЬ на базовом отрезке Ъ = М\М\ закрепляют вехой среднюю точку Ь, затем на продолжении створа ЖЬ
находят точку Т\ - центр теодолитной или тахеометрической станции. Аналогично обозначают ось симметрии (створ) М\Е и находят положение станции 7з, а также станции Гг на продолжении створа ОМ\.
Обоснование точности местоположения временных станций. В общем случае лучи визирования на точки башни со станций, например Т\, проецируют на линию проекции Ш, которая может быть представлена прямолинейной горизонтально расположенной мерой длины, лежащей в вертикальной плоскости, перпендикулярной к горизонтальной оси симметрии ЖЬ и расположенной на расстоянии с1 от вертикальной плоскости, проходящей через соответствующее основание 5 треугольника верхнего сечения В случае точного совмещения центра станции Т\ с осью симметрии ЖЬ проецирующие лучи пересекаются со шкалой в симметричных относительно названной оси точках, которым соответствуют отсчеты по шкале ал и ап, при этом среднее а = 0,5(ал + яп) из двух названных отсчетов делений шкалы принадлежит оси ЖЬ. В случае поперечного смещения станции от продолжения створа (оси) ЖЬ на расстояние е в положение Т[ проецирующим лучам Т[ М\ и Т[М[ соответствуют смещенные отсчеты ал + щ, ап + щ и их смещенное среднее а + щ. Отрезок щ представляет погрешность проецирования лучей на шкалу, обусловленную поперечной погрешностью е центрирования станции. Величина погрешности проецирования на линию проекции Ш
"1 =
ер
Б + р
(5)
где р - расстояние линии Ш от базовой стороны Ъ = М\ М[ сечения В.
При наблюдении со смещенной станции Т[ точек левой и правой опор в произвольном сечении N величина соответствующей погрешности отсчетов по шкале Ш
е(1к
п = ■
(6)
где с!ц - горизонтальное расстояние от шкалы до вертикальной плоскости основания треугольного сечения N.
В случае совмещения линии проекции Ш со стороной Ь = М\М[ базовой плоскости В при
отклонении станции в положение Т[ величина рассматриваемой погрешности при наблюдении стоек сечения 2
ек
Б + с!
(7)
Допустимое поперечное отклонение угломерного прибора относительно горизонтальной оси симметрии башни определяется по формуле
ИдопД _ 0,00014/7,-0
(8)
где йдоп - допустимое отклонение частной проекции относительно оси симметрии согласно (3), т. е. йдоп = 0,00014//,; /) - горизонтальное расстояние между станцией и вертикальной плоскостью проекции; (I - расстояние между вертикальной плоскостью точек наблюдаемого сечения и вертикальной плоскостью проекции. Согласно рис. 16 при совмещении линии Ш с базовой стороной Ь = М\М\ сечения В (Ь = = 8,46 м) и высотой башни Д = 60 м (л = 1,6 м); расстояниях /) = 90 м и к = й= 1,98 м находим едоп = 0,38 м. Такой допуск на отклонение прибора от оси симметрии обеспечивается визуальным вешением створа ЖЬ.
В случаях вынужденного размещения шкалы на удалении р = 10 м от передней стороны М\М\ и тех же значениях параметров Д, л; /) и к определяемр + к= 11,98 м и находим едоп = 0,06 м. Такое относительно малое отклонение прибора достигается инструментальным вешением створа ЖЬ.
Определение крена башни при помощи электронного тахеометра или теодолита. В безотражательном режиме (т. е. без использования специальных светоотражателей) согласно рис. 16 на станции Т\ электронным тахеометром измеряются расстояния А и /)г, а также угловые направления 1/\ и £/г на точки Ж и М\ сечения В, вычисляются среднее расстояние /)з и среднее направление 173 = = 0,5(1/1 + и2). Измеряются также расстояния и направления на аналогичные точки сечения 2 и вычисляются средние расстояние /)32 и направление 1/ъг- При использовании теодолита расстояние 1>з определяется нитяным дальномером с погрешностью 0,2-0,3 м. Разность направлений
и^г —Цз - Рзг
(9)
используется для вычисления частного крена КЪ2 относительно станции 7з
Къг — Diztgfoz ~
АгРзг
(10)
где р = 206265 - число секунд в радиане.
Аналогично определяются частные К\2 и Кгг крены для сечения 2 относительно станций Т\ и Гг.
Рис. 2. Графическое определение крена относительно: а - двух станций; б - трех станций
Линейная величина крена для точек башни на высоте Н относительно двух станций Т\ и Т2 (или 7з) вычисляется по формуле [2]
К = + К1 - 2*1*2 cos (3, (11)
sinp
где угол пересечения направлений на объект р принимает значения 60° или 120°. Графическое определение крена относительно двух станций согласно рис. 2а состоит в прочерчивании направлений ОТ\ и ОТ2 под углом р, ориентированных относительно постоянного объекта (контейнера при башне), прочерчивании перпендикуляра длиной (вправо) к линии Т\0 в масштабе 1:1 или 1:2 и перпендикуляра длиной +К2 (вправо) к линии Т20. Через концы данных перпендикуляров проводятся прерывистые линии, параллельные направлениям Т\0 и ТгО. Полученная точка Е и отрезок ОЕ представляют с некоторой погрешностью графическую величину и направление полного крена К для данного лежащего выше сечения башни в масштабе чертежа. Но в данном решении задачи, широко применяемом в практике эксплуатирующих организаций, отсутствует необходимый контроль работы.
Вопрос о надежности определения параметров крена снимается, если наблюдения выпол-
няются относительно трех станций. В этом случае (рис. 26) на чертеж наносят отрезки частных кренов К\, Кг и К^ и перпендикулярные им прерывистые линии, в пересечении последних образуется равносторонний треугольник погрешностей, характеризующий надежность результатов работы, в центре которого принимают наиболее вероятное положение точки Е и прочерчивают отрезок ОЕ = К, представляющий наиболее вероятные величину и направление искомого крена.
Погрешность значения крена Кт найденного относительно двух станций, рассчитывается по формуле [2]
гпк(12) рвтр
При D\= D2 = D получаем
yJ2mnD
™кЛ = —rV-psinp
(13)
Погрешность величины Кт, найденной относительно трех станций, оценивается по формуле
\J2maD
ткт =-T-V-
psinp
(14)
При /ир = 5"; Б = 90 м; р = 206265"; р = 60° находим Шкя = 5,0 мм; тКт = 3,6 мм.
Определение крена башни способом вертикального проецирования наклонным лучом теодолита. Данный способ рассмотрен в [2, 3] для башен круглого поперечного сечения, но требует специального рассмотрения применительно к башням треугольного сечения. Способ наиболее прост для исполнения работниками радиорелейной связи, не имеющими геодезической подготовки. С теодолитной станции Т\ (рис. 16) проецирование точек левой и правой стоек башни данного сечения производят на шкалу Ш и получают по ней соответствующие отсчеты ал и ап, находят среднее а = 0,5(ал + яп). Составляющая крена для сечения 2 К\г = {аг - ав)(Р + ¿/)/Д где аги ав -средние значения отсчетов ал и ап для сечений 2 и В. Аналогичным проецированием со станций Тг и Гз определяют составляющие крена К2г и Къъ- Дальнейшая обработка полученных промежуточных результатов производится по формулам (11)—(14).
ВЫВОДЫ
1. Рассмотрена методика применения норм точности геодезических определений общего крена башенных сооружений по отношению к частным составляющим искомого крена.
2. Обоснован расчет допустимых отклонений временных геодезических станций от горизонтальных осей симметрии антенных башен треугольного поперечного сечения.
3. Показано, что для получения достаточно надежных результатов определения крена антенных башен треугольного сечения его пара-
метры необходимо выявлять относительно трех горизонтальных осей симметрии объекта.
ЛИТЕРАТУРА
1. Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Правила выполнения измерений. Госстрой СССР: ГОСТ 26433.0-85. - М.: Изд-во стандартов, 1985.
2. Буш, В. В. Геодезические работы при строительстве сооружений башенного типа / В. В. Буш, В. В. Калугин, А. И. Саар. -М.: Недра, 1985. -216 с.
3. Инструкция по геодезическому контролю при эксплуатации антенных опор сооружений связи. - М.: Изд-во Минсвязи СССР, 1981.
Поступила 03.03.2010
УДК 711:625.712
АРХИТЕКТУРНОЕ БЛАГОУСТРОЙСТВО СЕЛЬСКИХ ПОСЕЛЕНИЙ
И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СЕТИ ПЕШЕХОДНЫХ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
Асп. ДРУГОМИЛОВ Р. А
Белорусский национальный технический университет
Архитектурное благоустройство - функцио-нально-эстетическая система, дополняющая основные архитектурно-планировочные и объем-но-пространственные решения поселений и меж-селенных территорий и обеспечивающая повышение уровня комфортности и улучшение условий проживания людей. Исследование, проведенное по проблеме архитектурного благоустройства селитебных территорий сельских поселений, позволило выработать теоретические и методические основы формирования и оптимизации архитектурного благоустройства.
Архитектурное благоустройство необходимо рассматривать целостно. Ранее в рамках исследований были разработаны различные варианты классификации элементов внешнего благоустройства, малых архитектурных и малых ландшафтно-архитектурных форм [1—4]. Предлагаемая функциональная классификация эле-
ментов архитектурного благоустройства характеризуется первоочередной целенаправленностью на современные условия развития сельских поселений Беларуси, полнотой номенклатуры и основывается на объединении элементов в 13 групп в зависимости от функций, которые они выполняют. Планировочную функцию выполняют элементы, оказывающие определенное влияние на планировочную структуру сельских поселений (они объединены в группы «Организация транспортного движения», «Организация пешеходного движения», «Организация велосипедного движения», «Организация рельефа»), утилитарную функцию выполняют элементы, непосредственно предназначенные для практического использования (группы «Отдых и развлечение», «Средства массовой визуальной информации», «Торгово-финансовые элементы», «Бытовые элементы»),
