CC BY
32
ГИДРАВЛИКА. ИНЖЕНЕРНАЯ ГИДРОЛОГИЯ. ГИДРОТЕХНИЧЕСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО
УДК 627.8
В.К. Вавилова, С.В. Юрьев*
ЦСГНЭО, *ОАО «Институт Гидропроект»
ОБЕСПЕЧЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ БЕТОННОЙ ПЛОТИНЫ БОГУЧАНСКОЙ ГЭС НА ОСНОВЕ КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ КОНТАКТНОГО ШВА СО СТОРОНЫ ВЕРХОВОЙ ГРАНИ
При расчете бетонных плотин значительное внимание уделяется контактной зоне бетонная плотина — скальное основание. Изучение процесса реализации прочности скального массива на растяжение при сдвиге бетонных плотин является одной из главных проблем совершенствования представления о работе сооружений. Актуальной темой для обсуждения является методика определения критериев безопасности по данным полевых испытаний и натурных наблюдений при наполнении водохранилища и последующей эксплуатации.
Ключевые слова: Богучанская ГЭС, натурные наблюдения, бетонная плотина, скальное основание, надежность, критерии безопасности.
Под надежностью бетонной плотины понимают способность плотины воспринимать проектные внешние нагрузки и воздействия, сохраняя во времени в установленных пределах значения всех параметров, характеризующих способность выполнять заданную функцию в заданных режимах и условиях эксплуатации, технического обслуживания и ремонта. При анализе аварий на существующих бетонных плотинах на скальном основании установлено, что повреждение основания по каким-либо причинам ведет к потере целостности плотины и сооружения в целом. По многофакторной классификации отказов Э.С. Калустяна [1, 2] выбор наиболее типичных сценариев отказов основания и критериев обеспечения их надежности и риска производится с использованием данных статистики отказов.
Наибольшее число отказов скальных оснований бетонных плотин вызваны чрезмерной проницаемостью, в т.ч. противодавлением; деформационной неоднородностью, в т.ч. трещинообразованием со стороны верховой грани плотины;
недостаточной прочностью на сдвиг в основании; размываемостью пород основания в нижнем бьефе.
В условиях деформационной неоднородности основания существенное влияние на надежность оказывает прочность скального основания на сжатие и растяжение, степени скального основания на сжатие и растяжение, степень неоднородности скального основания по деформационным признакам.
Надежность в этом случае можно определить, выполняя условия по отсутствию превышения допустимых значений указанных показателей
где Нж, Нраст — показатели надежности, связанные с прочностью на сжатие и растяжение; Идн — надежность, связанная с деформационной неоднородностью скального основания.
ВЕСТНИК -г юм 1
7/2013
Изучение процесса реализации прочности на растяжение при сдвиге бетонных плотин позволяет углубить представления о работе сооружений. Результаты испытаний прочности на растяжение образцов в лабораторных условиях дают, как правило, завышенные на порядок значения прочности на растяжение. При этом отсутствие методики полевых испытаний, адекватных натуре, может создать иллюзию достаточной надежности плотины при эксплуатации.
Параметры состояния контактного шва в реальных условиях наполнения и в период эксплуатации недостаточно хорошо изучены в современной литературе. Расчеты раскрытия контактного шва осуществляются на основе рассмотрения методом конечных элементов напряженно-деформированного состояния плотины и основания. Работа плотин в реальных условиях существенно отличается от предельного состояния сооружений, что обусловило важность изучения поведения контактной области в реальных условиях гравитационной плотины Бо-гучанской ГЭС.
Гидротехнические сооружения и их основания согласно СП 23.13330.2011 «Основание гидротехнических сооружений» рекомендуется рассчитывать по двум группам предельных состояний [3].
Нормативные документы в Российской Федерации в настоящее время допускают нарушение прочности на растяжение массива в части контакта бетона со скальным основанием при заведомо достаточных запасах прочности [4].
Согласно критериям безопасности Богучанской ГЭС, первым уровнем безопасности К1 считается, «отсутствие раскрытия контактного шва», при этом растяжение не допускается.
При расчете бетонных плотин совместно с скальным основанием особое внимание уделяется надежности контактной зоны бетонная плотина — скальное основание.
Для оценки надежности основания бетонной плотины необходимо обратить пристальное внимание на методику установления показателей сопротивления сдвигу в расчетах по первому предельному состоянию.
Полевые опытные сдвиги производят методом бетонных штампов, прибето-нированных к неровному полу траншеи вскрытой на дне строительного котлована или в штольне. Они позволяют экспериментально обосновать расчетное сопротивление сдвигу по шкале бетон — скала или по трещине в скале, служащее исходной характеристикой скалы для расчета устойчивости бетонной плотины на скальном основании.
Проблемой изучения предельного состояния скальных оснований гравитационных плотин занимался доктор технических наук Ю.А. Фишман [5—7]. Для изучения характера деформирования и разрушения скального массива в основании бетонных плотин он провел крупномасштабные опыты на бетонных штампах. Скальный массив ниже штампов вырубался в виде стенки, что дало возможность наблюдать за всеми процессами в его основании при сдвиге. В результате исследований Ю.А. Фишман установил, что под верховой гранью имело место поднятие скального массива и дисперсное раскрытие трещин на глубине. Со стороны низовой грани имело место опускание штампа. Он установил критерии разрушения основания и формы потери устойчивости бетонной плотины в условиях полевых исследований.
Определению параметров скальных оснований гидротехнических сооружений на сдвиг большое внимание также уделял С.А. Роза. В [8] он рассмотрел природу сопротивления сдвигу опытного бетонного штампа на основании выполненных Ленгидропроектом полевых исследований прочности скалы при ее нагружении для проектов высоких плотин (Нурекская ГЭС, Саяно-Шушенская ГЭС, Красноярская ГЭС). Данные исследования выявили влияние напряжений на характер деформаций скального основания. Совместное рассмотрение графиков для вертикальных и горизонтальных составляющих смещений и реперов на штампе и на скале с графиком, где даны увеличения горизонтальных перемещений штампа в зависимости от величины сдвигающего усилия для данной вертикальной нагрузки на штамп, позволило ему установить критерии состояния шва бетон-скала (рис. 1).
т, МПа 7,0
6,0
5,0
4,0
3,0
2,0
1,0
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 мм
Рис. 1. Характерные точки на графике зависимости сопротивления сдвигу от величины перемещения штампа: 1 — скол штампа, прибетонированного к скале; 2 — сдвиг штампа по нарушенному шву бетон-скала (повторный сдвиг)
Конец линейной зависимости перемещения штампа наблюдается непосредственно перед появлением «первой» трещины на напорной грани или в основании штампа. В последующем происходит каскадное образование трещин (точки I, II на рис. 1). Третьей характерной точкой является максимальное сопротивление сдвигу (см. рис. 1).
С.А. Роза показал, что соответствующее каждой характерной точке сопротивление сдвигу зависит от вертикальной нагрузки на штамп (см. рис. 1). На всех участках исследования проектируемых плотин С.А. Роза были получены аналогичные зависимости.
В качестве расчетных значений при исследовании устойчивости плотин на сдвиг С.А. Роза рекомендовал использовать параметры сдвига, соответствующие концу линейной зависимости (точка I).
Расчет устойчивости бетонных плотин производят по первому предельному сопротивлению сдвигу с введением коэффициента запаса, когда еще не началось разрушение шва бетон — скала и смещение плотины в направлении действия напора воды минимально.
Q / III
.1
2s > *
i
/ *
/ / / У u
ВЕСТНИК -тюм 1
7/2013
Работы по изучению механизма разрушения скального основания под действием вертикальной и горизонтальной нагрузок были проведены во ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева и МГСУ.
В Красноярском крае на р. Ангаре в районе г. Кодинска завершается строительство сооружений Богучанской ГЭС. В апреле 2012 г. началось первоначальное наполнение Богучанского водохранилища до отметки 185,00 м.
При проектировании бетонной плотины Богучанской ГЭС были получены данные о геомеханических свойствах скального основания, которые в дальнейшем были использованы в расчетах устойчивости на сдвиг (табл. 1).
Табл. 1. Характеристики геомеханических свойств скального основания плотины
Структурные элементы Инженерно-геологические элементы массива Плотность Коэффициент Параметры прочности на сдвиг по массиву
массива долеритов р, т/м3 Пуассона V
Наименование Индекс ^ ф с, МПа
Зона выветривания А 2,55 0,35 0,62 0,03
Структурно- Зона интенсивной разгрузки Б1 2,89 0,28 1,00 0,25
тектонические блоки Зона разгрузки Б2 2,92 0,25 1,06 0,37
Неизмененная
часть скального В 2,95 0,25 1,20 0,50
массива
Зоны гидро- Зона выветривания Ат 2,55 0,35 0,62 0,03
термического изменения долеритов Зона интенсивной разгрузки Б1т 2,85 0,30 0,94 0,20
Зона разгрузки Б2т 2,90 0,28 1,00 0,25
Натурные наблюдения за основанием бетонной плотины и анализ их результатов выполняется по 271 прибору дистанционной струнной контроль-но-измирительной аппаратуры (КИА), установленному в основании I и III столбов, практически во всех секциях бетонной плотины. Анализ результатов натурных наблюдений за основанием бетонных сооружений Богучанской ГЭС осуществляет филиал ОАО «Институт Гидропроект» под руководством доктора технических наук Э.С. Калустяна.
Со стороны верховой и низовой граней плотины приборы размещены в створных секциях № 12, 21, 28, 31. В остальных секциях закладная дистанционная КИА устанавливалась только со стороны верховой грани плотины.
Натурные наблюдения за основанием бетонной плотины включают в себя сбор данных от внешних воздействий на основание сооружения и измерения диагностических параметров основания бетонной плотины. В качестве внешних воздействий рассматриваются колебания температуры наружного воздуха, укладка бетона в основные сооружения, гидростатическое давление воды при заполнении водохранилища.
Нормальное состояние сооружения определяется отсутствием резких скачков в показаниях приборов и соответствием измеряемых диагностических параметров критериям безопасности.
Осадки поверхностной зоны основания плотины на глубину 2, 5, 15 м измеряются щелемерами ПЛПС-10 с удлинителями, заложенными в скважинах скального массива перед укладкой бетона в секции плотины. Деформации вычисляются пересчетом замеренных частот. В скважинах установлены также датчики температуры.
16 апреля 2012 г. было перекрыто третье донное отверстие и началось наполнение Богучанского водохранилища. На данный момент уровень воды в водохранилище составляет около 185 м. При этом напор на шве скала — бетон в створных секциях составил до 56 м. С началом набора водохранилища бетонная плотина Богучанской ГЭС начала воспринимать гидростатическую нагрузку. Данный этап является очень важным для наших исследований при определении параметров надежности бетонной плотины Богучанской ГЭС.
В настоящее время загрузка основания весом бетона, уложенного в секции плотины, практически завершена. Нормальные напряжения по подошве основания первых столбов секций бетонной плотины приведены в табл. 2. Напряжения в основании первых столбов секций бетонной плотины определяются объемами бетона, уложенного в секции плотины (рис. 2).
Рис. 2. Разрез по оси бетонной плотины
Наиболее высокие напряжения в основании первых столбов секций бетонной плотины достигнуты в основании секций 23-28, 31-33, где они составили 2,22...2,41 МПа (табл. 2).
Табл. 2. Напряжения в основании первых столбов секций бетонной плотины на декабрь 2012 г.
№ секций Ширина секции, м Длина секции (по потоку), м Напряжения в основании первых столбов плотины ср МПа Средние напряжения в основании секций с , МПа ср'
6 15 58,3 1,40 0,68
10 15 58,3 1,68 0,64
11 30 58,3 1,68 0,86
12 30 58,3 1,74 0,89
13 30 58,3 1,79 0,87
ВЕСТНИК
МГСУ-
7/2013
Окончание табл. 2
№ секций Ширина секции, м Длина секции (по потоку), м Напряжения в основании первых столбов плотины с1, МПа Средние напряжения в основании секций с , МПа ср'
17 30 58,3 1,85 1,04
18 30 58,3 1,94 0,95
19 30 58,3 1,95 0,95
20 30 58,3 1,72 1,25
21 30 58,3 1,73 1,37
22 30 58,3 1,77 1,35
23 22 58,3 2,22 1,23
24 22 78,5 2,34 0,95
25 22 78,5 2,41 0,89
26 22 78,5 2,41 0,96
28 22 78,5 2,31 1,02
29 22 78,5 2,28 1,53
30 22 58,3 2.16 0,93
31 22 58,3 2,28 1,08
34 22 58,3 2,27 1,05
Деформации в приконтактной и активных областях основания в результате действующих нагрузок характеризуют новое напряженно-деформированное состояние основания и сооружения в целом. В качестве диагностических параметров состояния основания используются деформации и температура при-контактной и активной областей основания бетонной плотины, которые хорошо реагируют на изменение внешних нагрузок.
Наиболее характерные особенности состояния приконтактной зоны скального массива основания плотины фиксировались на участке установки приборов в основании со стороны верховой и низовой граней плотины. При изменении внешних воздействий деформации основания в активной области проявлялись в более сглаженной форме.
Как следует из табл. 3, с верховой стороны плотины в период с начала наполнения водохранилища до конца 2012 г. в большинстве секций деформо-метры ПЛПС-10 зафиксировали дальнейший небольшой рост относительных осадок основания на базах 2 и 5 м. По данным наблюдений максимальный рост осадок имел место в секциях 8,1 8, 19 и 21, где они превысили 0,3 мм. В секциях 25, 28, 31 и 34 изменение осадок было небольшим (< 0,1 мм), при этом в секциях 28 они незначительно уменьшились. В среднем по всем секциям измеренные осадки с начала наполнения водохранилища по конец 2012 г. увеличились на 0,09 мм на базе 2 м и на 0,18 мм на базе 5 м.
Отличительной особенностью данного периода являлся заметный рост температуры в приконтактной области основания (со стороны верховой грани), вызванный наполнением водохранилища.
Табл. 3. Деформации основания плотины в период начального наполнения водохранилища
№№ секций Отметка основания, м Приборы Осадка на начало наполнения, мм на 16.04.2013. УВБ = 142,37 Приращение осадок, мм с 16.04.2012 по 31.12.2012. УВБ = 185,00
6 155,70 206с51 0,92 0,19
10 144,20 210с21 6,52 0,28
210с51 5,06 0,13
11 142,90 211с51 5,82 0,08
12 141,60 212с21 5,65 —
212с51 8,08 0,15
17 133,00 217с51 9,76 0,21
18 133,00 218с21 7,36 0,69
19 132,70 219с21 6,41 0,29
21 127,00 221с21 5,70 0,08
221с51 7,38 0,16
221с22 6,09 0,40
25 113,70 225с01 0,98 0,00
225с21 2,83 0,04
28 118,00 228с21 5,99 0,00
228с52 2,73 -0,21
29 119,20 229с21 3,87 0,00
31 119,00 231с22 3,30 0,01
231с52 7,47 0,00
Примечание. Отрицательное значение — подъем.
Большой интерес представляют данные по изменению напряжений в при-контактной области основания, в первую очередь со стороны верховой грани плотины, в процессе наполнения водохранилища.
На Богучанской ГЭС продолжаются наблюдения за состоянием скального основания. На конец мая 2013 г. контактный шов скала — бетон остается обжатым; приконтактная область основания на контролируемой глубине до 5 м — обжатой. Относительные деформации сжатия приконтактной зоны основания под первыми столбами плотины при УВБ 185,00 м составляют от -1,12 (секция 9, база прибора 2 м) до -10,16 мм (секция 17, база прибора 5 м).
По данным натурных наблюдений за скальным основанием на данный момент можно предположить, что поведение контактного шва со стороны верховой грани под действием сдвигающей нагрузки соответствует проектным показателям и подлежит дальнейшему изучению при росте уровня воды в водохранилище.
Используя данные натурных наблюдений по основанию на примере Богу-чанской ГЭС, возможно в дальнейшем уточнить в реальных условиях наполнения водохранилища данные по состоянию контактного шва.
ВЕСТНИК
МГСУ-
7/2013
На рис. 3 приведена информация по основанию секции 21 бетонной плотины по данным натурных наблюдений.
Рис. 3. Напряжения и деформации основания приконтактной зоны основания со стороны верховой грани бетонной плотины (секция 21)
В дальнейшем данные исследований позволят установить более точные критериальные условия для контактной области бетон — скала для Богучанской ГЭС в условиях наполнения водохранилища и последующей эксплуатации, которые можно будет использовать в натурных наблюдениях и при обосновании надежности бетонной плотины и основания в суровых климатических условиях.
Библиографический список
1. Калустян Э.С. Геомеханика в плотиностроении. М. : Энергоатомиздат, 2008. 224 с.
2. Kalustian E. et all. Restoration of workability of "Old dams..." // XXI ICOLD. Q. 82, R. 16.
3. СП 23.13330.2011. Основания гидротехнических сооружений. М., 2011.
4. СНиП 2.06.06—85. Плотины бетонные и железобетонные. М., 1996.
5. Фишман Ю.А. Предельные состояния скальных оснований гравитационных и арочных плотин // Труды Гидропроекта. Сб. 150. Исследования свойств скальных пород и массивов в гидротехническом строительстве. М. : Всесоюзный проектно-изыскательский и научно-исследовательский институт «Гидропроект», 1993. С. 5—19.
6. Труды Гидропроекта. Сборник 33. Скальные основания гидротехнических сооружений / под ред. А.Г. Лыкошина и Ю.А. Фишман. М. : Всесоюзный проектно-изыскательский и научно-исследовательский институт «Гидропроект», 1974. 191 с.
7. Фишман Ю.А. Критерии сопротивления сдвигу и устойчивости бетонных сооружений на скальном основании // Гидротехническое строительство. 1984. № 1. С. 35—37.
8. Роза С.А. О природе сопротивления сдвигу опытного бетонного штампа // Гидротехническое строительство. 1966. № 7. С. 34—38.
9. Оценка современного состояния и свойств приконтактной зоны основания бетонной плотины численными расчетными по данным натурных наблюдений. Этап 1, 2, 3 / Филиал ОАО «Институт Гидропроект им. С.Я. Жука» — «ЦСГНЭО», М., 2011— 2013.
10. Patton F. Multiple modes of shear failure in rock. I congress of the JSMR. Lislon 1966. Pp. 509—513.
11. Serafim F. Rock mechanics consideration in the design of concrete dams. Conference on state of stress in the larch's crust. Santa Monica. California. USA. 1963. Pp. 611—645.
Поступила в редакцию в марте 2013 г.
Об авторах: Вавилова Вера Константиновна — кандидат технических наук, руководитель группы, Филиал ОАО «Институт Гидропроект им. С.Я. Жука» — «ЦСГНЭО», 125993, г. Москва, Волоколамское шоссе, д. 2, office@geodyn.ru;
Юрьев Сергей Владимирович — главный инженер проекта, ОАО «Институт Гидропроект им. С.Я. Жука», 125993, г. Москва, Волоколамское шоссе, д. 2, s.yurev@ hydroproject.ru.
Для цитирования: Вавилова В.К., Юрьев С.В. Обеспечение надежности бетонной плотины Богучанской ГЭС на основе контроля состояния контактного шва со стороны верховой грани // Вестник МГСУ 2013. № 7. С. 157—166.
V.K. Vavilova, S.V. Yur'ev
MONITORING THE CONCRETE-ROCK CONTACT SEAM BEHAVIOR FROM THE UPSTREAM DAM FACE TO ENSURE THE SAFETY OF BOGUCHANY CONCRETE DAM
The authors argue that the attention of designers of concrete dams shall be focused on the concrete dam — rock foundation contact zone. The study of the exposure to the rock mass tensile strength in case of the concrete dam sliding is a relevant problem; its resolution may improve the operation of the whole hydraulic engineering structure. The method of selecting the dam safety criteria based on the field test data and laboratory reservoir impoundment observations is a relevant topic for discussion. If the strength margin value is in place, Russian regulations permit the tensile strength break along the concrete - rock contact line.
The team led by Yu. A. Fishman and S.Yu. Roza has for a long time been researching into the problem of the limit state of rock foundations of concrete gravity dams. The study of the rock foundation failure, if exposed to horizontal and vertical loads, was also performed by VNIIG (Vedeneev All-Russian Scientific Research Institute of Hydraulic Engineering) and MGSU (Moscow State University of Civil Engineering). Both institutions have discovered that particular attention should be paid to the methodology of identification of shear strength parameters for the analysis of the first limit state to assess the reliability of the concrete dam foundation.
The construction of Boguchany HPP plant is close to completion in the Krasnoyarsk Territory. The initial impoundment of the Boguchany reservoir was commenced in April, 2012. According to the rock foundation monitoring data, it can be assumed that the behavior of the contact zone exposed to the shear load is in compliance with the pre-set parameters, and it needs further studies to accompany the water level rise. The foundation monitoring data collected in the course of the experiment will let the authors study the behavior of the Boguchany dam to verify the behavior of the dam-rock contact zone exposed to the real conditions of the reservoir impoundment.
In the future, the results of these studies will make it possible to establish more precise criteria for the concrete-rock contact zone of the Boguchany dam project.
Key words: Boguchany HPP, prototype observations, concrete dam, rock foundation, operational reliability, safety criteria.
BECTHMK -rioM 1
7/2013
References
1. Kalustyan E.S. Geomekhanika v plotinostroenii [Geomechanics in Dam Engineering]. Moscow, Energoatomizdat Publ., 2013.
2. Kalustian E.S et all. Restoration of Workability of "Old Dams." Montreal, 2003, XXI ICOLD, Q. 82, p. 16.
3. SP23.13330.2011. Osnovaniya gidrotekhnicheskikh sooruzheniy [Construction Regulations 23.13330.2011. Rock Foundations of Hydraulic Structures.]. Moscow, 2011.
4. SNiP 2.06.06—85. Plotiny betonnye i zhelezobetonnye. [Construction Norms and Regulations 2.06.06-85. Concrete and Reinforced Concrete Dams]. Moscow, 1996.
5. Fishman Yu.A. Predel'nye sostoyaniya skal'nykh osnovaniy gravitatsionnykh i aroch-nykh plotin [Limit States of Rock Foundations of Gravity and Arch Dams]. Trudy Gidropro-ekta. Sbornik 150. Issledovaniya svoystv skal'nykh porod i massivov v gidrotekhnicheskom stroitel'stve. [Works of Hydroproject Insitute. Collection 150. Study of Properties of Rocks and Rock Massifs in Hydraulic Engineering]. Moscow, Hydroproject Publ., 1993, pp. 5—19.
6. Lykoshin A.G., Fishman Yu.A., edit. Trudy Gidroproekta. Sbornik 33. Skal'nye osnovaniya gidrotekhnicheskikh sooruzheniy [Works of Hydroproject Institute. Collection 33. Rock Foundations of Hydraulic Engineering Structures]. Moscow, Hydroproject Publ., 1974, 191 p.
7. Fishman Yu.A. Kriterii soprotivleniya sdvigu i ustoychivosti betonnykh sooruzheniy na skal'nom osnovanii [Criteria of Shearing and Stability Strength of Concrete Structures on Rock Foundations]. Gidrotekhnicheskoe stroitel'stvo [Hydraulic Engineering Construction]. 1984, no. 1, pp. 35—37.
8. Roza S.A. O prirode soprotivleniya sdvigu opytnogo betonnogo shtampa [On the Nature of the Shearing Strength of the Pilot Concrete Stamp]. Gidrotekhnicheskoe stroitel'stvo [Hydraulic Engineering Construction]. 1966, no. 7, pp. 34—38.
9. Otsenka sovremennogo sostoyaniya i svoystv prikontaktnoy zony osnovaniya beton-noy plotiny chislennymi raschetnymi po dannym naturnykh nablyudeniy. Etap 1, 2, 3 [Assessment of the Present-day State and Properties of the Concrete Dam - Rock Foundation Near-contact Zone Using the Numerical Analysis Based on the Field Observations. Stages 1, 2, 3.] Moscow, TsSGNEO Publ., 2011—2013, pp. 3—60.
10. Patton F. Multiple Modes of Shear Failure in Rock. Lisbon, I Congress of the JSMR, 1966, vol. 1, pp. 509—513.
11. Serafim F. Rock Mechanics Consideration in the Design of Concrete Dams. Conference on State of Stress in the Larch's Crust. Santa Monica, California, USA, 1963, pp. 611—645.
About the authors: Vavilova Vera Konstantinovna — Candidate of Technical Sciences, Group Leader, TsSGNEO Branch of JSC Institute Hydroproject named after S.Y. Zhuk,
2 Volokolamskoe shosse, Moscow, 125993, Russian Federation; office@geodyn.ru; +7 (495) 158-06-79;
Yur'ev Sergey Vladimirovich — Chief Design Engineer, JSC Institute Hydroproject named after S.Y. Zhuk, 2 Volokolamskoe shosse, Moscow, 125993, Russian Federation; s.yurev@hydroproject.ru
For citation: Vavilova V.K., Yur'ev S.V. Obespechenie nadezhnosti betonnoy plotiny Bo-guchanskoy GES na osnove kontrolya sostoyaniya kontaktnogo shva so storony verkhovoy grani [Monitoring the Concrete-Rock Contact Seam Behavior from the Upstream Dam Face to Ensure the Safety of Boguchany Concrete Dam]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2013, no. 7, pp. 157—166.
