Методика расчета водно-химического режима блочных многоступенчатых оборотных систем охлаждения АЭС Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

7. Климова, Г. Н. Оценка потенциала энергосбережения региона. Проблемы энергетики [Текст] / Г. Н. Климова, В. А. Лит-вак // Известия высших учебных заведений. — 2010. — № 3. — С. 42-48.

8. Technik: pod^cznik opmcowany wedlug niemieckiego pie^ow-zorn, wydawanego pTzez Stowaгzyszenie «Hiitte». T. 1 [Electronic гesouгce]. — Gebethneг i Wolff, 1905 (orig. ed.). — 2012 (digital ed.). — 1213 p. — Available at: \www/ URL: http://212.182.64.85/dlibгa/docmetadata?id=746&from=puЫn dex&dirids=31&lp=140. — 20.05.2014.

9. Синчук, О. H. Совершенствование методов расчета электрических нагрузок при проектировании и модернизации систем электроснабжения железорудных предприятий [Текст] /

О. Н. Синчук, Э. С. Гузов, Р. А. Пархоменко // Вісник Кременчуцького національного університету. — 2013. — Вип. 1(78). — С. 28-32.

10. Hoshide, R. K. Ene^y ConseFvation Measures (ESMs): Which Projects Should We Select [Text] / Robert K. Hoshide // Stmtegic Planning fctf Ene^y and the Environment. — 2007. — Vol. 16, No. 4. — Р. 6-17.

11. Мамалыга, В. М. Организация службы энергоменеджмента промышленного предприятия [Текст] / В. М. Мамалыга // Энергетика и электрификация. — 2011. — № 3. — С. 42-50.

12. Випанасенко, С. І. Системи енергоменеджменту вугільних шахт [Текст] / С. І. Випанасенко. — Д.: Національний гірничий університет, 2008. — 106 с.

ОЦІНКА ПОTEНЦІАЛУ ТА ТАКТИКА ПІДВИЩEННЯ EЛEКTFОEНEFГО-EФEКTИВНОCTІ ПІДЗEMНИX ЗАЛІЗОРУДНИХ ВИРОБНИЦТВ

Викладений аналіз структури об’ємів енерговитрат на залізорудних підприємствах з підземним способом добування. Показано, що на долю електричної енергії припадає біля 90 % всіх енерговитрат. Розглянуті шляхи підвищення електроенер-гоефективності на даних видах гірських підприємств. Запропоновані конкретні рекомендації по підвищенню електроенерго-ефективності вітчизняних підземних залізорудних виробництв шляхом введення системи енергетичного менеджменту.

Ключові слова: електроспоживання, залізорудне виробництво, електроенергоефективність, енергозатрати, служба енергетичного менеджменту, політика енергозбереження.

Синчук Олег Николаевич, доктор технических наук, профессор, кафедра автоматизированных электромеханических систем в промышленности и транспорте, ГВУЗ «Криворожский национальный университет», Украина, е-mail: speet@ukr.net.

Синчук Игорь Олегович, кандидат технических наук, доцент, кафедра автоматизированных электромеханических систем в промышленности и транспорте, ГВУЗ «Криворожский национальный университет», Украина, е-таіі: speet@ukr.net. Гузов Эдуард Семёнович, кандидат технических наук, доцент, кафедра автоматизированных электромеханических систем в промышленности и транспорте, ГВУЗ «Криворожский национальный университет», Украина, е-таіі: speet@ukr.net. Яловая Алёна Николаевна, аспирант, кафедра автоматизированных электромеханических систем в промышленности и транспорте, ГВУЗ «Криворожский национальный университет», Украина, е-таіі: speet@ukr.net.

Баулина Марина Анатольевна, аспирант, кафедра автоматизированных электромеханических систем в промышленности и транспорте, ГВУЗ «Криворожский национальный университет», Украина, е-таіі: speet@ukr.net.

Сінчук Олег Миколайович, доктор технічних наук, професор, кафедра автоматизованих електромеханічних систем в промисловості та транспорті, ДВНЗ «Криворізький національний університет», Україна.

Сінчук Ігор Олегович, кандидат технічних наук, доцент, кафедра автоматизованих електромеханічних систем в промисловості та транспорті, ДВНЗ «Криворізький національний університет», Україна.

Гузов Едуард Семенович, кандидат технічних наук, доцент, кафедра автоматизованих електромеханічних систем в промисловості та транспорті, ДВНЗ «Криворізький національний університет», Україна.

Ялова Альона Миколаївна, аспірант, кафедра автоматизованих електромеханічних систем в промисловості та транспорті, ДВНЗ «Криворізький національний університет», Україна. Бауліна Марина Анатоліївна, аспірант, кафедра автоматизованих електромеханічних систем в промисловості та транспорті, ДВНЗ «Криворізький національний університет», Україна.

Sinchuk Oleg, State institution of higher education «Kryvyi Rih National University», Ukraine, e-mail: speet@ukr.net.

Sinchuk Igor, State institution of higher education «Kryvyi Rih National University», Ukraine, e-mail: speet@ukr.net.

Guzov Eduard, State institution of higher education «Kryvyi Rih National University», Ukraine, e-mail: speet@ukr.net.

Yalova Al’ona, State institution of higher education «Kryvyi Rih National University», Ukraine, e-mail: speet@ukr.net.

Baulina Marina, State institution of higher education «Kryvyi Rih National University», Ukraine, e-mail: speet@ukr.net

УДК 621.187.16

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВОДНОХИМИЧЕСКОГО РЕЖИМА БЛОЧНЫХ МНОГОСТУПЕНЧАТЫХ ОБОРОТНЫХ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ АЭС

В статье предложен метод и алгоритм расчета ряда водно-химических режимов комплексных оборотных систем охлаждения ТЭС и АЭС.

Усовершенствована методика расчета углекислотного равновесия, позволяющая получать расчетные значения рН и формы щелочности в циркуляционной воде для исследуемых систем, практически не отличающаяся от аналитически измеренных величин.

Ключевые слова: оборотные системы охлаждения, конденсаторы ТЭС и АЭС, скорость отложений, водно-химические режимы.

1. Введение структурную схему соединений водоподготовительной

установки (ВПУ), охладителей и конденсаторов; не-

На стадии проектирования комплексных оборот- обходимые теплогидравлические и физико-химические ных систем охлаждения (КОСО) необходимо выбрать: условия их эффективной работы; водно-химический

Кишневский В. А., Чиченин В. В., Савич С. Л.

TECHNOLOGY AUDiT AND PRODUCTiON RESERVES — № 3/4(17), 2014, © Кишневский В. А., Чиченин В. В.,

Савич С. Л.

39--------------J

режим системы исходя из качества исходной воды и допустимых величин продувок в окружающую среду.

С этой целью были предложены структурные схемы КОСО блоков с осветлителями, на вход которых подается смесь природной и циркуляционной воды после конденсатора. В этом случае кроме доумягчения циркуляционной воды повышается эффективность процесса известкования не только за счет привнесенного тепла, но и за счет дополнительных центров кристаллизации, образовавшихся в процессе упаривания.

Приемлемым, на наш взгляд, является также метод стабилизации температуры процесса известкования путем смешения горячих и холодных потоков теплоносителей перед встроенным осветлителем КОСО.

Нами предложен водно-химический режим (ВХР) КОСО, заключающийся: в мягкой нейтрализации гид-ратной щелочности, переводе части карбонатной щелочности в бикарбонатную с сохранением мелкой фракции кристаллов СаСО3 в известкованной воде за счет СО2, сорбированного из атмосферы; управлении процессами шламообразования в циркуляционной воде путем дозирования акриловых ингибиторов и транспорта образовавшегося шлама из системы кондиционированием части циркуляционной воды.

2. Анализ литературных данных и постановка проблемы

Наиболее эффективными являются замкнутые и полузамкнутые оборотные системы охлаждения (ОСО), для которых коэффициент полезного использования воды наиболее высокий [1]:

КПИ = р4т1У (1)

где Р1, Р2, Р3 — соответственно выпар, капельный унос и продувка ОСО.

Очевидное условие эффективности использования

воды Ит КПИ = 1 невыполнимо по специфике рабо-

Р2 + Рз ——0

ты ОСО, поскольку рост КПИ сопровождается ростом коэффициента упаривания Ку и увеличением солесодер-жания циркуляционной воды. Химический состав циркуляционной воды включает ионы Са2+, Mg2+, НСО3-, СО32-, ОН-, SO42-•, их концентрация не должна достигать значений, при которых возможно образования труднорастворимых кристаллов на теплообменных поверхностях [2].

В связи с тем, что ионы 3О2- и С1- являются сильными деполяризаторами коррозии; их концентрация в циркуляционной воде не должна достигать критических значений, при которых возможно разрушение бетонов и интенсификация увеличение скоростей коррозионных процессов энергетического оборудования [3].

При использовании в качестве подпиточной воды с высоким содержанием сульфатов для ее кондиционирования наряду с умягчением на встроенном осветлителе необходимо предусмотреть технологию регулирования содержания 3О4- в циркуляционной воде за счет рециркуляционной очистки продувочной воды на установке обратного осмоса (УОО) [4].

Отдельно стоит задача утилизации продувочных вод, решение которой предопределяется также структурными построениями КОСО:

— если продувки сбрасываются в поверхностные воды региона, то структурная организация КОСО разомкнута, и уровень термохимических загрязнений сбросных вод должен соответствовать экологическим нормам по температуре и по нормируемым, предельно допустимым концентрациям сбрасываемых реагентов и контролируемым солям;

— если продувки отводятся на встроенные в КОСО осветлители с целью утилизации тепла и умягчения части циркуляционной воды, которая после умягчения возвращается снова в КОСО, т. е. рециркулирует в пределах системы или направляется на другие нужды энергообъекта (тепловые сети, химводоочист-ка, система ответственных потребителей и т. п.), то структурная организация КОСО условно замкнута, и величина Р3 незначительна.

Для оценки влияния режимно-структурных факторов схем КОСО на основные физико-химические показатели циркуляционной воды [5-13] и интенсивность отложений на ТПК разработана определенная методика анализа.

В разработанной методике анализа за критерий эффективности ведения ВХР КОСО во всех вариантах рассматриваемых схем принимается суммарное количество отложений, образующихся на ТПК.

3. Методика анализа эффективности

функционирования структурных схем ОСО

Нами предложен комплексный метод расчета новых и коррекции используемых ВХР КОСО, заключающийся в теоретическом расчете предельного пересыщения циркуляционной воды при заданном качестве добавочной воды и различных Ку с использованием экспериментальных данных скорости отложений труднорастворимых солей на теплообменных трубках масштабной модели, имеющей теплогидравлические характеристики исследуемых ОСО.

Методика анализа состоит из расчетного определения ионного состава циркуляционной воды и пересыщения труднорастворимых солей, интенсивности отложений на ТПК в зависимости от структурного построения КОСО, качества добавочной воды и величины продувок.

Данная методика позволяет производить анализ различных схем структурного соединения охладителя, подогревателя и ВПУ в блоках КОСО, а также двухступенчатых схем структурного объединения блоков КОСО. В качестве исходных данных для анализа принимались:

— теплотехнические характеристики энергоустановок;

— физико-химические характеристики исходной и циркуляционной воды;

— физико-химические характеристики малорастворимых солей и соединений;

— допустимая величина удельных отложений на теплообменных поверхностях конденсаторов в заданный промежуток времени.

В качестве независимых вариационных переменных принимались:

— структурная организация системы КОСО;

— точки смешения потоков и вывода продувок из системы;

— качество кондиционированной добавочной воды;

— качество кондиционированной рециркуляционной воды.

4Q

технологический аудит и резервы производства — № 3/4(17), 2014

J

Расчетная методика [5] основана на оценке концентрирования г-ой примеси по отношению к добавочной воде j-ой ступени:

j К =——— Ку (j-1)гл

(і -1)

или по отношению к исходной воде:

ронейтральности (10) получаем численные значения

концентраций иона СО2-, что позволяет рассчитать 2+-|осо

величину [Са2+] — предельную концентрацию иона

(2)

(3)

(4)

кальция, вызывающую опасность отложений:

= f-[н+1 f-[HC0-1; д [H2C03]

КІІ f'Vя +1 f//[C02-1 •

Кд = f'[HC0-1 ;

К w ={H+}0H-};

Щ0 = [oh-1+[HC0-1 + [C03-1.

(10)

где 1 Ку, 2Ку — коэффициент упаривания соответственно в ] -ой ступени или суммарно в ] ступенях; i — основной ион (№+, Са2+, С1-...); ] = 1, 2, ..., п — номер ступени в объединении нескольких единичных блоков КОСО.

— коэффициент упаривания КОСО для схем с рециркуляцией части циркуляционной воды через осветлитель рассчитывается по:

2к„ =

G + G

G2 +(1 -T)G3

— значение избыточной массовой концентрации карбонатных солей:

м

CaC03 I

i([Ca°+ ]0C0 -[Ca2+]0C0 )Э

CaC03 ,

(11)

(5)

где у — доля рециркуляции продувки; (1 -у) — доля воды, необратимо удаляемой с продувкой системы.

— суммарная масса отложений на теплообменных поверхностях с площадями Fj определяется как функция интенсивности отложений за время экспозиции:

где ЭСаСОз — эквивалентная масса СаСО3; |МСаСОз| — масса взвеси, мг/дм3; [Са2+^сО — предельная концентрация Са2+, мг-экв/дм3.

— при условии, что вся выделившаяся из раствора твердая фаза отложится на теплообменной поверхности, гипотетическая скорость отложения выразится:

| 1о:

G0 ■ м,

CaC03

F ■ Ку

(12)

, F

отл | j j

(б)

где МЕ — удельные отложения на теплообменной поверхности, г; Fj — поверхность теплообмена, м2; |1отл|. — интенсивность отложений, г/(м2 ■ ч);х — время, ч.

— величина пересыщения (ВП) малорастворимой соли [6, 7]:

ВП =

[Ca2+1 f "[C02-1 f " ПР(CaC03)

(7)

где ПР(СаСО3) — произведение растворимостей карбоната кальция.

— выпадение гипса и гидроксида магния из пересыщенных растворов определяется соблюдением условий:

[Ca2+1<

{Mg2+}<

ПР(CaS04)

( f" )2 [so2-1 ,

ПР(Mg(0H)2)

(f ")({f'} ■ {0H-}изв)2

(8)

(9)

где ПР(CaSO4), ПР(Mg(OH)2) — произведение растворимостей карбоната кальция и гидроксида магния [8].

— на основании совместного решения уравнений диссоциации угольной кислоты по первой и второй ступени, ионного произведения воды К„ и закона элект-

где |7отл| — скорость отложений, г/(м2-ч); МСаСО3 —

масса отложений, г/м2; G0 — расход теплоносителя через конденсатор, м3/ч; F — площадь теплообменной поверхности конденсаторов блока, м2.

4. Результаты исследования влияния Ку и дозы ингибитора на контролируемые параметры и эффективность исследуемых ВХР

Многолетний опыт расчетов величины рН циркуляционной воды, выполненных по данной методике, и сопоставление с фактическими значениями при различных ВХР КОСО РАЭС (табл. 1) показали ее правильность и достоверность в отношении исходно принятого тезиса о несущественном (менее 3 %) влиянии ассоциированных пар СаСО30 и CaSO40 в циркуляционной воде с солесодержанием (1...2 г/дм3) 9, 7, 10, 11, 12, 13.

На основании уравнения (12) можно произвести оценку удельных гипотетических значений массы и толщины отложений на теплообменных поверхностях конденсаторов:

„ I ,осо , 2

— удельная масса отложений ротл| , г/м2 на

теплообменной поверхности конденсаторов за отрезок время х, ч рассчитывается по формуле:

,0C0 = і . ^отл I =| j(

0C0 'отл ^.

(13)

у

TECHNOLOGY AUDiT AND PRODUCTiON RESERVES — № 3/4(17), 2014

41 J

Таблица 1

Расчетные и промышленные значения величины рН циркуляционной воды КОСО

Химический состав циркуляционной воды КОСО РАЭС Расчетные показатели

№ пп t, CO2 Жо Cl- Що pH Що pH д

HCO3- CO32-

°С мг/дм3 мг-экв/дм3 мг-экв/дм3

1 24,0 0,59 7,8 61,4 6,0 8,91 5,68 0,31 8,96 —0,05

2 24,4 0,59 5,3 40,7 3,9 8,76 3,76 0,13 8,79 —0,03

3 22,7 0,61 6,8 49,1 5,0 8,84 4,80 0,19 8,87 —0,03

4 2,8 0,78 4,8 35,4 3,0 8,53 2,94 0,06 8,56 —0,03

— толщина отложений о, м ( рСаСО3 = 1600 кг/м3): осо

m„.

о=

pCaC03

(14)

Из-за многофакторности влияния (скорость обтекания, удельные тепловые потоки, солесодержание, рН, концентрация ГДП, доза и природа ингибитора) на скорость отложений твердой фазы реальные значения скорости отложений на теплообменных поверхностях конденсаторов можно оценить только экспериментально. Стендовая проверка исследуемого ВХР КОСО возможна на масштабной модели исследуемой системы с соответствующими теплогидравлическими характеристиками для конкретного состава воды. На основании системных лабораторных и промышленных исследований для различных классов вод нами получена зависимость:

U

0C0 = A I "ЯГ I

отл I э = A ■ |^^Ca|

(15)

где |1отл|э — скорость отложений, мг/(м2ч); |ЖСа| —

средняя концентрация карбонатной жесткости, мг-экв/дм3; А — эмпирический коэффициент.

На основании экспериментально полученной зависимости (15) по аналогии с уравнениями (13), (14) рассчитываются реальные значения массы и толщины отложений на теплообменных поверхностях конденсаторов:

0C0 і . |0C0

1э =| 1отл | э Т,

оэ =

pCaC03

(1б)

(17)

Для систематизации расчетных и экспериментальных данных и создания целостной картины процессов, происходящих в КОСО (кондиционирования, упаривания, вывода солей, образования отложений), материал сводится в таблицы, на основе которых строятся графические зависимости.

Алгоритм анализа эффективности функционирования структурных схем КОСО и их водно-химических режимов, основанный на вышеприведенной методике, можно представить в следующем виде:

А 1. С учетом качества исходной воды, методов обработки добавочной и циркуляционной вод составляется

первичное структурное построение КОСО и определяются оперативные значения удельных величин Р1, Р2.

А 2. Составляется материально-солевой баланс выбранной схемы.

А 3. Рассчитывается ионный состав циркуляционной воды для различных значений Р3 и сезонных изменений качества добавочной воды.

А 4. На основании совместного решения системы уравнений по первой и второй ступени, ионного произведения воды Кж и закона электронейтральности определяются концентрации НСО3-, СО32-, СО2, величина рН и величины пересыщения карбонатных солей в граничных условиях растворения гипса. Масса твердой фазы (пересыщения СаСО3) рассчитывается методом последовательных приближений из начального условия, что ВП = 1.

А 5. На основании уравнений (6)...(12) определяется гипотетическая масса ГДП (кристаллов СаСО3).

А 6. По (13), (14) рассчитываются гипотетические значения массы и толщины отложений на теплообменных поверхностях конденсаторов, а с использованием уравнения (17) реальные значения указанных величин.

А 7. Полученные данные сводятся в таблицы, которые легко трансформируются в графики.

А 8. Задаваясь предельно допустимыми значениями толщины отложений (0,2 мм за год или 0,05 мм за летний период) за сезон, с использованием графиков зависимостей экспериментальных и расчетных значений толщины отложений от величины продувки определяется оперативная величина продувки КОСО и соответствующее значение Скр.

5. Выводы

1. Предложен научно-технический метод и алгоритм расчета ряда ВХР КОСО, состоящий в теоретическом расчете максимального пересыщения циркуляционной воды при заданном качестве добавочной воды и разных значениях Ку с использованием экспериментальных данных о скорости образования отложений труднорастворимых солей на теплообменных поверхностях масштабной модели с теплогидравлическими характеристиками исследуемых КОСО.

2. Усовершенствована методика расчета карбонатных систем в циркуляционной воде КОСО в процессе ее упаривания, позволяющая получать расчетные значения рН и формы щелочности в циркуляционной воде для исследуемых систем, практически не отличающаяся от аналитически измеренных величин.

3. Разработан и рассчитан ВХР разомкнутой КОСО с предвключенной ВПУ и очисткой части циркуля-ционой воды на встроенной ВПУ с организованными продувками циркуляционного контура и термостабилизацией процессов известкования.

4. Условно замкнутая схема КОСО с рециркуляционной очисткой продувки циркуляционного контура на предвключенной ВПУ и организованным выводом обезвоженного шлама из осветлителя позволяет значительно сэкономить расход добавочной воды, однако в процессе эксплуатации концентрации анионов сильных кислот в циркуляционной воде увеличились до 9,7 мг-экв/дм3 при НСО3- = 2,5 мг-экв/дм3 и Ку = 7,4.

5. В двухступенчатой схеме процесс накопления анионов сильных кислот во второй ступени более дина-

m

э

технологический аудит и резервы производства — № 3/4(17], 2014

мичен и при увеличения Ку может достигнуть более 20 мг-экв/дм3, что является критическим с точки зрения разрушения бетона, коррозии энергетического оборудования, выделения гипса. Для вывода из системы анионов сильных кислот необходимо использовать мембранные технологии очистки циркуляционной воды.

Литература

1. Кишневский, В. А. Технологии подготовки воды в энергетике [Текст]: учебн. для студ. ВУЗов / В. А. Кишневский. — Одесса: Феникс, 2008. — 400 с.

2. Кишневский, В. А. Очистка пара котлов от угольной кислоты [Текст] / В. А. Кишневский, А. П. Боровский, Б. Н. Шу-кайло // Холодильная техника и технология. — 2004. — № 2(88). — С. 46-48.

3. Малахов, И. А. Способ организации работы бессточной системы оборотного охлаждения [Текст] / И. А. Малахов // Теплоэнергетика. — 1996. — № 8. — С. 34-38.

4. Методичні рекомендації по проведенню хімічних промивок парогенераторів з боку другого контуру АЕС з реакторами типа ВВЕР [Текст]: ТР-М. 1234.05-051-03. — Офіц. вид. — Технічне рішення Минтопэнерго України. — Київ: Энергоатом, 2008. — 28 с.

5. Кишневский, В. А. К расчету водно-химических режимов оборотных систем охлаждения с испарительными охладителями [Текст] / В. А. Кишневский, Е. В. Кишневский, В. В. Чиченин // Вода и водоочистные технологии. Научнотехнические вести. — 2011. — № 2 (4). — С. 59-63.

6. Боднарь, Ю. Ф. Выбор критерия для оценки накипеобразующих свойств охлаждающей воды [Текст] / Ю. Ф. Боднарь // Теплоэнергетика. — 1979. — № 7. — С. 65-68.

7. Алёкин, О. А. Основы гидрохимии [Текст] / О. А. Алёкин. — Л.: Гидрометеоиздат, 1970. — 437 с.

8. Кишневский, В. А. Системы обработки воды в энергетике, расчеты и проектирование [Текст]: учеб. пос. / В. А. Киш-невский. — Одесса: Астропринт, 2003. — 160 с.

9. Somerscales, E. F. C. Particulate fouling of heat transfer tubes enhanced on their inner surface [Text] / E. F. C. Somerscales, A. F. Ponteduro, A. E. Bergles // Fouling and Enhancement Interactions. — 1991. — № 164. — Р. 17-28.

10. Панченко, В. В. Исследование процессов известково-едконатрового умягчения природных вод [Текст]/ В. В. Панченко, Б. Н. Ходырев, Б. С. Федосеев и др.// Теплоэнергетика. — 1992. —№ 11. — С. 23-26.

11. Гаррелс, Р. М. Растворы, минералы, равновесия [Текст] / Р. М. Гаррелс, Ч. Л. Крайст. — М.: Мир, 1968. — 368 с.

12. Кишневский, В. А. Тестовая оценка эффективности моющих растворов при промывках парогенераторов от шламовых

отложений [Текст] / В. А. Кишневский, Ю. П. Буравчук, А. А. Силютин // Труды Одесск. политехн. ун-та. — 2004. — № 1(21). — С. 36-39.

13. Исследование эффективности работы современного водоподготовительного оборудования, топливного оборудования и водно-химических режимов ТЭС и АЭС [Текст]: наук.-техн. отчет / рук. В. А. Кишневский. — № 0107Ш01963. — Одесса: ОНПУ, 2009. — 136 с.

МЕТОДИКА РОЗРАХУНКУ ВОДНО-ХІМІЧНОГО РЕЖИМУ БЛОКОВИХ БАГАТОСТУПЕНЕВИХ ОБОРОТНИХ СИСТЕМ ОХОЛОДЖЕННЯ АЕС

У статті запропоновано метод і алгоритм розрахунку низки водно-хімічних режимів комплексних оборотних систем охолодження ТЕС та АЕС.

Удосконалено методику розрахунку вуглекислотної рівноваги, що дозволяє отримувати розрахункові значення рН і форми лужності в циркуляційної воді для досліджуваних систем, практично не відрізняється від аналітично виміряних величин.

Ключові слова: оборотні системи охолодження, конденсатори ТЕС і АЕС, швидкість відкладень, водно-хімічні режими.

Кишневский Виктор Афанасьевич, доктор технических наук, профессор, кафедра технологии воды и топлива, Одесский национальный политехнический университет, Украина, е-mail: twf.onpu@gmail.

Чиченин Вадим Валентинович, кандидат технических наук, доцент, кафедра технологии воды и топлива, Одесский национальный политехнический университет, Украина, е-mail: ch-v-v@yandex.ru. Савич Святослав Лаврентьевич, кандидат технических наук, доцент, кафедра технологии неорганических веществ и экологии, Одесский национальный политехнический университет, Украина, е-mail: savychsl@gmail.com.

Кишневський Віктор Панасович, доктор технічних наук, професор, кафедра технології води та палива, Одеський національний політехнічний університет, Україна.

Чиченін Вадим Валентинович, кандидат технічних наук, доцент, кафедра технології води та палива, Одеський національний політехнічний університет, Україна.

Савич Святослав Лаврентійович, кандидат технічних наук, доцент, кафедра технології неорганічних речовин та екології, Одеський національний політехнічний університет, Україна.

Kishnevskiy Victor, Odessa National Polytechnic University, Ukraine, e-mail: twf.onpu@gmail.

Chichenin Vadim, Odessa National Polytechnic University, Ukraine, e-mail: ch-v-v@yandex.ru.

Savych Svyatoslav, Odessa National Polytechnic University, Ukraine, e-mail: savychsl@gmail.com

TECHNOLOGY AUDiT AND PRODUCTiON RESERVES — № 3/4(17], 2014