Методика расчета требуемой площади сбросного отверстия взрывозащитного устройства Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ, ОБЪЕКТОВ

УДК 699.81:614.841

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТРЕБУЕМОЙ ПЛОЩАДИ СБРОСНОГО ОТВЕРСТИЯ ВЗРЫВОЗАЩИТНОГО УСТРОЙСТВА

Рассмотрена методика расчета взрывных нагрузок на технологическое оборудование, здания и сооружения при воздействии внешних и внутренних аварийных факторов, а также разработано средство для обеспечения взры-вопожаробезопасной работы оборудования в технологических цепочках современного производства. Найдены оптимальные параметры предложенной конструкции взрывозащитного устройства: зависимость диаметра сбросного отверстия взрывозащитного устройства от диаметра защищаемого сосуда и изменение диаметра сбросного отверстия взрывного клапана в зависимости от скорости распространения пламени паров ацетона в цилиндрическом сосуде.

Ключевые слова: методика расчета взрывных нагрузок, технологическое оборудование, здания и сооружения, взрывопожаробезопасная работа, оптимальные параметры, взрывозащитное устройство, сбросное отверстие, скорость распространения пламени паров ацетона в цилиндрическом сосуде.

В последние годы в нашей стране выполнен значительный объем теоретических и экспериментальных исследований развития взрыва в замкнутых и полузамкнутых объемах [1-3]. В этих работах рассмотрены физические аспекты развития взрывной аварии и математические модели, адекватно описывающие динамику формирования взрывной нагрузки. Выявлено, что аварийные взрывы внутри зданий и помещений характеризуются не детонационным, а дефлаграционным типом взрывного превращения, что определяет особенности способов прогнозирования взрывных нагрузок и методов уменьшения последствий аварийных взрывов (рис. 1).

Определено, что максимальное значение скорости нормального горения Пн наблюдается при опре-

Концентрация горючего в смеси, %

Рис. 1. Зависимость скорости нормального горения ин от концентрации горючего в смеси: 1 — пропан; 2 — метан

деленном процентном содержании горючего газа в смеси, а скорость распространения пламени существенно меньше скорости звука. При дефлаграци-онном взрыве реализуется принцип квазистатичности избыточного давления, который заключается в независимости взрывной нагрузки от пространственной координаты [3].

Для снижения избыточного давления до безопасного уровня в помещениях используют предохранительные конструкции (ПК): остекленные оконные проемы или легкосбрасываемые конструкции (ЛСК). При подходе пламени к сбросному проему наблюдается резкое изменение плотности истекающих газов, что приводит к появлению во временной зависимости давления первого максимума (рис. 2). Второй пик давления соответствует максимальной площади фронта пламени при установившемся процессе истечения продуктов сгорания через сбросные проемы.

Величина избыточного давления для любого момента времени определяется темпом роста давления, вызванного выделением продуктов сгорания.

В настоящее время актуальным является вопрос создания методов расчета взрывных нагрузок на технологическое оборудование, здания и сооружения при воздействии внешних и внутренних аварийных факторов, атакже средств для обеспечения взрывопо-жаробезопасной работы оборудования в технологических цепочках современного производства [4-9].

0869-7493 ПОЖАРОВЗРЫВОБЕЗОПАСНаСТЬ 2009 ТОМ 18

41

Время, мс

Рис. 2. Типичная осциллограмма избыточного давления при дефлаграционном взрыве в кубическом объеме

При расчете требуемой площади проходного сечения взрывозащитного устройства для сброса давления взрыва необходимо выполнить следующее условие: повышение давления в защищаемом объеме при горении среды должно быть полностью компенсировано его снижением вследствие истечения газов через сбросное отверстие. Для этого необходимо в единицу времени удалять из объема количество газов, определяемое формулой [10]:

в = Еир(е -1), (1)

где Е — поверхность фронта пламени;

и — нормальная скорость распространения фронта пламени; р — плотность удаляемого газа; е — степень расширения газов при сгорании. Параметры Е, р и е в процессе сгорания среды и изменения давления также преобразуются, но зададимся значениями этих величин для наиболее опасного случая, отмечая их индексом т:

вт Ет ирт (ет - 1). (2)

Предельное значение плотности газа можно выразить формулой:

Рт = Ро(Рт /Ро)1Д, (3)

где Р — абсолютное значение давления в защищаемом объеме;

у — показатель адиабаты, у = СР/Су; СР и Су — средние теплоемкости газов соответственно при постоянном давлении и постоянном объеме;

индекс "0" обозначает начальные значения параметров.

При определении рт принято, что через сбросное отверстие истекает холодный горючий газ, а не продукты сгорания. Площадь сбросного отверстия должна быть рассчитана таким образом, чтобы при самых неблагоприятных условиях давление в защищаемом объеме не превысило предварительно заданной величины Рт .

Степень расширения газов при сгорании изменяется в зависимости от их температуры. При адиабатическом сжатии горючего газа в процессе развития взрыва зависимость ет от давления можно выразить следующим уравнением:

ет = 1+(ео-1)(Рт /Ро)(1- у)/у. (4)

Для эффективной взрывозащиты любого объекта, обусловленной сбросом давления взрыва, необходимо, чтобы предохранительное устройство могло обеспечить расход газов, не меньший определенного по формуле:

вт = Ет иро(ео - 1)(Рт /Ро)(2'- У)/У. (5)

Из газодинамики известно, что массовый расход газа под давлением Рт через отверстие может быть выражен следующим образом:

• при докритическом режиме истечения, когда Р > [2/(у +1)]у/(у -1)

ви = ейРт^ ^ (Р 2/у "Р (у + 1)7 у ) ; (6)

• при надкритическом режиме, когда Р< [2/(у +1)]у/(у -1)

пум \( 2 Л(у + 1)/(у"1)

вт -^ЧУт! [угг] , (7)

где а — коэффициент истечения сбросного отверстия;

$—площадь проходного сечения сбросного отверстия;

Р — максимальный относительный перепаддав-лений на сбросном отверстии, Р = Р '/Рт; Р'—абсолютное давление в пространстве, в которое происходит истечение газов (если сброс газов осуществляется в атмосферу, то Р' =0,1 МПа); М — молекулярная масса газа; Т — абсолютная температура сбрасываемого газа;

Я — универсальная газовая постоянная. Параметр Рт, как уже отмечалось выше, определяется прочностью защищаемого объекта и представляет собой максимальное давление, которое может быть допущено из условия прочности объекта. Введением этой величины в формулы (6) и (7) по существу и выражается условие максимума массового расхода газа вт .

Сопоставляя правые части формул (5), (6) и (7), можно получить соотношения для площади проходного сечения устройств сброса давления взрыва:

• для докритического режима истечения, когда Р > [2/(у + 1)]у/(у -1)

5 > Ртиро(б0 - 1)(Рп/Ро){2у)/у ; (8)

(2! т^) (р 2/у_Р (у+1)7 у)

• для надкритического режима истечения, когда Р< [2/(у + 1)]у/(у -1)

Г„иро(Ео - 1)(Рп/Ро)(2-т)/т

5 >

аРп

уМ

2

у + 1

(у + 1)/(у-1)

(9)

где Еп — максимальная поверхность фронта пламени, Еп ~ хЕп;

ЕП — максимальная поверхность фронта пламени, найденная геометрически в предположении (в первом приближении), что от точки поджога пламя распространяется во все стороны с одинаковой скоростью и поэтому имеет сферическую форму;

Х — коэффициент искривления фронта пламени. Для сосудов цилиндрической формы с отношением длины к диаметру больше единицы величина Еп равна поверхности сферы, вписанной в цилиндрическую часть сосуда.

Производственные помещения чаще всего имеют форму прямоугольного параллелепипеда. Если размеры такого помещения обозначить А, В и С, причем А < В < С, то в случае инициирования горения в геометрическом центре объема максимальную поверхность фронта пламени можно выразить формулой [11]:

Е? = я АВ,

т. е. она не зависит от размера С и определяется только площадью поперечного сечения здания.

Наиболее неблагоприятный случай реализуется, когда через сбросное отверстие истекают не продукты сгорания, а холодные газы. Из этого следует, что температуру истекающих газов в формулах (8) и (9) можно выразить следующим образом:

Т = То(Рп /Ро)(у -1)/у.

Степень расширения газов при сгорании по существу представляет собой отношение температуры продуктов сгорания к температуре горючей смеси, и поэтому ее легко вычислить по тепловому эффекту химической реакции горения. Для практических инженерных расчетов значительно удобнее пользоваться не величиной е0, а функционально связанной с ней степенью повышения давления при взрыве в замкнутом объеме:

V =1+ у (Бо-1), так как она входит в перечень так называемых стандартных параметров пожаровзрывоопасности ве-

ществ, определяется экспериментально и содержится в справочной литературе [12, 13]. При этом следует учитывать, что связь между V и ео устанавливается зависимостью

£о - 1 = (V - 1)/у. (Ю)

Тогда расчетные формулы для определения площади сбросных отверстий в окончательном виде можно записать следующим образом: • для докритического режима истечения

5 >

ХЕ°° и (V - 1)

ау

3 у-1 2 ~

(11)

2 ЯТп

у

М у - 1

( 2 у+1 \

Ру -Р у

)

для надкритического режима истечения

5 >

ХЕ°° и (V - 1)

3 у -1 у + 1

( Рп 11 ~ уЯТо ( 2 ^7-Т

Чп) 11

М [у + 1)

(12)

Полученные формулы (11) и (12) можно использовать в расчете как взрывных клапанов и мембран для взрывозащиты технологического оборудования, так и легкосбрасываемой кровли и вышибных проемов для взрывозащиты зданий. Причем в оборудовании могут реализоваться оба режима истечения газов в зависимости от его прочности (давление Рп) и места сброса газов (давление Р'), а при взрывозащите зданий практически всегда допустим только докритический режим истечения, поэтому для зданий следует пользоваться формулой (11).

При выводе формул (11) и (12) по существу исходили из предположения, что поверхность фронта пламени и давление в сосуде достигают максимальных значений Еп и Рп одновременно. На практике это условие выполняется не всегда. На рис. 3, а вка-честве примера показана кривая изменения давления во времени в процессе развития взрыва для некоторых характерных моментов времени t1-t5 и отображены положения фронта пламени в сосуде. Момент t1 соответствует зажиганию смеси, момент t2 — некоторой стадии горения, когда мембрана еще не разрушена. В момент t3 давление достигло значения Рп, мембрана сработала, но поверхность фронта пламени еще не приняла максимального значения. Поэтому пропускная способность отверстия, образовавшегося при срабатывании мембраны, в это время оказывается избыточной и давление в момент ^ начинает интенсивно падать. Однако увеличение поверхности пламени по мере горения газа продолжается, что в конечном итоге вновь приведет к росту давления. В момент t4 поверхность фронта пламени достигает максимума, а давление — значения Рп. Данный момент является наиболее опас-

т

О

0869-7493 ООЖАРООЗРЫООБЕЗООАСНОСТЬ 2009 ТОМ 18

43

Рис. 3. Изменение давления в сосуде на различных стадиях горения и сброса газов

ным и именно к нему относятся полученные соотношения (11) и (12) для площади сбросных отверстий.

В момент t5 поверхность пламени, равная сумме поверхностей его верхнего Г1 и нижнего Г2 фронтов, меньше поверхности вписанной сферы, площадь сбросного отверстия является избыточной, давление падает. Таким образом, несмотря на то, что в рассматриваемом случае Рт устанавливается раньше, чем Рт, процесс сгорания все же проходит через стадию, когда Рт и Рт наблюдаются одновременно (момент t4). Все это обусловливает "двугорбый" характер кривой изменения давления во времени.

Иначе в рассматриваемом отношении происходят процессы сгорания и сброса газов в случае, отображенном на рис. 3, б. В момент t2 фронт пламени достигает максимального значения, но давление пока еще меньше Рт и мембрана не сработала. В момент ^ давление достигло значения Рт, мембрана сработала, но поверхность фронта пламени, уже пройдя через максимум, уменьшается. Таким образом, в данном примере случай одновременного существования Рт и Рт не реализуется, поэтому полученные расчетные формулы (11) и (12) дают

некоторый запас площади проходного сечения сбросного отверстия. Однако при необходимости действительная величина Г^О при давлении Рт легко может быть определена и подставлена в формулы (11) и (12) для более точного расчета Б.

Для этого необходимо, подставляя в формулу Р = Рт, найти объем продуктов сгорания ¥п, а затем определить Г1 и Г2 (см. рис. 3, б) из условия, что заштрихованная часть объема сосуда в момент ^ равна Уп:

V,

V + V

' п 1 ' г

Р — Р

тах

Р — Р

тах О

_1_

У с

(13)

где Vп и Vc — соответственно объемы продуктов сгорания и горючей смеси; Р — текущее давление в объеме; РО — начальное давление в объеме; Ртах — максимальное давление при полном сгорании всей смеси;

ус — показатель адиабаты горючей смеси. Как уже отмечалось выше, отклонение формы фронта пламени от сферической зависит от многих факторов, определяющих движение газа в сосуде, включая турбулентность. Кроме того, сам процесс срабатывания предохранительного устройства существенно возмущает пламя, искривляя его фронт, как показано на рис. 3, в. Искривление фронта пламени приводит к увеличению его поверхности. Если это не учитывать при определении Рт, величина Б может оказаться недостаточной, что приведет к повышению давления сверх Рт в момент Учесть увеличение поверхности пламени вследствие указанных выше факторов аналитически не представляется возможным. Наиболее целесообразно эту задачу решать эмпирически, экспериментально определяя коэффициент х [12, 13].

Из формул (11) и (12) можно видеть, что требуемая площадь сбросных отверстий прямо пропорциональна максимальной поверхности пламени, а все остальные величины, входящие в эти формулы, образуют некоторый безразмерный комплекс, представляющий собой коэффициент пропорциональности. Поэтому от ошибок в определении Рт в большой мере зависит погрешность расчета Б.

В настоящее время еще не накоплен достаточный экспериментальный материал, позволяющий делать широкие обобщения в отношении величины X, однако некоторые рекомендации имеются. В частности, для замкнутых объемов с невозмущенным состоянием газа этот коэффициент рекомендуется принимать равным 1,5-2,0, для проточных аппаратов или в случае наличия в них лопастей, ребер или других аналогичных устройств — 2,0-2,5. Если в аппарате искусственно создается интенсивная тур-

булентность, например встроенными вентиляторами или при тангенциальном вводе газа с большой скоростью, то коэффициент увеличения поверхности пламени должен приниматься в пределах 5-10 [13].

Применим приведенную выше методику для определения диаметра сбросного отверстия взрывного клапана для защиты цилиндрического сосуда диаметром В = 1,8 м и высотой Н = 4 м от взрыва паров ацетона при следующих исходных данных: начальное давление — атмосферное; начальная температура — 300 К. Сосуд из условия прочности допускает внутреннее абсолютное давление 0,16 МПа. Максимальная нормальная скорость пламени в аце-тоновоздушной смеси и = 0,43 м/с, степень повышения давления при взрыве V = 6,5.

Если взрыв инициируется в центре сосуда (наиболее неблагоприятный случай), то максимальная поверхность фронта пламени определится следующим образом:

^ = пБ2 = 3,14 • 1,82 = 10,18 м2.

Коэффициент искривления фронта пламени х принимаем равным 1,5.

Относительный перепад давлений на сбросном отверстии при истечении газов в атмосферу находится из соотношения:

Р = Р '/Рт = 0,1/0,16 = 0,625.

Критическое значение Р при у =1,4 составит:

2 V-1

у + 1

1,4

2 ^ 14-1

1,4 + 1

= 0,528,

т.е. действительное значение Р больше критического, что указывает на докритический режим истечения. Поэтому для определения площади сбросных отверстий воспользуемся формулой (11), приняв R = 8,314Дж/(моль-К),M« 0,030кг/моль,а = 0,8:

5 > [1,5 • 10,18 • 0,43(6,5 - 1)] х

3 1,4 -1

0,8 • 1,41 3 44 {2 - 8,314 - 300 14 х 0,1 ) 1 0,03 1,4 -1

1/2

( 2 1,4 +

0,6251,4 - 0,625 1,4

л

Диаметр сбросного отверстия

= 0,136 м2.

, 4S 4 • 0,136 ПЛЛП

d = J— =---=0,417 м.

л V 3,14 '

Данный параметр принимается округленно из стандартного ряда базовой конструкции взрывного клапана: й = 450 мм.

Рис. 4. Конструкция взрывного клапана в статике (а) и динамике при взрыве (б): 1 —корпус защищаемого аппарата; 2 — футерованный грузовой затвор; 3 — корпус клапана; 4 — теплоизоляция; 5 — герметизирующая мембрана; 6 — крышка; 7 — отбойник; 8 — рычаг; 9 — разрывная проволока; 10 — цепи

На ПЭВМ в компьютерной среде "Excel" была составлена программа расчета оптимальных параметров предлагаемых конструкций взрывозащит-ных устройств.

На рис. 4 приведена одна из конструкций взрывного клапана [14] в статике (а) и динамике (б).

Откидная крышка 6 взрывного клапана (см. рис. 4, а) через рычаг 8 удерживается в закрытом положении при разрывном элементе 9, роль которого выполняет проволока калиброванного сечения. Для полной герметизации клапана используется мембрана 5 из алюминиевой фольги или полимерного материала. Под действием давления в защищаемом аппарате мембрана прижимается к крышке и таким образом через рычаг 8 все усилие от давления передается на шарнир рычага и разрывную проволоку. Сама же мембрана при этом оказывается практически полностью разгруженной и на давление срабатывания клапана (разрыв проволоки) существенного влияния не оказывает. В этом смысле мембрана не является расчетным элементом конструкции взрывного клапана.

Если в защищаемом аппарате 1 происходят технологические процессы при высоких температурах, то для тепловой защиты мембраны и других деталей клапана предусмотрены два уровня теплоизоляции. Первый из них представляет собой грузовой затвор 2, футерованный огнеупорным материалом, второй — минеральную вату, асбестовую крошку или другой термостойкий пористый материал 4, уложенный в корзину из металлических прутьев или полос. Затвор не обеспечивает герметичного перекрытия сбросного отверстия защищаемого аппарата, он свободно лежит на нем, а слегка прослабленные цепи 10 служат лишь для центров-

ISSN 0869-7493 ООЖАРООЗРЫООБЕЗООАСНОСТЬ 2009 ТОМ 18

45

0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Диаметр сосуда, м

Рис. 5. Зависимость диаметра сбросного отверстия от диаметра защищаемого сосуда

ки затвора, т. е. для предотвращения его больших смещений относительно сбросного отверстия.

Футерованный грузовой затвор защищает корпус клапана 3 от прогорания в случае высокой температуры в аппарате, а засыпка 4 еще больше снижает температуру в зоне расположения мембраны.

Давление в защищаемом аппарате воздействует на крышку (см. рис. 4, б), так как затвор перекрывает входное отверстие негерметично и при быстром повышении давления может приподниматься, а теплоизоляционный слой порист. При срабатывании клапана крышка отбрасывается до упора в отбойники 7, засыпка потоком газа выбрасывается из полости клапана, а затвор приподнимается вверх, насколько позволяет длина удерживающих его цепей.

После окончания сброса газов затвор и крышка опускаются вниз и закрывают сбросное отверстие клапана. При этом герметичность клапана полностью не восстанавливается, однако интенсивный подсос воздуха из атмосферы в полость защищаемого аппарата, который может вызвать вторичный взрыв в оборудовании, исключается. После срабатывания клапана и устранения причин, вызвавших взрыв в защищаемом объеме, клапан должен быть восстановлен, т. е. необходимо уложить в корзину теплоизоляционный слой.

На ПЭВМ в компьютерной среде "Excel" были установлены зависимости для определения диаметра сбросного отверстия взрывного клапана для защиты цилиндрического сосуда диаметром 1,8 м и высотой 4 м от взрыва паров ацетона (рис. 5), а также выявлена закономерность изменения диаметра сбросного отверстия в зависимости от скорости распространения пламени (рис. 6).

0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 Скорость пламени, м/с

Рис. 6. Зависимость диаметра сбросного отверстия взрывного клапана от скорости распространения пламени паров ацетона в цилиндрическом сосуде диаметром 1,8 м и высотой 4 м

При анализе полученных результатов были выявлены следующие закономерности:

1) зависимость диаметра сбросного отверстия d от диаметра защищаемого сосуда D является линейной и характеризуется следующей полученной в результате аппроксимации формулой:

d = 0,2313D -0,0009;

2) зависимость диаметра сбросного отверстия от скорости распространения пламени характеризуется следующей полученной в результате аппроксимации степенной зависимостью:

d = 0,636м0,5017.

Выводы

1. Разработаны методика и программа расчета на ПЭВМ в компьютерной среде "Excel" средств по предупреждению пожаров и взрывов на особо опасных объектах.

2. Найдены оптимальные параметры предложенных конструкций взрывозащитных устройств:

• зависимость диаметра сбросного отверстия взрывозащитного устройства от диаметра защищаемого сосуда

d = 0,2313D -0,0009;

• зависимость диаметра сбросного отверстия взрывного клапана от скорости распространения пламени паров ацетона в цилиндрическом сосуде

d = 0,636м'

0,5017

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Мольков, В. В. Вентилирование газовой дефлаграции : дис. ... д-ра техн. наук / В. В. Моль-ков. — М. : ВНИИПО МВД РФ, 1996.

2. Казеннов, В. В. Динамические процессы дефлаграционного горения во взрывоопасных зданиях и помещениях : дис. ... д-ратехн. наук / В. В. Казеннов. — М. : МГСУ, 1997.

3. Комаров, А. А. Прогнозирование нагрузок от аварийных дефлаграционных взрывов и оценка их воздействия на здания и сооружения : дис. .д-ратехн. наук / А. А. Комаров. — М.: МГСУ, 2001.

4. О промышленной безопасности опасных производственных объектов : федер. закон от 21.07.1997 г. № 116-ФЗ.

5. О защите населения и территорий от чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера : федер. закон от21.12.1994 г. № 68-ФЗ.

6. О лицензировании деятельности в области пожарной безопасности : постановление Правительства РФ от 25.10.2006 г. № 625 (утв. "Положение о лицензировании деятельности по предупреждению и тушению пожаров", "Положение о лицензировании производства работ по монтажу, ремонту и обслуживанию средств обеспечения пожарной безопасности зданий и сооружений").

7. О Единой государственной системе предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций : постановление Правительства РФ от 30.12.2003 г. № 794.

8. ГОСТ 12.1.044-89*. ССБТ. Пожаровзрывобезопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения. — Введ. 1991—01—01. — М.: ИПКИзд-во стандартов, 2001. — 99 с.

9. ГОСТ Р 12.3.047-98. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля. — Введ. 2000—01—01. — М. : Изд-во стандартов, 1998.

10. Акатьев, В. А. Основы взрывопожаробезопасности : учебное пособие/В. А. Акатьев. — М.: МГТУ им. А. Н. Косыгина, 2004. — 384 с.

11. Акатьев, В. А. Теоретические основы реагирования на чрезвычайные ситуации. Пожары и взрывы : учебное пособие / В. А. Акатьев. — М. : ВИА, 1997. — 168 с.

12. Методика оценки последствий аварий на пожаровзрывоопасных объектах / О. В. Бодриков, А. Н. Елохин, Б. В. Рязанцев [и др.]. — М. : МЧС России, 1994.

13. Методика расчета нагрузок на здания и сооружения при воздействии внешних аварийных дефлаграционных взрывов / А. В. Мишуев, Д. 3. Хуснутдинов. — М. : МИСИ, НТЦ "Взрыво-устойчивость", 2004. — 65 с.

14. Заявка № 2008148149 Российская Федерация / Кочетов О. С., Баранов Е. Ф. ; приоритет ФИПС Роспатента от 08.12.2008 г.

Материал поступил в редакцию 25.05.09.

©Кочетов О. С., 2009 г. (e-mail: o_kochetov@mail.ru).

ISSN 0869-7493 ПОЖАРОВЗРЫВОБЕЗОПАСНОСТЬ 2009 ТОМ 18 №6

47

Web сайт: www.firepress.ru Эл. почта: mail@firepress.ru; izdat_pozhnauka@mail.ru Тел. (495) 228-09-03, тел./факс (495) 445-42-34

отдело^с^набжещ

«Издательство «Пожнаука» выпустило сборник «Своды правил»,

розничная цена -1500 руб.

С мая 2009 г. введён в действие Федеральный закон №123-Ф3 «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» (полный текст закона опубликован в журнале «По-жаровзрывобезопасность». - 2009. - Т. 18. - №1). С вступлением в силу указанного закона теряют своё значение многочисленные Нормы пожарной безопасности (НПБ), Строительные нормы и правило (СНиП), регламентировавшие требования пожарной безопасности к зданиям и сооружениям. В качестве нормативных документов добровольного применения введены Своды правил (СП) и государственные стандарты.

Настоящий сборник включает Своды правил, которые рекомендуются для применения проектными, строительными и эксплуатирующими строительные объекты организациями при решении вопросов обеспечения пожарной безопасности:

-СП 1.13130.2009.

Системы противопожарной защиты. Эвакуационные пути и выходы. -СП 2.13130.2009.

Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты. -СП 3.13130.2009.

Системы противопожарной защиты. Системы оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре. Требования пожарной безопасности.

-СП 4.13130.2009.

Системы противопожарной защиты. Ограничения распространения пожара на объектах защиты. Требования к объёмно-планировочным и конструктивным решениям.

-СП 5.13130.2009.

Системы противопожарной защиты. Установки пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования.

-СП 6.13130.2009.

Системы противопожарной защиты. Электрооборудование. Требования пожарной безопасности.

-СП 7.13130.2009.

Отопление, вентиляция и кондиционирование. Противопожарные требования.

-СП 8.131300.2009.

Системы противопожарной защиты. Источники наружного противопожарного водоснабжения. Требования пожарной безопасности.

-СП 9.131300.2009.

Техника пожарная. Огнетушители. Требования к эксплуатации.

-СП 10.131300.2009.

Системы противопожарной защиты. Внутренний противопожарный водопровод. Требования пожарной безопасности. -СП 11.131300.2009.

Места дислокации подразделений пожарной охраны. Порядок и методы определения.

-СП 12.131300.2009.

Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности.