CC BY
43
ВестникВГУИТ, №1, 2015's
УДК 664.951.3 : 536.2.083 Профессор Ю.В. Шокина
(Мурманский гос. технич. ун-т) кафедра технологий пищевых производств. тел. (8152) 403-326 студент Г.О. Шокин
(Мурманский гос. технич. ун-т) кафедра автоматики и вычислительной техники
профессор А.Б. Власов
(Мурманский гос. технич. ун-т)кафедра электрооборудования судов.
тел. (8152) 403-391
E-mail: shokinayuv@mstu.edu.ru
Professor Yu.V. Shokina
(Murmansk state technical university) Department of Technology of food production. phone(8152)403-326 student G.O. Shokin
(Murmansk state technical university) Department of Automation and Computer Engineering
professor A.B. Vlasov
(Murmansk state technical university) Department of Electrical vessels bodies.
phone(8152)403-391
E-mail: shokinayuv@mstu.edu.ru
Метод определения теплофизических характеристик слоя сыпучих сред с элементами импульсного теплового контроля
Method for determination of thermal characteristics of the layer of granular media with elements of pulsed thermal NDT
Реферат. На кафедре технологий пищевых производств МГТУ разработан способ получения коптильного дыма с использованием ИК-энергоподвода. Способ устойчиво обеспечивает температуру пиролиза древесного топлива меньше 400 °С. На кинетику нагрева слоя топлива - древесных опилок - влияет их насыпная плотность и влагосодержание. Ранее предложена методика расчета оптимальных режимов получения дыма, которая основана на системе дифференциальных уравнений тепло- и массообмена в ИК-дымогенераторе. В систему уравнений входят теплофизические характеристики (ТФХ) слоя топлива - объемная теплоемкость, коэффициент теплопроводности, коэффициент температуропроводности. Точное определение этих характеристик экспериментом влияет на точность расчета оптимальных режимов процесса с использованием разработанного программного обеспечения. Предложено определение ТФХ слоя древесных опилок по способу, в основе которого определение температурного перепада от поверхности, облучаемой ИК-импульсом, в глубину слоя и определение динамической зависимости нарастания температуры по толщине слоя во времени. Для измерения температуры облученной пористой поверхности слоя опилок предлагается использовать тепловизор.
Summary. At the Department of Food Production of Murmansk State Technical University (MSTU) was developed a method of producing smoke fuel using infrared energy supply. The method provides a stable temperature pyrolysis of wood fuel is less than 400 ° C. Kinetic of the heating layer of fuel (wooden chips) is affected by chip's density and moisture content. The method of calculating of the optimum modes of smoke produce, which is based on a system of differential equations of heat and mass transfer in the IR smoke generator, was previously proposed. The system of equations includes thermal characteristics (TC) of the fuel layer (e.g. specific heat, thermal conductivity, thermal diffusivity). The exact definition of these characteristics affect the accuracy of the experimental calculation of optimal process conditions with use of the developed software. A definition of layer's TC by a method with elements of pulsed thermal NDT. The use of thermal imager is proposed for measuring the temperature of the irritated surface of the porous wooden chip's lawyer.
Ключевые слова: дымогенерация с ИК-энергоподводом, древесные опилки, импульсный тепловой контроль, объемная теплоемкость, коэффициент теплопроводности, коэффициент температуропроводности.
Keywords: smoke generation, IR energy supply, wooden chips, pulsed thermal NDT, specific heat, thermal conductivity, thermal diffusivity.
© Шокина Ю.В., Власов А.Б., Шокин Г.О., 2015
ВестникВГУИТ, №1, 2015'=
Актуальность проводимых исследований обусловлена приоритетами развития пищевой и перерабатывающей промышленности, сформулированными в «Стратегии развития пищевой и перерабатывающей промышленности Российской Федерации на период до 2020 года» (далее Стратегия) [1].
В среднесрочной перспективе основным приоритетом Стратегия называет проведение технического перевооружения пищевых предприятий для снижения энергопотребления и уменьшения вредных выбросов в окружающую среду. Недопустимо высокое энергопотребление и низкая энергоэффективность пищевого производства Стратегия обозначает одной из основных причин низкой конкурентоспособности вырабатываемой отечественной продукции как на внутреннем, так и на внешних рынках.
Приоритетами долгосрочного периода Стратегия называет переход пищевой промышленности к ресурсосберегающим технологиям и производство с минимальным воздействием на экологию.
В свете сказанного проблема энергоэффективности, энергосбережения биотехнологических процессов и аппаратов представляется, безусловно, важной и актуальной.
В 2011 году в МГТУ был разработан метод количественной термографии для оценки энергоэффективности теплового оборудования (коптильные камеры, дымогенера-торы, стерилизаторы) [2].
Разработанный метод позволяет получать объективные данные о техническом состоянии оборудования путем оценки величины тепловых потоков, исходящих от его поверхности в процессе эксплуатации.
Преимущества метода - это приемлемая точность, возможность выявления скрытых конструкционных дефектов оборудования, дистанционность, оперативность и универсальность.
Применение метода позволяет не только оценить энергоэффективность (отношение фактических энергозатрат на осуществление технологического процесса к энергии, подводимой к технологическому аппарату), но и разработать средства и методы повышения его надежности и экономичности.
Однако до настоящего времени отсутствуют литературные данные об использовании методов неразрушающего теплового контроля (теплового НК), в том числе импульсно-
го теплового контроля (импульсный ТК) при определении теплофизических характеристик биотехнологического сырья и сыпучих материалов (объемной теплоемкости, коэффициента теплопроводности и коэффициента температуропроводности) - ключевых параметров, определяющих эффективность переноса, распределения и использования тепловой энергии в тепловых процессах [3].
Основной проблемой дымогенератор-ной техники, используемой в пищевой промышленности сегодня, является температура пиролиза древесного топлива выше 400-450 °С, что способствует заражению коптильного дыма, а через него и готовой копченой продукции, опасными для здоровья человека соединениями - полиароматическими углеводородами (ПАУ).
На кафедре технологий пищевых производств МГТУ разработан способ получения коптильного дыма в условиях регулируемого по температуре пиролиза с использованием ИК-энергоподвода [4].
В основе способа - подвод ИК-энергии к слою древесных опилок в количестве, согласованном с кинетикой его нагрева, зависимой от факторов, среди которых основными являются - удельная поверхность опилок и влагосодер-жание опилок в процессе дымогенерации. Все перечисленные параметры влияют на погло-щательную, пропускательную и отражательную способности слоя топлива, от которых зависит количество поглощенной им лучистой энергии. Управление влажностью топлива, правильный учет его удельной поверхности позволяет достаточно надежно управлять температурой пиролиза, что сводит к минимуму риск образования ПАУ [4].
Основные технические количественные параметры, характеризующие работу существующей модели ИК-дымогенератора в сравнении с аналогичными данными дымо-генераторов, широко применяемых на предприятиях пищевой промышленности, приведены в таблице 1.
Представленные данные свидетельствуют, что ИК-дымогенератор (ИК ДГ-2у) имеет ряд конкурентных преимуществ перед другими дымогенераторами благодаря возможности вести процесс получения дыма при стабильной температуре и, как следствие этого, гарантировать высокую канцерогенную безопасность получаемой продукции.
Вестпик<ВТУИТ, №1, 205
Т а б л и ц а 1
Технико-экономические характеристики ИК-дымогенератора (ИК ДГ-2у)_
Характеристика Содержание Сравнение с аналогами
Температура пиролиза, °С от 350 до 400 Эксплуатационные режимы гарантируют устойчивое поддержание температуры в указанном диапазоне в течение всего процесса пиролиза в отличие от большинства других аппаратов
Расход топлива, кг/куб. м технологического коптильного дыма не более 4,5 Меньше в среднем на 50 % по сравнению с другими аппаратами
Расход электроэнергии, кВтч от 2,75 до 8, 25 Меньше при сопоставимой производительности по дыму на 40 - 100 % по сравнению с другими аппаратами
Производительность, куб м технологического коптильного дыма в час 43,5 Сопоставима с производительностью других аппаратов при меньшем расходе топлива
Производительность, т готовой продукции холодного копчения в сутки до 1,0 -
Массовая доля 3,4-бенз(а)пирена, мкг на 1 кг готовой продукции холодного копчения менее 0,0002 Ниже, более чем в 5 раз, ПДК (СанПиН 2.3.2.1078-2001, ТР ТС 021/2011)
Стоимость аппарата, тыс. руб. от 200 до 350 в зависимости от комплектации Ниже по сравнению с аналогичными по производительности аппаратами на величину до 50 %
Уточнение при помощи разрабатываемого метода теплофизических характеристик слоя древесного топлива благодаря оптимизации технологических режимов эксплуатации ИК ДГ-2у ориентировочно на 15 % позволит сократить расход топлива, воды и электроэнергии из расчета на 1 куб. м вырабатываемого коптильного дыма на сопоставимую величину (от 15 до 20 %) при безусловном сохранении его канцерогенной безопасности.
В основе расчета оптимальных режимов получения дыма лежит система дифференциальных уравнений, связывающих тепло- и мас-сообмен в ИК-дымогенераторе - математическая модель процесса, в которую входят теп-лофизические характеристики (ТФХ) слоя топлива - удельная теплоемкость С и коэффициент теплопроводности Л . От их точного определения экспериментом зависит точность расчета оптимальных режимов процесса [5].
С учетом вышеизложенного актуальную цель исследования представляет собой разработка метода определения ТФХ биотехнологического сырья и сыпучих материалов с элементами импульсного ТК. Достижение в ходе исследований поставленной цели позволяет решать задачи повышения энергоэффективности ИК-дымогенератора, повышения безопасности и конкурентоспособности копченой пищевой продукции.
В основе предлагаемого способа определения ТФХ слоя древесных опилок различного влагосодержания и удельной поверхности -стимулирование слоя опилок задаваемой ма-
лой толщины с помощью теплового импульса в инфракрасном диапазоне с последующим установлением температурного перепада по толщине слоя.
Перепад температур создается вследствие поглощения опилками импульса теплоты известной плотности в направлении от облучаемой поверхности, в глубину слоя, после чего проводят определение динамической зависимости нарастания температуры по толщине слоя во времени [3, 6, 7].
Для повышения точности измерений температуры пористой поверхности слоя опилок предлагается использовать тепловизор.
Для реализации предлагаемого метода разработан лабораторный стенд, схематично изображенный на рисунке 1. Схематичное изображение контейнера из диэлектрика, в который помещается сыпучий материал, представлено на рисунке 2. Предлагаемый метод включает в себя несколько последовательно реализуемых этапов. Подготовка сыпучего материала необходима для удаления посторонних примесей и включений, а также для определения равновесной влажности.
Подготовку древесных опилок осуществляют следующим образом. Определяют насыпную плотность опилок р как отношение массы пробы, измеренной в граммах взвешиванием на весах лабораторных электронных с погрешностью ±1 г, к ее объему в кубических сантиметрах, при свободном насыпании в емкость заданных габаритов. Полученный результат в г/см3 переводят в кг/м3.
Вестпик<ВТУИТ, №1, 205
2 3 4
Рисунок 1. Схема лабораторного стенда для определения теплофизических характеристик сыпучих материалов и биотехнологического сырья методом с элементами импульсного ТК (pulsed thermal NDT): 1 - источник ИК-энергии (термоизлучатель - ИК-лампа мощностью 1 кВт); 2 - слой опилок, регулируемый по толщине; 3 - контейнер из диэлектрика для формирования слоя сыпучего материала заданной толщины; 4 - тепловизор
отверстие в передней (облучаемой) стенке передняя (облучаемая) стенка контейнера для сыпучего материала, контейнера для сыпучего материала
Затем определяют влажность опилок стандартным методом (ГОСТ 16483.7-71 «Древесина. Методы определения влажности») высушиванием навески при 103 °С до постоянной массы. Для достижения однородного теплового поля внутри слоя опилок перед исследованием выдерживают их не менее 24 часов в термостате при температуре, соответствующей температуре окружающего воздуха в помещении, в котором проводят исследование.
Собирают лабораторный стенд для определения теплофизических характеристик в соответствии со схемой на рисунке 1. В контейнере закрепляют переднюю стенку с отверстием диаметром 80 мм, затем равномерно насыпают на стенку слой опилок заданной толщины, контрольное измерение толщины слоя проводят после непродолжительной осадки опилок в контейнере при помощи линейки по ГОСТ 427. Слой опилок закрывают подвижной стенкой, изготовленной из того же диэлектри-
ка, что и контейнер с передней стенкой. Затем подвижную стенку закрепляют для фиксации слоя в процессе исследования и устанавливают контейнер в вертикальное положение на фиксированном расстоянии (110 мм) от излучающей поверхности. На фиксированном расстоянии 450 мм от подвижной стенки контейнера устанавливают тепловизор, корректируют фокус объектива на объект. В ходе исследования не допускают изменения пространственного положения тепло-визионной камеры. Перед исследованием выполняют «нулевые» снимки поверхности слоя топлива со стороны подвижной стенки контейнера при помощи тепловизора. Измеряют при помощи пирометра температуру поверхности топлива со стороны передней (облучаемой в ходе исследования) стенки контейнера.
Проводят измерение температуры и относительной влажности воздуха в помещении, в котором проводят исследование, с помощью термодатчика и психрометра соответственно.
ВестнмкВВТУМТ, №1, 2015_
Затем выводят термоизлучатель - ИК-лампу мощностью 1 кВт - на стационарный излучающий режим, предварительно закрыв контейнер с опилками двойным изолирующим от теплового излучения экраном.
По завершении подготовительного этапа исследования переходят непосредственно к воздействию на слой опилок тепловым импульсом и определению динамической зависимости нарастания температуры по толщине слоя во времени при помощи тепловизора. Для этого убирают экран, защищающий слой опилок от ИК-облучения, воздействие излучения на слой длится 15 с, после чего экран возвращают на исходную позицию и не убирают до конца исследования, термоизлучатель выключают.
Температуру на передней (облучаемой) поверхности слоя опилок измеряют при помощи пирометра «TESTO», параллельно выполняют снимки задней (по отношению к термоизлучателю, то есть необлучаемой) поверхности слоя опилок при помощи тепловизора «TESTO». Замеры проводят первые 2 минуты -каждые 5 с, затем каждые 15 с в течение последующих 10 минут. Дальнейшие измерения проводят с интервалом в 1 минуту до выравнивания температуры на передней и задней поверхности слоя опилок.
Параллельно с тепловизионной съемкой задней поверхности слоя опилок проводят замеры температуры передней поверхности при помощи пирометра «TESTO».
Результаты тепловизионной съемки изучаемого объекта обрабатываются при помощи прилагаемого к тепловизору программного обеспечения, по полученным термограммам строят графическую зависимость вида:
ДТ3 = /(т), (1)
где ДТЗ, °С - избыточная температура задней
(необлучаемой) поверхности слоя опилок; т , с - время.
Максимальную избыточную температуру находят из соотношения:
ДТЗ = ТЗ (т)- ТЗ 0, (2)
З макс. З макс.У / З 0 ' v '
где ТЗмакс (т), °С - максимальная температура задней поверхности слоя опилок в момент времени тмакс ; ТЗ 0С - начальная температура задней поверхности слоя опилок.
По показаниям пирометра строят графическую зависимость вида:
Тп = /Т), (3)
где Тп, °С - температура передней (облучаемой) поверхности слоя опилок; т , с - время.
С помощью графика зависимости по
формуле (1) находят тх/, с, время, за которое
/2
температура на задней поверхности слоя опилок достигнет половины своего максимального значения Т3макс макс. ) после облучения.
Затем рассчитывают коэффициенты температуропроводности а, м2/с, теплопроводности Л, Вт/(мК) и удельной теплоемкости с, Дж/(кгК) по следующим формулам, полученным на основании известных формул при решении задачи о лучистом теплообмене плоской пластины с окружающей средой при граничных условиях 2-го рода:
а = 1,38 •-
L
лг • т,
где L , м - толщина слоя опилок;
О'Макс.
c • р =
L •ДТ,
(4)
(5)
З макс.
где Qмакс , Дж/м2 - величина лучистой энергии
в фокальном пятне на задней (облучаемой) поверхности слоя опилок.
Величину Qмакс определяют следующим
образом. С помощью стандартного датчика теплового потока экспериментально определяют плотность теплового потока лучистой энергии Nмакс , Вт/м2, падающего на переднюю поверхность слоя опилок от термоизлучателя. Определение проводят при работе термоизлучателя в стационарном режиме. Затем определяют величину лучистой энергии по формуле:
Q
= N •
макс. макс.
т„
(6)
где ти
импульс'
с - продолжительность теплового
импульс
импульса.
Коэффициент теплопроводности определяют из известного соотношения:
Я = а • с • р. (7)
Результаты эксперимента по определению теплофизических характеристик слоя опилок насыпной плотностью 158 кг/м3 с влагосодержа-нием 50 % на общую массу приведены ниже.
На рисунке 3 приведена графическая зависимость избыточной температуры задней (необлученной) поверхности слоя опилок от времени. На рисунке 4 приведена в качестве примера гистограмма избыточной температуры после обработки снимка с использованием специального программного обеспечения тепловизора «TESTO». Результаты расчета ТФХ слоя опилок представлены в таблице 2.
ВестпикВВТУИТ, №1, 205
Рисунок 3. Зависимость избыточной температуры задней (необлученной) поверхности слоя опилок, полученной по термограммам тепловизора от времени: начальная температура задней поверхности слоя 19,9 °С
Минимум: 18,3 °С Максимум: 21,1 °С Среднее значение: 19,7 °С
32,0
28,0
24,0
20,0
%
16,0
12,0
4,0
0,0
15,6
17,5
19,5
21,4
23,3
25,2
27,1
29,0
30,9
32,8
34,7
"С
Рисунок 4. Пример гистограммы после обработки снимка с использованием специального программного обеспечения тепловизора «TESTO»: по оси ординат вероятность обнаружения температуры в заданном диапазоне, %; по оси абсцисс - температура в области анализируемой поверхности.
Т а б л и ц а 2
Теплофизические характеристики насыпного слоя опилок с влагосодержанием 50 %
ДТ , К З макс.7 (°С) L, м ri/, с /2 а, м2/с Я-10 Л Вт/(мК) с •р, Дж/(м3-К) P, кг/м3
274 0,019 202 2,5010-7 0,5763 2 305,03 158,0
Измеренный тепловой поток составил в ( импульса 15 с, QMaKC составит 12000 Дж/м2. юкальном пятне 800 Вт/м2, с учетом длительности теплового
ВестпикВТУИТ, №1, 205
В результате исследований получены ТФХ слоя опилок различной насыпной плотности и влагосодержания, что повысит точность расчета оптимальных режимов ИК-дымогенерации по способу [5].
Итогом проведенных исследований можно считать также предложенный перспективный для пищевой и перерабатывающей промышленности метод определения ТФХ
ЛИТЕРАТУРА
1 Стратегия развития пищевой и перерабатывающей промышленности Российской Федерации на период до 2020 года (утв. распоряжением Правительства РФ от 17 апреля 2012 г. N 559р) [Электронный ресурс]. Режим доступа: http:// www.garant.ru/ products/ipo/prime/ doc/70067828.
2 Власов А.Б., Аллояров К.Б., Шокина Ю.В. Диагностика тепловых потоков ИК-дымогенератора методом количественной термографии с целью повышения энергетической эффективности // Вестник МГТУ. 2012. Т. 15. № 1. С. 72-75.
3 Вавилов В.П. Инфракрасная термография и тепловой контроль. М.: Издательский дом «Спектр», 2013. 554 с.
4 Шокина Ю.В. Научно-практические основы получения коптильных сред с использованием энергии ИК-излучения и применения их в технологии переработки водного сырья: автореф. дис. ... докт. техн. наук: 05.18.12 и 05.18.04. Мурманск: МГТУ. 2011, 39 с.
5 Шокина Ю.В., Коробицин А.А., Волков М.А. К вопросу о математическом моделировании процесса пиролиза топлива с использованием энергии инфракрасного излучения // Современное состояние и перспективы развития пищевой промышленности и общественного питания : сб. докладов II Всерос. науч.-практ. конф., Челябинск, 24 октября 2008 г. Челябинск, 2008. С. 111-113.
6 Пат. 2280367 РФ, МПК А23И 4/052 (2006.01) Устройство для получения дыма с использованием энергии ИК-излучения и водяного пара / Ершов А. М., Шокина Ю. В. , Обухов А. Ю. № 2004118474/13; заявл. 18.06.2004 ; опубл. 27.01.2006, Бюлл. № 21. 6 с.
7 Parker W.J., Jenkins R.J. et al. A Flash Method of Determining Thermal Diffusivity, Heat Capasity, and Thermal Conductivity // U.S. Navy Report USNRDL-TR-424. 1960.
слоя сыпучих материалов и технологических сред с элементами импульсного ТК.
Использование для получения данных о температуре поверхностей сыпучих материалов тепловизора позволит повысить точность измерений, а в некоторых случаях использование тепловизора является единственной возможностью получить сведения о распределении температуры на неоднородных поверхностях различных технологических сред.
REFERENCES
1 Strategiya razvitiya pishchevoi i perera-batyvayushchei promyshlennosti RF na period do 2020 goda [Strategy of development of food and processing industry of the Russian Federation for the period up to 2020 (approved by the government. decree of the Government of the Russian Federation of April 17, 2012 N 559-R)]. Available at: http:// www.garant.ru/ products/ipo/prime/ doc/70067828/. (In Russ.).
2 Vlasov A. B., Alloyarov K. B., Shokina Yu. V. Diagnostic of heat fluxes in IR smoke generator by quantitative thermography for improvement of the energetic efficiency. VestnikMGTU. [Bulletin of MSTU], 2012, vol. 15, no. 1, pp. 72-75. (In Russ.).
3 Vavilov V. P. Infrakrasnaya termografiya i teplovoi kontrol' [Infrared thermography and thermal NDT]. M oscow, Spektr, 2013. 554 p. (In Russ.).
4 Shokina Yu. V. Nauchno-prakticheskie os-novy polucheniya koptil'nykh sred s ispol'zovaniem energii IK-izlucheniya i primenemniya ikh v teknologii pererabotki vodnogo syr'ya. Avtoref. diss. dokt. tekhn. nauk [Scientific and practical basics of smoking environments with use of the energy of infrared radiation and their application in processing technology of sea products. Abstr. diss. doc. Techn. Sci.] Murmansk: MGTU, 2011. 39 p. (In Russ.).
5 Shokina Yu.V., Korobitsin A.A., Volkov M.A. On the question of mathematical modeling of the pyrolysis fuel using infrared energy. Sovremennoe sostoyanie i perspektivy razvitiya pishchevoi promyshlennosti i obshchestvennogo pitaniya [Current state and prospects of development of the food industry and catering: Second All-Russia scientific practical conf. works, Chelyabinsk, 24 October 2008]. Chelyabinsk, 2008. pp. 111-113. (In Russ.).
6 Ershov A.M., Shokina Yu.V., Obukhov A.Yu. Ustroistvo dlya polucheniya dyma s ispol'zovaniem energii IK-izlucheniya i vodyanogo para [A device for producing smoke using the energy of infrared radiation and water vapor]. Patent RF, no. 2280367, 2006. (In Russ.).
8 7 Parker W.J., Jenkins R.J. et al. A Flash Method of Determining Thermal Diffusivity, Heat Capasity, and Thermal Conductivity [U.S. Navy Report USNRDL-TR-424]. 1960.
