CC BY
559
Удк 624.94
Т.в. золина, П.Н. Садчиков
АГАСУ
исследование случайных воздействий ветровой нагрузки на работу каркаса одноэтажного промышленного здания
Аннотация: представлена вариативность построения модели расчета и автоматизированной обработки средней величины ветровой нагрузки на обдуваемый участок поверхности многопролетного промышленного здания. Аппроксимированы профили скоростей ветрового потока на различной высоте. Для описания динамических параметров пульсационной составляющей ветровой нагрузки и вызванных ею реакций конструктивных элементов исследованы случайные функции по параметрам времени и пространства. Рассмотренный подход к оценке сил, вызванных действием ветра, положен в основу методики расчета объекта исследования как одной из составляющих обобщенной нагрузки.
Ключевые слова: ветровая нагрузка, промышленное здание, турбулентность, вероятностная модель, напряженно-деформированное состояние DOI: 10.22227/1997-0935.2016.9.15-25
возникновение ветра как природного явления объясняется движением воздушных масс из зон высокого в зоны более низкого давления [1]. можно выделить множество факторов оказывающих влияние на появление перепадов давления. к примеру, резкая смена рельефа местности либо насыщенности водяного пара в разных слоях атмосферы. однако одной из основных причин является разность температур в отдельных точках земной поверхности. Повышение температуры приводит к тому, что теплый разреженный воздух поднимается вверх, создавая в нижних слоях зону пониженного давления. именно в эту область и устремляется холодный воздух соседних районов.
Преграды, расположенные на поверхности земли, где в первую очередь и возникают зоны перепадов атмосферного давления, вызывают турбулентность воздушного потока. геометрические характеристики данных преград определяют шероховатость местности. Уровень трения потока воздуха о поверхность попадает в зависимость от высоты и плотности расположения препятствий, что и определяет величину и направление соответствующей нагрузки на конкретный объект. Удаляясь от поверхности земли, скорость ветра постепенно возрастает до достижения градиентного уровня, т.е. до уровня, при котором сила трения перестает оказывать влияние на движение воздушных масс.
в СП 20.13330.2011 «нагрузки и воздействия» [2] представлена следующая классификация местностей по признаку располагающихся на их территории преград:
А — открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра;
В — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м;
С — городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.
Наиболее предпочтительной формой представления турбулентного потока является разложение его скорости на две составляющие:
и = и + и', (1)
где и — средняя скорость ветра; и' — скорость пульсации потока.
Интервал времени Дг, на котором определяется величина и, в зависимости от практики ведения проектных работ при выборе конкретной методики расчета нагрузок может варьироваться. Очевидным является тот факт, что увеличение Дг снижает нормативное значение средней скорости. В российской практике при использовании положений СП 20.13330.2011 данный период осреднения принимается равным 10 мин.
Поскольку скорость ветра представляет собой непрерывную величину по параметру времени г, среднее ее значение находится как:
г+— 2
и = | исй. (2)
Дг г -Д
2
в качестве характеристики второго слагаемого скорости ветра (1) может быть рассмотрен коэффициент пульсации
С = и. (3)
и
Любое препятствие, расположенное на пути турбулентного потока, испытывает действие соответствующей ветровой нагрузки. Ее относят к числу кратковременных нагрузок, не имеющих пониженного нормативного значения [3, 4]. В рамках настоящего исследования в качестве такового препятствия выступает одноэтажное многопролетное промышленное здание. Для оценки сил, вызываемых воздействием ветра на объект исследования, соответствующая нагрузка, как и в случае скорости турбулентного потока, раскладывается на сумму двух составляющих: средней и пульсационной.
Для поиска средней величины ветровой нагрузки на высоте г над поверхностью земли регламентируется [1] использовать формулу
= ^окС (4)
где w0 — нормативное значение ветрового давления на высоте 10 м над поверхностью земли; к — коэффициент, позволяющий оценить изменение ветрового давления по высоте; С — аэродинамический коэффициент.
Величина w0 определяется в соответствии с картой территориального районирования Российской Федерации (рис. 1), на которой отображено распределение зон расчетных значений ветрового давления при выборе интервала осреднения Дг = 10 мин, превышаемых в среднем один раз в 50 лет.
Данная карта является результатом реализации вероятностной модели, представленной в виде нестационарного случайного поля скоростей ветрового потока на высоте г0 над поверхностью земли [5-7]. Она отображает территориальную изменчивость исследуемого параметра, математическое ожидание
значений которого является результатом сглаживания данных многолетних наблюдений метеостанций, а стандарт — результатом обработки отклонений при проведении такого сглаживания.
Рис. 1. Территориальное районирование Российской Федерации по давлению ветра
математические ожидания случайного поля ветрового давления при установлении закономерностей территориальной изменчивости расчетного параметра приведены в виде нормативных значений w0 в табл. 1.
Табл. 1. Нормативное значение ветрового давления по районам РФ
Ветровые районы la I II III IV V VI VII
w0, кПа 0,17 0,23 0,30 0,38 0,48 0,60 0,73 0,85
При анализе карты (см. рис. 1) очевидным становится тот факт, что на территории каждой выделенной зоны присутствуют местности разной типовой принадлежности (А, В, С), а, следовательно, и разного градиентного уровня. Для получения расчетных значений и автоматизированной обработки величины ветровой нагрузки на обдуваемый участок поверхности промышленного здания, расположенный на высоте г, аппроксимировались профили скоростей ветрового потока на различных высотах. Полученная функциональная зависимость на высотах, превышающих 20 м, носит четко выраженный степенной характер, поскольку коэффициент детерминации Я2 близок к 1 (рис. 2). На низких высотах (г < 20 м) она точнее описывается логарифмической функцией.
Упрощенное отображение степенной зависимости ветрового давления от высоты, воспринимающего его участка поверхности, для установленных типов местности в СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» представлено в дискретной форме через коэффициент к (табл. 2).
9/2016
Тип А
= 10 М
к = I
Я = 0,9883 Тип В = 30 м
, X0,39
к-(^^ I)
Я2 = 0,9976
Тип С = 60 М
( \ 0,46
г I
к =
Я2 = 0,9855
Рис. 2. Скорость ветрового потока на высоте 2 в зависимости от типа местности Табл. 2. Коэффициенты ветрового давления по высоте
Высота 2, м Характеристика типа местности
А В С
к С к С к С
< 5 0,75 0,85 0,5 1,22 0,4 1,78
10 1,0 0,76 0,65 1,06 0,4 1,78
20 1,25 0,69 0,85 0,92 0,55 1,50
40 1,5 0,62 1,1 0,80 0,8 1,26
60 1,7 0,58 1,3 0,74 1,0 1,14
80 1,85 0,56 1,45 0,70 1,15 1,06
100 2,0 0,54 1,6 0,67 1,25 1,00
150 2,25 0,51 1,9 0,62 1,55 0,90
200 2,45 0,49 2,1 0,58 1,8 0,84
250 2,65 0,47 2,3 0,56 2,0 0,80
300 2,75 0,46 2,5 0,54 2,2 0,76
350 2,75 0,46 2,75 0,52 2,35 0,73
> 480 2,75 0,46 2,75 0,50 2,75 0,68
Доля скоростного напора ветра, переходящая в давление на поверхность здания, выражается в виде аэродинамического коэффициента. Его величина С определяется [1, 8]:
• направлением действия невозмущенного потока;
• характером обтекания геометрических форм промышленного здания воздушным потоком;
• расположением зон вихреобразования и турбулентности;
• наличием вблизи объекта исследования других препятствий как природного, так и техногенного характера образования.
Изучение аэродинамического эффекта выходит за рамки настоящего исследования, поскольку является самостоятельной, достаточно сложной задачей. Ее решение требует проведения большого числа модельных экспериментов в аэродинамической трубе при варьировании указанных параметров. Непосредственный перенос полученных результатов физического моделирования на реальные объекты также может привести к ряду несоответствий, которые должны быть учтены. даже при простейших геометрических формах объекта, представленных в виде параллелепипеда, как в случае рассматриваемого промышленного здания, распределение аэродинамических коэффициентов трения С, внешнего Се и внутреннего С. давлений значительно изменяется при небольшой смене силы и направления ветрового потока. данный факт ориентирует дальнейшие исследования аэродинамических характеристик, использование систем автоматизированного проектирования и имитационного моделирования, реализуемых средствами ЭВМ.
Однако в случае относительно невысоких зданий весовой показатель действия ветра в величине обобщенной нагрузки незначителен [9-11], а диапазон варьирования коэффициентов С, С, С. достаточно узок. Поэтому при формировании наиболее неблагоприятного случая нагрузки на одноэтажное промышленное здание для них могут быть приняты несколько завышенные значения, рассчитанные, согласно Приложению Д Свода Правил 20.13330.2011 [2].
для описания динамических параметров процесса, представленных в виде пульсационной составляющей ветровой нагрузки и вызванных ею реакций конструктивных элементов здания, рассмотрены случайные функции по параметру времени [5, 6, 12]. Они отображают энергетический спектр 5(ю) доли мощности ветрового потока, приходящийся на бесконечно малый диапазон частот йю. Отечественные нормы базируются на использовании спектра, предложенного А. Давенпортом [13]:
5(ю)= 2 4 , (5)
3ю(1 + и2)3
юЬ
где ю — круговая частота воздействия; и =--безразмерная расчетная
2пи0
частота; Ь = 1200 м — масштаб турбулентности; и0 — средняя скорость ветра на высоте 10 м.
Данное представление спектральной плотности принимает в расчет только изменение скорости ветрового потока по параметру времени. Если же учесть также пространственную зависимость, то взаимный спектр пульсаций в двух конкретных точках пространства / и] может быть аналитически описан [14] как:
(ю, с) = 2Пи2 4 ^, (6)
3ю(1 + и2) 3
где с — приведенное расстояние между точками / и ].
Совокупность взаимных спектральных плотностей 5,(ю, с) при выборе точек пространства, каждая из которых определяет степень связи между состояниями случайного процесса и. (/) и ) в диапазоне частот [ю, ю + й ю], позволяет установить величину коэффициента корреляции пульсаций ветрового давления V для всей поверхности здания, воспринимающей соответствующую нагрузку.
9/2016
Промышленное здание представляет собой техническую систему с большим, но конечным, числом степеней свободы. Для такой системы нормами [2] регламентируется проведение динамического расчета пульсационной составляющей ветровой нагрузки по всем ^-формам собственных колебаний, значения частот по которым не превосходят предельного значения/,, т.е. выполняется условие:
I, < /, < I,+1. (7)
все здания цехов, изменение напряженно-деформированного состояния которых в процессе эксплуатации изучалось в ходе настоящего исследования [12, 15-18], расположены на территории Астраханской области, отнесенной к третьему ветровому району. Поскольку все они относятся к классу объектов со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций, то логарифмический декремент колебаний принят равным 5 = 0,3, а соответствующее предельное значение частоты =1,2 Гц. В ходе исследования установлено, что для каждого из указанных промышленных зданий , > 1.
Для примера распределение первых 10-ти частот собственных колебаний для здания судокорпусного цеха Астраханского морского судостроительного завода приведено в табл. 3.
Табл. 3. Собственные частоты колебаний здания судокорпусного цеха
Номер формы / 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
ш,, (с-) 4,13 4,39 24,57 25,4 25,55 25,67 25,71 25,92 26,11 27,78
Следовательно, , = 2, поскольку:
ю, = 2%[1 = 7,536 с^ < ю, и ю2 < ю, (8)
Для принятых расчетных схем одноэтажных промышленных зданий, оборудованных мостовыми кранами, при включении ветровой нагрузки в комплексное загружение ее пульсационная составляющая на уровне г, соответствующая /-ой форме собственных колебаний, определялась по формуле
= Ы^у^,
(9)
где М — масса части здания, к поверхности которой приложена нагрузка; Xi — коэффициент динамичности для периода /-ой формы колебаний; у — основной показатель, определяющий величину нагрузки; У. — горизонтальное перемещение каркаса при /-ой форме колебаний.
величина коэффициента динамичности при известных значениях логарифмического декремента колебаний 5 = 0,3 и показателя надежности по ветровой нагрузке у^. = 1,4 [19] попадает в зависимость от параметра
£ = УуЧ = Л/уЧ (10)
' 940£ 150 ю, ' графическую интерпретацию (рис. 3) которой для возможности программной обработки средствами ЭВМ при варьировании е в диапазоне [0; 0,2] аппроксимируем в виде
X.. =-22,826/ +10,326.. +1,03. (11)
VESTNIK
JVIGSU
Рис. 3. Коэффициент динамичности
График зависимости X = Х(8, откоррелирован [20], исходя из предположения о равномерности распределения пульсаций скорости ветра по всей поверхности, воспринимающей нагрузку.
Значение у. зависит от параметров г участков разбиения промышленного здания, в пределах каждого из которых величина ветровой нагрузки принимается постоянной. К ним следует отнести равнодействующую пульсаций указанной нагрузки на к-й участок, которая определяется произведением
Wpk = Wmk С kVk
(12)
>к - ™ткЪк*к
средней величины статической ветровой нагрузки wmk (4), коэффициентом пульсации давления ветра (см. табл. 2) и ее пространственной корреляцией взаимных спектральных плотностей Ук (6) на данном участке.
Учитывая в расчетах массу каждого из участков тк и горизонтальное перемещение его центра ук, зависимость между параметрами при поиске показателя у. принимается в виде
У; =-
Ё ykiwpk
k=1_
r
Ё ykimk
(13)
При исследовании воздействий ветровой нагрузки на работу каркаса промышленного здания соответствующие реакции элементов системы определяются отдельно от действия средней Xs = X(wM) и суммы пульсационных
Xd = X w'p j составляющих. Суммарный эффект, соответствующий наиболее неблагоприятному значению нагрузки, достигается в случае совпадения их знаков:
X = X * + sign (X *) X d. (14)
Рассмотренный подход к оценке сил, вызванных действием ветра, и реакций на них со стороны объекта исследования положены в основу методики расчета, как одной из составляющих обобщенной нагрузки, вызывающих перемещения узлов расчетной схемы, и, как следствие, изменение напряжений в конструктивных элементах системы.
Библиографический список
1. Пичугин С.Ф., Махинько А.В. Ветровая нагрузка на строительные конструкции. Полтава : АСМИ, 2005. 342 с.
k=1
2. Свод правил 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия : актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. Минрегион России: 27 декабря 2010 г., № 787, введен в действие с 20 мая 2011 г.
3. Дубов А.А. Контроль напряжений и оценка ресурса металлоконструкций в соответствии с рекомендациями современных национальных и международных стандартов // Предотвращение аварий зданий и сооружений : межвуз. сб. науч. тр. / под ред. К.И. Еремина. Магнитогорск : МГТУ им. Г.И. Носова, 2011. Вып. 10. С. 140-150.
4. Булгаков С.Н., Тамразян А.Г., Рахман А.Г., Степанов А.Ю. Снижение рисков в строительстве при чрезвычайных ситуациях природного и техногенного характера / под общ. ред. А.Г. Тамразяна. М. : МАКС Пресс, 2004. 297 с.
5. Лычев А.С. Вероятностные методы расчета строительных элементов и систем. М. : Изд-во АСВ, 1995. 143 с.
6. Пашинский В.А. Представление атмосферных нагрузок в виде дифференцируемых случайных процессов // Строительная механика и расчет сооружений. 1992. № 1. С. 92-96.
7. Босаков С., Калоша О. К расчету сооружений на ветровую нагрузку // Строительство и недвижимость. 2003. № 48. С. 50-58.
8. Реттер Э.В. Архитектурно-строительная аэродинамика. М. : Стройиздат, 1984. 294 с.
9. Дормидонтова Т.В. Комплексное применение методов, средств контроля для диагностики и мониторинга строительных систем. Самара : СГАСУ, 2011. 156 с.
10. Дормидонтова Т.В., Евдокимов С.В. Комплексное применение методов оценки надежности и мониторинга строительных конструкций и сооружений. Самара : СГАСУ, 2012. 126 с.
11. Бедов А.И., Знаменский В.В., Габитов А.И. Оценка технического состояния, восстановление и усиление оснований и строительных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений : в 2-х ч. / под ред. А.И. Бедова. М. : Изд-во АСВ, 2014. Ч. 1 : обследование и оценка технического состояния оснований и строительных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений. 704 с.
12. Zolina T.V., Sadchikov P.N. Revisiting the reliability assessment of frame constructions of Industrial Building // Applied Mechanics and Materials. 2015. Vols. 752-753. Pp. 1218-1223.
13. Гордеев В.Н., Лантух-Лященко А.И., Пашинский В.А., Перельмутер А.В., Пичугин С.Ф. Нагрузки и воздействия на здания и сооружения / под общ. ред. А.В. Перельмутера. М. : Изд-во АСВ, 2007. 482 с.
14. Гордеев В.Н., Лантух-Лященко А.И., Пашинский В.А., Перельмутер А.В., Пичугин С.Ф. Нагрузки и воздействия на здания и сооружения / под общ. ред. А.В. Перельмутера. 3-е изд., перераб. М. : Изд-во АСВ, 2011. 528 с.
15. Золина Т.В., Садчиков П.Н. Концептуальная схема исследования напряженно-деформированного состояния промышленного здания // Вестник Волгоградского государственного архитектурно-строительного университета. Серия: Строительство и архитектура. 2013. Вып. 33 (52). С. 47-50.
16. Золина Т.В., Садчиков П.Н. Прогнозирование надежности здания при исследовании динамики его напряженно-деформированного состояния // Вестник МГСУ 2015. № 10. С. 20-31.
17. Zolina T.V., Sadchikov P.N. Evaluation of software realization algorithms of industrial building operation life // Advances in Energy, Environment and Materials Science Proceedings of the International Conference on Energy, Environment and Materials Science (EEMS 2015), Guanghzou, P.R. China, August 25-26, 2015 / Edited by Yeping Wang and Jianhua Zhao. CRC Press. 2016. Pp. 777-780.
18. Zolina T. V., SadchikovP.N. Vector field modeling of seismic soil movement in building footing // Advanced Materials, Structures and Mechanical Engineering Proceedings of the international Conference on Advanced Materials, Structures and Mechanical Engineering, Incheon, South Korea, May 29-31, 2015 / Edited by Mosbeh Kaloop. CRC Press. 2016. Pp. 115-118.
19. Тамразян А.Г. Расчет элементов конструкций при заданной надежности и нормальном распределении нагрузки и несущей способности // Вестник МГСУ 2012. № 10. C. 109-115.
20. Бахвалов Н.С., Жидков Н.П., Кобельков Г.М. Численные методы. 3-е изд., доп. и перераб. М. : Бином. Лаборатория знаний, 2003. 632 с.
Поступила в редакцию в июле 2016 г.
Об авторах: золина Татьяна владимировна — кандидат технических наук, профессор, первый проректор, Астраханский государственный архитектурно-строительный университет (АгАСУ), 414000, г. Астрахань, ул. Татищева, д. 18, zolinatv@ yandex.ru;
Садчиков Павел Николаевич — кандидат технических наук, доцент кафедры систем автоматизированного проектирования и моделирования, Астраханский государственный архитектурно-строительный университет (АгАСУ), 414000, г. Астрахань, ул. Татищева, д. 18, pn_sadchikov@mail.ru.
Для цитирования: Золина Т.В., Садчиков П.Н. Исследование случайных воздействий ветровой нагрузки на работу каркаса одноэтажного промышленного здания // Вестник МГСУ 2016. № 9. С. 15-25. DOI: 10.22227/1997-0935.2016.9.15-25
T.V. Zolina, P.N. Sadchikov
INVESTIGATION OF RANDOM WIND LOAD IMPACTS ON THE FRAMEWORK OF A SINGLE STOREY INDUSTRIAL BUILDING
Abstract: geometrical characteristics of obstacles on the ground, which determine the roughness of the terrain, cause the air flow turbulence. The friction level of air flow on the surface depends on the height and density of the location of obstacles, which determines the magnitude and direction of the load on a corresponding specific object. Any obstacle located in the way of the turbulent flow experiences a corresponding wind load.
In the given study we have considered a multi-span one-storey industrial building as an obstacle. In order to estimate the load on the object of study caused by the wind, we decomposed the corresponding load into two components: middle and fluctuating.
The first one shows the static wind load characteristics estimated according to the territorial division into districts of the Russian Federation, where the areas of calculated values of wind pressure are exhibited. Their distribution is the result of the implementation of the probabilistic model presented in the form of non-stationary random field of wind flow speeds. In order to obtain calculated values and automated processing of the value of wind load on the surface of an industrial building under blow the profiles of wind flow velocities at different heights were approximated. The resulting functional dependency on the heights is of a distinct power character. In order to describe the dynamic parameters of the process, presented in the form of the fluctuating component of wind load and the resulting reactions of structural elements of the building, we considered the random functions according to the time parameter.
They represent the energy spectrum of the proportion of the wind flow power, attributable to an infinitesimal frequency band. The set of reciprocal spectral densities when selecting the points in space, each of which determines the correlation degree between the states of a random process, has allowed establishing the magnitude of the correlation coefficient of wind pressure pulsations to the entire surface of the building.
When studying wind load impact on the operation of an industrial building framework, the corresponding response elements of the system are defined separately from the effects of the average and the sum of pulsation components. The combined effect which corresponds to the most unfavorable load value is achieved in case of coincidence of their signs. The present approach to the assessment of the forces caused by wind and the response to them on the part of the object became the basis of the calculation methodology as one of the components of the generalized load on the object of study.
Key words: wind load, industrial building, turbulence, probabilistic model, stressstrain state
References
1. Pichugin S.F., Makhin'ko A.V. Vetrovaya nagruzka na stroitel'nye konstruktsii [Wind Load on Building Structures]. Poltava, ASMI Publ., 2005, 342 p. (In Russian)
2. Svod pravil 20.13330.2011. Nagruzki i vozdeystviya : aktualizirovannaya redaktsiya SNiP 2.01.07-85*. Minregion Rossii: 27 dekabrya 2010 g, № 787, vveden v deystvie s 20 maya 2011 g. [Requirements SP 20.13330.2011. Loads and Effects. The updated edition of SNiP 2.01.07-85*. Minregion of Rissia: December 27, 2010, no. 787, entered into force on 20 May 2011]. Moscow, Minregion Rossii Publ., 2010. (In Russian)
3. Dubov A.A. Kontrol' napryazheniy i otsenka resursa metallokonstruktsiy v sootvetst-vii s rekomendatsiyami sovremennykh natsional'nykh i mezhdunarodnykh standartov [Stress Control and Resource Evaluation of Steel Structures in Accordance with the Recommendations of Current National and International Standards]. Predotvrashchenie avariy zdaniy i sooruzheniy : mezhvuzovskiy sbornik nauchnykh trudov [Prevention of Accidents of Buildings and Structures : Interuniversity Collection of Scientific Works]. Magnitogorsk, MGTU im. G.I. Nosova Publ., 2011, no. 10, pp. 140-150. (In Russian)
4. Bulgakov S.N., Tamrazyan A.G., Rakhman A.G., Stepanov A.Yu. Snizhenie riskov v stroitel'stve pri chrezvychaynykh situatsiyakh prirodnogo i tekhnogennogo kharaktera [Risk Reduction in Construction during Emergency Situations of Natural and Technogenic Character]. Moscow, MAKS Press Publ., 2004, 297 p. (In Russian)
5. Lychev A.S. Veroyatnostnye metody rascheta stroitel'nykh elementovi system [Probabilistic Methods for Calculation of Building Components and Systems]. Moscow, ASV Publ., 1995, 143 p. (In Russian)
6. Pashinskiy V.A. Predstavlenie atmosfernykh nagruzok v vide differentsiruemykh sluchaynykh protsessov [Presentation of Atmospheric Loads as Differentiable Random Processes]. Stroitel'naya mekhanika i raschet sooruzheniy [Structural Mechanics and Calculation of Structures]. 1992, no. 1, pp. 92-96. (In Russian)
7. Bosakov S., Kalosha O. K raschetu sooruzheniy na vetrovuyu nagruzku [Calculation of Wind Loading on Structures]. Stroitel'stvo i nedvizhimost' [Construction and Real Estate]. 2003, no. 48, pp. 50-58. (In Russian)
8. Retter E.V. Arkhitekturno-stroitel'naya aerodinamika [Architectural and Construction Aerodynamics]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1984, 294 p. (In Russian)
9. Dormidontova T.V. Kompleksnoe primenenie metodov, sredstv kontrolya dlya diagnos-tiki i monitoringa stroitel'nykh system [Complex Application of Control Methods and Devices for the Diagnosis and Monitoring of Building Systems]. Samara, SGASU Publ., 2011, 156 p. (In Russian)
10. Dormidontova T.V., Evdokimov S.V. Kompleksnoe primenenie metodov otsenki na-dezhnosti i monitoringa stroitel'nykh konstruktsiy i sooruzheniy [Complex Application of the Methods of Reliability Assessment and Monitoring of Building Structures and Facilities]. Samara, SGASU Publ., 2012, 126 p. (In Russian)
11. Bedov A.I., Znamenskiy V.V., Gabitov A.I. Otsenka tekhnicheskogo sostoyaniya, vosstanovlenie i usilenie osnovaniy i stroitel'nykh konstruktsiy ekspluatiruemykh zdaniy i sooruzheniy : v 2-kh ch. [Evaluation of Technical Condition, Restoration and Strengthening of Foundations and Building Structures of Operating Buildings and Structures : In 2 parts]. Moscow, ASV Publ., 2014. Part 1 : Obsledovanie i otsenka tekhnicheskogo sostoyaniya osnovaniy i stroitel'nykh konstruktsiy ekspluatiruemykh zdaniy i sooruzheniy [Inspection and Evaluation of the Technical Condition of Foundations and Building Structures of Operating Buildings and Structures]. 704 p. (In Russian)
12. Zolina T.V., Sadchikov P.N. Revisiting the Reliability Assessment of Frame Constructions of Industrial Building. Applied Mechanics and Materials. 2015, vols. 752-753, pp. 12181223. DOI: http://dx.doi.org/10.4028/www.scientific.net/AMM.752-753.1218.
13. Gordeev V.N., Lantukh-Lyashchenko A.I., Pashinskiy V.A., Perel'muter A.V., Pichu-gin S.F. Nagruzki i vozdeystviya na zdaniya i sooruzheniya [Loads and Effects on Buildings and Structures]. Moscow, ASV Publ., 2007, 482 p. (In Russian)
14. Gordeev V.N., Lantukh-Lyashchenko A.I., Pashinskiy V.A., Perel'muter A.V., Pichugin S.F. Nagruzki i vozdeystviya na zdaniya i sooruzheniya [Loads and Effects on Buildings and Structures]. Moscow, 3rd edition, revised. ASV Publ., 2011, 528 p. (In Russian)
15. Zolina T.V., Sadchikov P.N. Kontseptual'naya skhema issledovaniya napryazhenno-deformirovannogo sostoyaniya promyshlennogo zdaniya [Conceptual Scheme for Investigating the Stress-Strain State of an Industrial Building]. Vestnik Volgogradskogo gosudarstven-nogo arkhitektumo-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Stroitel'stvo [Proceedings of Volgograd State University of Architecture and Civil Engineering. Construction Series]. 2013, no. 33 (52), pp. 47—50. (In Russian)
16. Zolina T.V., Sadchikov P.N. Prognozirovanie nadezhnosti zdaniya pri issledovanii din-amiki ego napryazhenno-deformirovannogo sostoyaniya [Forecasting Reliability of a Building While Investigating Its Stress-Strain State Dynamics]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2015, no. 10, pp. 20-31. (In Russian)
17. Zolina T.V., Sadchikov P.N. Evaluation of Software Realization Algorithms of Industrial Building Operation Life. Advances in Energy, Environment and Materials Science Proceedings of the International Conference on Energy, Environment and Materials Science (EEMS 2015), Guanghzou, P.R. China, August 25-26. CRC Press, 2016, pp. 777-780. DOI: http:// dx.doi.org/10.1201/b19635-154.
18. Zolina T.V., Sadchikov P.N. Vector Field Modeling of Seismic Soil Movement in Building Footing. Advanced Materials, Structures and Mechanical Engineering Proceedings of the international Conference on Advanced Materials, Structures and Mechanical Engineering, Incheon, South Korea, May 29-31, 2015. CRC Press. 2016, pp. 115-118. DOI: http://dx.doi. org/10.1201/b19693-25.
19. Tamrazyan A.G. Raschet elementov konstruktsiy pri zadannoy nadezhnosti i normal'nom raspredelenii nagruzki i nesushchey sposobnosti [Design of Structural Elements in the Event of the PreSet Reliability, Regular Load and Bearing Capacity Distribution]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2012, no. 10, pp. 109-115. (In Russian)
20. Bakhvalov N.S., Zhidkov N.P., Kobel'kov G.M. Chislennye metody [Numerical Methods]. 3rd edition, revised and enlarged. Moscow, Binom. Laboratoriya znaniy Publ., 2003, 632 p.
About the authors: Zolina Tat'yana Vladimirovna — Candidate of Technical Sciences, Professor, First Vice-rector, State Autonomous Educational Institution of the Astrakhan area of higher education "Astrakhan State Architectural and Construction University" (JSC GAOU VPO "AGASU"), 18 Tatishcheva str., Astrakhan, 414000, Russian Federation; zolinatv@yandex.ru;
Sadchikov Pavel Nikolaevich — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department of Automated Design and Modeling Systems, State Autonomous Educational Institution of the Astrakhan area of higher education "Astrakhan State Architectural and Construction University" (JSC GAOU VPO "AGASU"), 18 Tatishcheva str., Astrakhan, 414000, Russian Federation; pn_sadchikov@mail.ru.
For citation: Zolina T.V., Sadchikov P.N. Issledovanie sluchaynykh vozdeystviy vetrovoy nagruzki na rabotu karkasa odnoetazhnogo promyshlennogo zdaniya [Investigation of Random Wind Load Impacts on the Framework of a Single Storey Industrial Building]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2016, no. 9, pp. 15-25. (In Russian) DOI: 10.22227/1997-0935.2016.9.15-25
