CC BY
268
т е п л о э н е р г е т и к а
УДК 621.181.6
ИНВАРИАНТНАЯ СИСТЕМА АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ УРОВНЯ ВОДЫ
В БАРАБАНЕ КОТЛА
Докт. техн. наук, проф. КУЛАКОВ Г. Т.1*, асп. КУХОРЕНКО А. Н.2)
'■'Белорусский национальный технический университет, 22Командно-инженерный институт МЧС Республики Беларусь
E-mail: ank-17@ya.ru
Качество регулирования уровня воды в барабане котлов тепловых электростанций и парогенераторов атомных электростанций во многом определяют надежность и экономичность их работы. Последнее может быть достигнуто путем значительного уменьшения времени работы исполнительных механизмов, что напрямую зависит от качества регулирования.
Рассмотрены зарубежные методы настройки ПИД-регулятора в каскадной системе автоматического регулирования уровня воды в барабане котла, на базе которой предложена инвариантная каскадная система автоматического регулирования. В такой системе предложено не измерять внешнее возмущение, например расход пара, а параллельно реальному инерционному участку объекта регулирования реализовать модель этого участка. Разница текущего значения уровня воды в барабане и выхода модели инерционного участка объекта регулирования подается на вход устройства компенсации эквивалентного внешнего возмущения. Это позволяет использовать устройство компенсации в замкнутом контуре, следовательно, качество регулирования улучшается при воздействии любых внешних возмущений. Сравнительный анализ результатов моделирования каскадной системы автоматического регулирования с ПИД-регулятором, настроенным по зарубежным методам, и предлагаемой инвариантной системы показал значительное улучшение качества регулирования в последней, а именно: в 2,5 раза повышается быстродействие системы при отработке скачка задания, максимальная величина перерегулирования уменьшается с 42,5 до 10,0 %; при отработке внутреннего возмущения время регулирования сокращается на 33 %, максимальная динамическая ошибка регулирования - на 65 %; время отработки внешнего топочного возмущения уменьшается в два раза, максимальная динамическая ошибка регулирования - на 63 %; максимальная динамическая ошибка регулирования при отработке внешнего возмущения расходом перегретого пара уменьшается на 71 %, время регулирования сокращается в 1,5 раза.
Ключевые слова: каскадная система автоматического регулирования, барабан котла, уровень воды.
Ил. 5. Табл. 1. Библиогр.: 10 назв.
INVARIANT SYSTEM OF AUTOMATIC WATER-LEVEL REGULATING IN THE BOILER SHELL
KULAKOV G. Т.1*, KUCHORENKO А. N.2)
1Belorussian National Technical University,
2 Command-Engineering Institute of the Ministry of Emergency Situations of the Republic of Belarus
The quality of water-level regulation in the boiler-shells of heat-power and nuclear-power plants largely determines reliable and economical operation. The latter can be accomplished by means of massive reduction of the actuation-mechanism running time which depends directly on the regulator performance.
The paper examines some foreign methods of PID-regulator adjusting in the cascade system of boiler-shell water-level automatic regulation. The authors derive an invariant cascade system of automatic regulation in which they offer not to measure external disturbance, the steam rate for instance, but to realize a concurrent model of the real inertial section of the controlled member. The disparity between the current value of the water-level in the shell and the output from the inertial section of the controlled-member model is fed to the input of the external-disturbance equivalent compensating device. This allows employing the compensating device in closed circuit, and consequently, the regulation quality improves under the influence of any external disturbances. The comparative analysis of the modeling results of the Cascade-System Automatic Regulation (CSAR) with PID-regulator adjusted according to the foreign methods and of the proposed invariant system shows considerable improvement in regulation quality of the latter, viz.: system performance grows 2,5 times when working through the task jump, the peak value of overcorrection lowers from 42,5 to 10,0 %; while working through the internal disturbance, the regulating time reduces by 33 %, the maximum dynamic error of the regulation lowers by 65 %; the time of external combustion disturbance workout completion reduces two times, the maximum dynamic error of regulating - by 63 %; the maximum dynamic error of regulation while working through external disturbance with overheated steam rate diminishes by 71 %, the regulating time reduces by 1,5 times.
Keywords: cascade system of automatic adjustment, boiler shell, water level.
Fig. 5. Та^ 1. Ref.: 10 titles.
Автоматизация работы энергетического оборудования электростанций ведется по многим направлениям, при этом одним из основных является регулирование уровня воды в барабане котла (парогенератора). Качество регулирования уровня воды в барабане котлов тепловых электростанций (ТЭС) и парогенераторов атомных электростанций (АЭС) во многом определяют надежность и экономичность работы ТЭС и АЭС. В соответствии с этим актуальными становятся вопросы существенного улучшения качества регулирования уровня воды в барабане котла (парогенератора).
Трехимпульсные системы автоматического регулирования (САР) уровня воды в барабане получили наибольшее распространение на ТЭС и АЭС [1-3]. Применение в этих САР классических регуляторов с устройством жесткой обратной связи повышает устойчивость системы, но не обеспечивает качественного регулирования уровня воды в барабане котла [4, 5]. Типовая трехимпульсная САР уровня воды в барабане котла обладает такими недостатками, как:
• наличие трех датчиков измерения (уровня, расходов перегретого пара и питательной воды);
• наличие статической ошибки регулирования в конце переходного процесса при внутреннем возмущении, а также при внешнем возмущении расходом перегретого пара с явлением «набухания уровня» [3].
Для устранения указанных недостатков в [5] на примере САР питания котла БКЗ-210-140 предложено использовать структурно-параметрическую оптимизацию каскадной САР. При этом ликвидация статической ошибки регулирования при отработке внутреннего возмущения осуществляется стабилизирующим регулятором, а устранение статической ошибки регулирования при отработке крайнего внешнего возмущения с явлением «набухания уровня» производится соответствующим выбором структуры корректирующего устройства, а также коррекцией задания последнему на величину статической ошибки регулирования в момент времени, когда основная регулируемая величина стабилизируется. Вместе с тем в этом случае интеграл от модуля ошибки регулирования по уровню при отработке внешних возмущений хотя и меньше, чем в типовой трехимпуль-сной САР, однако возможность существенного улучшения качества регулирования уровня воды имеется.
Из всех типовых алгоритмов регулирования ПИД-регуляторы обеспечивают наилучшее качество регулирования для теплоэнергетических объектов. Каскадная система автоматического регулирования (КСАР) получила широкое распространение в области автоматизации технологических процессов [6, 7]. Уровень воды в барабане парогенератора при возмущении расходом питательной воды относится к объектам без самовыравнивания и описывается передаточными функциями идеального интегрирующего звена с запаздыванием
ВД = е—, (1)
Т1Р
где Т1 - постоянная времени интегрирующего звена; т1 - время запаздывания по каналу регулирующего воздействия; р - оператор Лапласа.
Кроме того, экспериментальная кривая по уровню воды в барабане котла при возмущении расходом питательной воды может быть представлена в виде реального интегрирующего звена типа
* 1 Ж*(Р) = т ( + п • (2)
7>(т 1Р +1)
Динамика объекта регулирования по уровню при возмущении расходом питательной воды и перегретого пара парогенератора БКЗ-210-140 имеет следующие параметры: Х1 = 21 с; Т = 37 с [3]. Передаточная функция внешнего возмущения расходом перегретого пара с явлением «набухания уровня» воды в барабане котла может быть аппроксимирована разностью передаточных функций инерционного звена первого порядка и идеального интегрирующего звена вида [8]
К (р) = К (р) - Ж (р) = - , (3)
Т3 P + 1 Т4 P
где Т3 = 20 с; Т4 = 67 с; к3 = 1,5.
При этом величина «набухания уровня» будет тем больше, чем больше численное значение коэффициента передачи инерционного звена первого порядка к3. Передаточная функция топочного возмущения имеет вид инерционного звена первого порядка
к 5
(Р) =-— =-, (4)
Т> +1 30 р +1
где кв - коэффициент усиления возмущения; Тв - постоянная времени топочного возмущения.
Передаточная функция опережающего участка по расходу питательной воды при скачкообразном перемещении регулирующего клапана имеет вид инерционного звена второго порядка
к 1
ф (Р) =_—_=_-__(5)
оп (Р) (ТопР + 1)(°опР + 1) (10Р + 1 )(1,2Р + 1) ' ()
где коп - коэффициент передачи; Топ - большая постоянная времени опережающего участка; соп - меньшая постоянная времени опережающего участка.
Структурная схема моделирования КСАР питания котла приведена на рис. 1.
Рис. 1. Структурная схема моделирования КСАР питания котла: >(Г) - основная регулируемая величина (уровень воды в барабане котла); хзд1 - заданное значение промежуточной регулируемой величины; хзд2 - заданное значение основной регулируемой величины; /1 - внутреннее возмущение;
/2 - внешнее топочное возмущение; /2 - внешнее возмущение расходом перегретого пара; Wр1( р)- передаточная функция стабилизирующего регулятора; Жр2 (р) - то же корректирующего регулятора; Жоп (р) - то же опережающего участка объекта регулирования; Жин (р) - то же инерционного участка объекта регулирования; Шв (р) - то же внешнего топочного возмущения; (р) - то же внешнего возмущения
расходом перегретого пара; ВОС - внутренняя обратная связь; ГОС - главная обратная связь
Методика определения оптимальных параметров динамической настройки регуляторов типовой КСАР основана на возможности расчета одного контура независимо от другого. Вначале производят настройку стаби-
лизирующего регулятора, после чего выполняют расчет динамической настройки корректирующего регулятора. Обычно в типовой КСАР используют в качестве корректирующего и стабилизирующего регуляторов ПИ-алгоритмы формирования регулирующего воздействия, хотя известно, что из всех линейных регуляторов лучшее качество переходных процессов обеспечивают ПИД-регуляторы. В связи с этим выполним замену ПИ-регуляторов КСАР на ПИД-регуляторы. При этом вывод передаточной функции оптимального стабилизирующего регулятора произведем исходя из обратной модели объекта регулирования и заданной оптимальной передаточной функции замкнутой САР по задающему воздействию. Запишем передаточную функцию замкнутой САР Жу, Хзд1(р) по задающему воздействию
и/ , , Жр1 (р)гоп (р) (б) ж„г (р) =—--. (6)
У,Хд1 1 + ЖР1 (р)Ж0П (р) ' 7
Передаточную функцию внутреннего контура выбираем так, чтобы она соответствовала критерию качества по задающему воздействию:
Жу,Хзд1 (р) = Гд?( р), (7)
где Жд? (р) - оптимальная передаточная функция внутреннего контура по
задающему воздействию.
С учетом (7) передаточная функция (6) примет вид
О р) = Жр1 (р)уоп(р) . (8)
1 + Жр1 (р)Жоп (р) ''
Из (8) находим оптимальную передаточную функцию стабилизирующего регулятора
1 ждрч р)
Жоп (р)1 - К£(р),
Жр1(р). (9)
где Жр1 (р)- оптимальная передаточная функция регулятора, которая реализует заданную оптимальную передаточную функцию внутреннего контура САР по задающему воздействию хзд1.
Производим выбор структуры и оптимальной динамической настройки стабилизирующего регулятора. Так как передаточная функция опережающего участка (5) имеет второй порядок, принимаем в следующем виде:
К21Ч р) = 7—Ц^ (10)
(Тзд^р + 1)
где Тзд1 - заданная постоянная времени инерционного звена второго порядка.
Подставив (5) и (10) в (9), получим (для стабилизирующего регулятора) передаточную функцию реального ПИД-регулятора с одним параметром динамической настройки Тзд1
W.1 (Р) =
(Топ Р + l)( °оп Р + l) _(10 p + 1)(1,2 p + 1)
г^р^р+1] 2Тзд1 р
(Т ^ р+1
2
(11)
Определение численного значения Тзд1 осуществляем с использованием ряда чисел правила золотого сечения [9], приняв за целое То*п = Топ +
+ ооп = 11,2 с. Выбираем следующее значение постоянной времени критерия оптимальной отработки задания внутренним контуром:
Тзд1 = 0,146Гоп =1,63 с.
(12)
Настройку корректирующего регулятора (табл. 1) осуществим по некоторым зарубежным методам. В качестве рациональной структуры регулятора выберем классический ПИД-регулятор, передаточная функция которого имеет следующий вид [10]:
G (s) = Kc
1-
1
ТР
1+pTd
1 + p
ту
N
(13)
где Кс - коэффициент передачи регулятора; Т - время интегрирования регулятора; - время дифференцирования регулятора; N - коэффициент уменьшения времени дифференцирования при формировании балластной постоянной времени регулятора.
Таблица 1
Зарубежные методы динамической настройки ПИД-регулятора [10]
Автор метода оптимизации (год) Параметры динамической настройки регулятора
Ford (1953) кр = 1,48Т1 = 2,6; Ти = 2т, = 41с; Тд = 0,37т = 7,77с р ' ' ' и 1 ' д ' 1 ' т1
Hay (1998) К = 0,4Т1 = 0,7; Ти=3,2т1 = 67,2с; Тд=0,8т1 = 16,8с р ' ' ' и ' 1 ' ' д ' 1 ' т1
NI Labview (2001) К = 1,1 — = 1,93; Ти =2т = 42 с; Т=0,5т1 = 10,5с р ' ''и 1 'д'1 ' т1
Sree and Chidambaram (2005) к = 0,896Т1 = 1,57; Ти = 2,5т. = 52,5с; Т= 0,55т = 11,55с р ' 5 > и 5 1 5 > д 5 1 5 Т1
Согласно [10], выбранный регулятор используется в следующих изделиях (продуктах): toshiba TOSDIC 200 product with 3.33 < N < 10 (McMillan, 1994); foxboro EXACT Model 761 product with N = 10 (McMillan, 1994); honeywell TDC3000 Process Manager product - Type A, interactive mode with
N = 10 (КМС, 1999), в соответствии с чем численную величину коэффициента N примем равной 10, так как с уменьшением балластной составляющей передаточной функции реальный регулятор в динамике приближается к идеальному.
Результаты моделирования переходных процессов КСАР питания котла при основных возмущениях с использованием пакета Simulink программного обеспечения МаЛаЬ представлены на рис. 2.
а б
Рис. 2. Графики переходных процессов КСАР питания котла: а - отработка скачка задающего воздействия хзд; б - то же внутреннего возмущения /1; в - то же внешнего топочного возмущения /2; г - то же внешнего возмущения расходом перегретого пара /2; Г - время, с
Из графиков переходных процессов видно, что при отработке скачка задания появляется перерегулирование до 50 %, минимальное время регулирования составляет 250 с. При отработке внутреннего и внешнего возмущений статические ошибки регулирования отсутствуют, минимальное время регулирования составляет 300 с. Минимальные величины максимальной динамической ошибки регулирования составляют: при отработке внутреннего возмущения - от +3,0 до -2,5 %; при отработке внешнего топочного возмущения - от +36,0 до -25,0 %; при отработке внешнего возмущения расходом пара - от +58,0 до -22,0 %. Лучшие прямые показатели
качества при основных воздействиях соответствуют методу N1 Labview (2001) (табл. 1) (кр = 1,93; Ти = 42 с; Тд = 10,5 с).
На регулируемую величину оказывают влияние возмущающие воздействия, причем самое опасное - возмущение расходом перегретого пара, приложенное к выходу САР. В инвариантных САР компенсацию влияния возмущения на регулируемую величину осуществляют за счет введения дополнительного сигнала на вход регулятора с выхода устройства компенсации соответствующей структуры. Структурная схема моделирования предлагаемой инвариантной КСАР питания парогенератора приведена на рис. 3.
Рис. 3. Структурная схема моделирования инвариантной КСАР питания парогенератора: Ш^2 (р) - передаточная функция устройства компенсации внешнего возмущения;
Шин (р) - то же модели инерционного участка объекта регулирования, адекватная Шин (р) (остальные обозначения на рис. 1)
Выбор рациональной структуры и параметров оптимальной динамической настройки корректирующего регулятора производим на основе передаточной функции оптимального регулятора. Для этого определяем передаточную функцию эквивалентного объекта с учетом передаточных функций объекта (2) и заданной передаточной функции внутреннего контура(10)
ШЭКв (р) = Ш0б (р)Ш°д? =
1
Т р(т1р +1) (Т^р +1)
(14)
Динамику объектов регулирования с самовыравниванием описывают передаточными функциями инерционных звеньев, а динамику объектов регулирования без самовыравнивания, к которым относится уровень воды в барабане котла, - передаточными функциями интегрирующих звеньев. При этом графики переходных процессов у данных объектов при скачке регулирующего воздействия будут совпадать до момента времени, когда у объекта регулирования с самовыравниванием график не начнет стабилизироваться на установившемся значении. Исходя из этого свойства до определенного момента нет разницы, какой передаточной функцией описывают динамику объекта регулирования без самовыравнивания (пере-
даточной функцией реального интегрирующего звена или передаточной функцией инерционного звена второго порядка). Исходя из этого передаточную функцию эквивалентного объекта представим в виде инерционного звена второго порядка, как для объекта регулирования с самовыравниванием:
* 1
Ж*( р) =---. (15)
^ (Тхр + 1)( т,р + 1) ' '
В этом случае передаточная функция эквивалентного объекта (14) примет следующий вид:
* 1
Св (р) = т-----гг. (16)
(Тхр +1) (т хр + 1) (Тзд1р + 1)
Так как передаточная функция эквивалентного объекта (16) имеет четвертый порядок, то заданная передаточная функция Жздр1(р) критерия оптимальности основной регулируемой величины при отработке скачка задания хзд2 принимает следующий вид:
К£( р) = 7-^4, (17)
(Т зд2 Р + 1)
где Тзд2 - заданная постоянная времени инерционного звена первой степени.
Подставив (16) и (17) в (9), получим передаточную функцию корректирующего устройства с одним параметром динамической настройки Тзд2
Жр2 (Р) = ^ф (Р)1 _ ^р) = [^в (Р)]-1 ^д2 (P), (18)
где Жф(р) - передаточная функция фильтра; Жзд2 (р) - то же разомкнутой системы,
жф (р)=5Рт4. (19)
ф Жэкв ( р )
Выбор численных значений Тзд2 осуществляем с использованием ряда чисел правила золотого сечения [9], приняв за целое хь Выбираем следующие значения заданной постоянной времени:
ТзД2 = 0,146т1= 3,06 с; ТзД2 = 0,236^ = 4,96 с. (20)
Из условия компенсации /2 с учетом передаточной функции (17) находим передаточную функцию устройства компенсации
(1 _ ж ор1) _1
Ж/2( р) = [Жзр2 (р) ]
4Тзд2 р
ГТ3 р3
зд2 2 2
+ Т3Д2 р2 + 1,5Тзд2 р +1
(Тзд2 Р + 1)
Графики переходных процессов предлагаемой инвариантной КСАР при основных воздействиях приведены на рис. 4.
1,2
у, *зд 0,8 0,6 0,4 0,2 0 -0,2
-1 1 1
1
1
1 1 1 11
и
— 1 ....... 2
0,030
у, Л 0,020 0,0155 0,010 0,005 0
-0,005 -0,010 -0,015 -0,020
А —1
1
А
\
\
Г/
У
V/
0 20
60
100
140 г, с 180
0
50 100 150 200 г, с 300
1,5 ^ Л 0,5 0'
-0,5 -1,0
-1, 5 -0
Д 'л \ -------------2
1
и гГ \
11 п
У 1 !
\ \ \ ! }
50
100
150 200 г, с 250
0,5 ^ Я.
0,3 0,42 0,1 0 -0,1 -0,2 -0,3
1\ —1
Л
1К \
Ч
1 1 1
1 1
0 50 100 150 200 г, с 300
Рис. 4. Графики переходных процессов инвариантной КСАР при основных воздействиях: а-г - то же, что на рис. 1; г - время, с;
1 - Гзд, = 0,146(Гоп +°оп) = 1,63с, Тзд2 = 0,1461,= 3,06с;
2 - Тзд! = 0,146(Гоп + ^оп) = 1,63с, Тзд2 = 0,2361!= 4,96с
б
а
в
г
Из графиков переходных процессов видно, что при отработке скачка задания происходит перерегулирование до 18 %, минимальное время регулирования составляет 160 с. При отработке внутреннего и внешнего возмущений статические ошибки регулирования отсутствуют, минимальное время регулирования 240 с. Минимальные величины максимальной динамической ошибки регулирования составляют: при отработке внутреннего возмущения от +2,00 до -0,52 %; при отработке внешнего топочного возмущения от +22 до -18 %; при отработке внешнего возмущения расходом пара от +35 до -18 %. Лучшие прямые показатели качества соответствуют численным значениям: Тзд1 = 0,146(Гоп + стоп) = 1,63 с; Тзд2 = 0,146т! = 3,06 с. 44
Сравнительный анализ результатов моделирования КСАР с ПИД-ре-гулятором, настроенным по лучшему зарубежному методу (кривая 1), и предлагаемой инвариантной КСАР (кривая 2) представлен на рис. 5.
Рис. 5. Сравнительный анализ результатов моделирования КСАР с ПИД-регулятором и предлагаемой инвариантной КСАР: а-г - то же, что на рис. 1; Г - время, с;
1 - КСАР (рис. 1), где корректирующий регулятор оптимизирован по лучшему зарубежному аналогу [10]; 2 - инвариантная КСАР
Из анализа графиков переходных процессов видно, что предлагаемая инвариантная КСАР повышает быстродействие при отработке скачка задания в 2,5 раза. При этом максимальная величина перерегулирования уменьшается с 42,5 до 10,0 % по сравнению с лучшим зарубежным аналогом. При отработке внутреннего возмущения время регулирования сокращается на 33 %, максимальная динамическая ошибка регулирования -на 65 %. При этом степень затухания переходного процесса увеличивается с 0,85 до 1,00. Время отработки внешнего топочного возмущения уменьшается в два раза, максимальная динамическая ошибка регулирования -на 63 %; максимальная динамическая ошибка регулирования при отработке внешнего возмущения расходом перегретого пара - на 71 %, время регулирования сокращается в 1,5 раза.
В Ы В О Д Ы
1. Предложена инвариантная каскадная система автоматического регулирования уровня воды в барабане котла, отличающаяся от типовой тем, что:
• структуру и оптимальную динамическую настройку стабилизирующего регулятора выбирают на базе передаточной функции оптимального регулятора, при этом заданную постоянную времени критерия оптимальности по промежуточной регулируемой величине выбирают по правилу золотого сечения, приняв за целое эквивалентную постоянную времени опережающего участка;
• структуру и оптимальную динамическую настройку корректирующего устройства выбирают на базе передаточной функции оптимального регулятора с учетом передаточной функции эквивалентного объекта регулирования, включая внутренний контур стабилизирующего регулятора. При этом передаточная функция корректирующего устройства соответствует произведению инверсной передаточной функции эквивалентного объекта регулирования на заданную передаточную функцию разомкнутой системы по основной регулируемой величине;
• передаточная функция модели инерционного участка объекта регулирования на время отработки внешнего возмущения расходом перегретого пара представлена в динамике объектом регулирования с самовыравниванием;
• структура передаточной функции устройства компенсации внешнего возмущения соответствует инверсной заданной передаточной функции разомкнутой системы и выбрана таким образом, что нет необходимости дополнительно определять динамические параметры передаточной функции внешнего возмущения.
2. Результаты моделирования инвариантной каскадной системы автоматического регулирования по сравнению с КСАР, настроенной по лучшему зарубежному методу, показали существенное улучшение качества регулирования при всех основных возмущающих воздействиях.
Л И Т Е Р А Т У Р А
1. П л е т н е в, Г. П. Автоматизация технологических процессов и производств в теплоэнергетике: учеб. для студ. вузов / Г. П. Плетнев. - 4-е изд., перераб. - М.: Издательский дом МЭИ, 2007. - 352 с.
2. Д е м ч е н к о, В. А. Автоматизация и моделирование технологических процессов АЭС и ТЭС / В. А. Демченко. - Одесса: Астропринт, 2001. - 308 с.
3. К л ю е в, А. С. Наладка систем автоматического регулирования барабанных паровых котлов / А. С. Клюев, А. Т. Лебедев, С. И. Новиков. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 280 с.
4. К у л а к о в, Г. Т. Математическое моделирование переходных процессов трехим-пульсной системы автоматического регулирования питания водой парогенератора на сброс нагрузки / Г. Т. Кулаков, А. Т. Кулаков, А. Н. Кухоренко // Энергетика... (Изв. высш. учеб. заведений и энерг. объединений СНГ). - 2014. - № 1. - С. 57-64.
5. К у л а к о в, Г. Т. Оптимизация переходных процессов изменения уровня воды в барабане паровых котлов. / Г. Т. Кулаков, А. Н. Кухоренко // Энергетика. (Изв. высш. учеб. заведений и энерг. объединений СНГ). - 2014. - № 4. - С. 63-74.
6. Р о т а ч, В. Я. Теория автоматического управления: учеб. для вузов / В. Я. Ротач. -5-е изд., перераб. и доп. - М.: Издательский дом МЭИ, 2008. - 396 с.
7. К у з ь м и ц к и й, И. Ф. Теория автоматического управления: учеб. / И. Ф. Кузьмиц-кий, Г. Т. Кулаков. - Минск: БГТУ, 2010. - 574 с.
8. Ш и р о к и й, Д. К. Расчет параметров промышленных систем регулирования: справ. пособие / Д. К. Широкий, О. Д. Куриленко. - Киев: Техника, 1972. - 232 с.
9. С о р о к о, Э. М. Золотые сечения, процессы самоорганизации и эволюции систем: введение в общую теорию гармонизации систем / Э. М. Сороко. - М.: КомКнига, 2006. -264 с.
10. A i d a n, O'D w y e r. Handbook of PI and PID Controller Tuning Rules / O'Dwyer Aidan. - 3rd Edition. - Dublin: Institute of Technology; Ireland, Imperial College Press, 2009. -529 p.
R E F E R E N C E S
1. P l e t n e v, G. P. (2007) Automation of Technological Processes and Productions in Heat-and-Power Engineering. 4th Edition. Moscow: Publishing House Moscow Power Engineering Institute. 352 p. (in Russian).
2. D e m c h e n k o, V. A. (2001) Automation and Modeling of Technological Processes in Atomic Power Plants and Thermal Power Plants. Odessa, Astroprint. 308 p. (in Russian).
3. K l y u e v, A. S., Lebedev, A. T., & Novikov, S. I. (1985) Adjustment of the Automatic Control Systems in Steam Boilers of the Drum-Type. Moscow, Energoatomizdat. 280 p. (in Russian).
4. K u l a k o v, G. T., Kulakov, А. Т., & Kuchorenko, А. N. (2014) Mathematical Modeling of Transient Processes in Three-Pulses Automatic Control System of Steam-Boiler Water Feed for Load Release. Izvestiia Vysshikh Uchebnykh Zavedenii i Energeticheskikh Ob 'edinenii - Energe-tika [Proceedings of the Higher Education Institutions and Power Engineering Associations -Power Engineering], 1, 57-64 (in Russian).
5. K u l a k o v, G. T., & Kuchorenko, А. N. (2014) Optimization of Transient Processes of Water Level Changing in the Steam Drum of the Boiler. Izvestiia Vysshikh Uchebnykh Zavedenii i Energeticheskikh Ob 'edinenii - Energetika [Proceedings of the Higher Education Institutions and Power Engineering Associations - Power Engineering], 4, 63-74 (in Russian).
6. R o t a c h, V. Ya. (2008) The Theory of Automatic Control. Moscow: Publishing House Moscow Power Engineering Institute. 396 p. (in Russian).
7. K u z' m i t s k i y, I. F., & Kulakov, G. Т. (2010) The Theory of Automatic Control. Minsk: BSTU (Belarusian State Technological University). 574 p. (in Russian).
8. S h i r o k i y, D. K., & Kurilenko, О. D. (1972) Parameter Computation of Industrial Controlling Systems. Kiev, Technics. 232 p. (in Russian).
9. S o r o k o, E. M. (2006) Golden Sections, Processes of Self-Organizing and Evolution in Systems: Introduction into the General Theory of System Harmonizing. Moscow: KomKniga. 264 p. (in Russian).
10. A i d a n, O'D w y e r. (2009) Handbook of PI and PID Controller Tuning Rules. 3rd Edition. Dublin: Institute of Technology; Ireland, Imperial College Press. 529 p.
Представлена кафедрой ТЭС БНТУ Поступила 07.07.2014
УДК 697.9
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫЕ РЕЖИМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Доктора техн. наук, профессора ОСИПОВ С. Н., ПИЛИПЕНКО В. М.
ГП «Институт жилища - НИПТИС имени Атаева С. С.» E-mail: up-niptis@rambler.ru
Повышение комфортности и безопасности жилья - одно из основных требований при капитальном ремонте, реконструкции старых и строительстве новых жилых зданий. Существенным фактором этого является замена источников приготовления бытовой горячей воды с квартирных газовых водонагревателей на общедомовое горячее водо-
