CC BY
99
и др., происходили интенсивные процессы замещения. По андезитовой лаве формировались, по существу, новые породы, обогащенные хлоритом, кварцем, гидрослюдами, сидеритом, так что первоначальный состав пород определяется с трудом: по реликтовой текстуре и остаточным минералам. Известняки доломитизировались, перекристаллизо-вывались, в них образовывались пустоты выщелачивания, приуроченные, главным образом, к различным минерализованным трещинам, а в брекчи-рованных разностях - к цементирующей обломки глинисто-кальцитовой матрице, унаследовано развиваясь по пустотам неполной цементации и растворения при доломитизации. Графито-кремни-стые сланцы подверглись растрескиванию, послойному окремнению и гидрослюдизации.
В это же время, вероятно, закладывались многочисленные тектонические трещины, которые соединяли пустоты выщелачивания и способствовали дальнейшему увеличению пустотного пространства и с этой же стадией связана миграция углеводородов, следы которых отмечены в пустотах и прожилках более поздних генераций.
Оказавшись под слоями мезо-кайнозойских тер-ригенных отложений, палеозойские образования, испытывая погружение, вновь попадали в зону прогрессивного катагенеза, но уже наложенного. Часть незаполненных углеводородами пустот заполнилась кальцитом и кремнистым материалом. В то же время образовывались новые трещины и полости выщелачивания, которые при изменении гидрохимических условий заполнялись углеводородами.
Таким образом, исследования, проведенные в скважине 26 Чкаловского нефтяного месторождения, показали сложное строение нефтегазоносного горизонта зоны контакта палеозойских и мезозойских пород.
Комплекс отложений представлен тремя типами пород: известняками, графито-кремнистыми сланцами и метаандезитами. В зависимости от состава пород в них наблюдается специфическая минерализация: например, развитие хлорита в пустотах и прожилках в метаандезите.
Вместе с тем отмечается присутствие «сквозных» минералов, присутствие которых не связано с составом пород, а обусловлено процессами, протекающими во всем комплексе зоны контакта. Они представлены карбонатами и кварцем, развитыми в пустотах и трещинах.
Вся толща интенсивно изменена, разбита сетью разноориентированных трещин, заполненных кальцитом, доломитом, кварцем и серицитом. Этими же минералами заполнены первичные поры пород. Вверх по разрезу степень изменения пород повышается: возрастает роль кальцита, доломита и кварца, причем, наряду с кальцитизацией, доломитизацией и окварцеванием, широкое развитие получил процесс сидеритизации.
По субвертикальным трещинам, реже трещинам, ориентированным в субгоризонтальном направлении, мигрировала нефть, следы которой повсеместно отмечаются в пустотах прожилков и в участках пород, примыкающих к ним.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Астахова Р.Г. Метаморфизм и перераспределение органического вещества осадочных пород под влиянием траппов // Литология и геохимия нефтегазоносных толщ Сибирской платформы. - М.: Наука, 1981. - С. 122-124.
2. Ежова А.В. Условия формирования доюрских образований Чкаловского газоконденсатного месторождения // Три века горно-геологической службы России: Матер. регион. конф. геологов Сибири, Дальнего Востока и Северо-Востока России. - Томск, 2000. - Т. 1. - С. 195-197.
УДК 622.831.232
ФОРМИРОВАНИЕ ЗОН РАЗГРУЗКИ, ПОВЫШЕННОГО ГОРНОГО ДАВЛЕНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ ПОДРАБОТАННЫХ ПОРОД КРОВЛИ ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ
Л.Д. Павлова, В.Н. Фрянов
ГОУ ВПО «Сибирский государственный индустриальный университет». г. Новокузнецк E-mail: rector@sibsiu.ru
Используя пространственную расчетную модель деформирования и разрушения горных пород, разработанную на основе метода конечных элементов, проведено исследование формирования зон разгрузки, повышенного горного давления и разрушения подработанных пород кровли при отработке свиты угольных пластов
Существующие методы прогноза напряженно-деформированного состояния (НДС) при отработке свиты угольных пластов могут быть применены, как правило, для анализа в вертикальных плоскостях при
решении двумерной задачи [1-4 и др.]. В этих методиках не учитываются такие явления, как снижение интенсивности сдвижений подработанных и надра-ботанных пород под и над угловыми участками выра-
ботанного пространства, а также интенсификация процессов сдвижения в зоне влияния выступов при сложной форме границ выработанного пространства. Использование пространственной расчетной модели геомеханических параметров углепородного массива в зоне влияния горной выработки позволяет прогнозировать аномальный характер сдвижения и распределения параметров НДС на таких участках, а также оценить влияние опережающей подработки или над-работки свиты угольных пластов.
Y, м
h-
¡¡¡Я 2ВИ ж
Р28 ю 13
/
h- х, м
0 200 400 600 800
Рис. 1. Схема отработки выемочного поля
1000
Для расчета параметров напряженно-деформированного состояния массива горных пород при отработке свиты пластов использовалась пространственная расчетная модель деформирования и разрушения горных пород, разработанная авторами на основе метода конечных элементов [5].
Согласно программе исследования [6] был проведен расчет параметров НДС углепородного массива для свиты угольных пластов 26а и 26б шахты «Абашевская» в Кузбассе. Моделировалась отработка пласта 26б для выемочного участка, форма и размер которого приведены на рис. 1. Расстояние очистного забоя от монтажной камеры - 200 м.
Учитывая, что влияние угловых участков выработанного пространства проявляется менее интенсивно по сравнению с плоским сечением, наибольшее внимание при исследовании было уделено изучению влияния уступа отрабатываемого пласта (рис. 1) на распределение параметров НДС в надра-батываемых и подрабатываемых пластах. Для достижения необходимой степени детализации объекта, используя метод вложенных областей [7], выполнялся вырез над уступом (под уступом), ограниченный координатами 250<х<450, 250<у<450.
По результатам исследования влияния уступа в выработанном пространстве на форму и размеры зоны разгрузки установлено, что отношение высоты зоны полной разгрузки в породах кровли и почвы отрабатываемого пласта по горизонтальным напряжениям составляет (рис. 2): до уступа (сечение х=200, рис. 1) 0,5; под уступом (сечение х=300, рис. 1) 1,67; впереди уступа (сечение х=400, рис. 1) 1,5.
Высота зоны полной разгрузки над уступом в надработанном пласте снижается по сравнению с высотой зоны впереди забоя. Наличие зоны полной разгрузки по вертикальным напряжениям выявлено только в породах кровли, а ее высота составляет 20...25 м (рис. 2). Высота зоны частичной разгрузки в породах почвы прослеживается на глубину до 130 м, т.е. отношение этой глубины к размерам выработанного пространства составляет 0,8.
В результате исследования влияния уступа в выработанном пространстве на параметры зоны повышенного горного давления при увеличении угла падения породных слоев от 0 до 30° в отрабатываемом пласте установлены следующие закономерности (рис. 3):
- вертикальные напряжения снижаются над уступом в 1,12 раза;
Рис. 2. Границыi зоныi полной разгрузки горизонтальных напряжений: а) над уступом (сечение х = 300); б) впереди уступа (сечение х = 400)
Рис. 3. Изолинии распределения напряжений в окрестности уступа (сечение у=350): а) горизонтальных; б) вертикальных
270 260 250 240
220 210
7, м \ /
\ \ \ / / со Чр / £ -22-
\ г
1 ) см /
ы
1 1 \\ ш 1 $ \
у NN > ю
/ \ X,
280 290 300 310 320 330 340
] выработанное пространство
- длина зоны опорного давления впереди забоя снижается в 1,4 раза;
- коэффициент концентрации вертикальных напряжений уменьшается с 6,5 до 5,5;
- коэффициент бокового давления снижается с 0,43 до 0,27.
При увеличении угла падения породных слоев от 0 до 30° в надрабатываемом пласте установлено, что коэффициент концентрации вертикальных напряжений уменьшается с 1,8 до 1,5 и коэффициент бокового давления снижается с 0,38 до 0,27 (рис. 3).
При надработке горизонтально залегающего пласта вертикальные напряжения в надрабатывае-мом пласте под уступом верхнего пласта изменяются монотонно. При наклонном залегании пласта (30° по оси ОУ) наблюдается несколько экстре-
мальных точек (точки А, В, С на рис. 4), в которых отмечаются повышенные величины горизонтальных и вертикальных напряжений. Учитывая неравномерность распределения этих концентраторов напряжений в угольном массиве, следует ожидать в указанных зонах надрабатываемого пласта повышенную вероятность динамического проявления горного давления в форме горных ударов и внезапных выбросов.
По результатам исследования влияния уступа в выработанном пространстве верхнего отрабатываемого пласта на характер разрушения пород в кровле и почве установлено, что высота зоны обрушения пород кровли над отработанным выше выемочным столбом достигает 75 м, т.е. отношение высоты этой зоны к ширине выработанного пространства составляет 0,5 (рис. 4). Зона разрушения
440
420 400 380 360 340 320 300 280 260
260 300 340 380 420
б
440 420
400 380 36ЭД 340 320 300 280
260
260 300 340 380 420
-------проекция уступа верхнего угольного пласта в надрабатываемом пласте
Рис. 4. Изолинии распределения напряжений в надрабатываемом пласте в окрестности уступа при наклонном залегании пласта: а) горизонтальных; б) вертикальных
Рис. 5. Границы зоны разрушения угля и пород: а) над уступом (сечение х = 300); б) впереди уступа (сечение х = 400)
450 425400
375-
350
325
30<
275
250
225
200
375 425 475 525 575
450 425 400 375 350 325 300 275 250 225 200
375 425 475 525 575
I выработанное пространство пласта 26 С
И угольный пласт 26а
при угле падения более 0° асимметрична и смещена в сторону восстания пласта. На участке влияния уступа ширина зоны разрушения увеличивается в сторону падения пласта. Породы почвы в выработанном пространстве под влиянием разгрузки разрушаются на глубину 5 м.
Зоны разрушения надрабатываемого пласта расположены под границами выработанного пространства верхнего пласта (рис. 5).
Явление образования трещин в углепородной толще между надработанным пластом и выработанным пространством верхнего пласта подтверждается на практике при отработке пласта 16 в
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Слесарев В.Д. Разработка свиты пластов. - М.: Углетехиздат, 1948. - 184 с.
2. Борисов А.А. Взаимодействие выработок при разработке свит пластов. - Л.: ЛГИ, 1980. - 97 с.
3. Управление горным давлением при разработке пологих пластов с труднообрушаемой кровлей на шахтах Кузбасса / С.И. Калинин, А.Ф. Лютенко, В.П. Егоров, С.Г. Дъяконов. -Кемерово: Кемеровское книжное изд-во, 1991. - 247 с.
4. Методы и средства решения задач горной геомеханики / Г.Н. Кузнецов, К.А. Ардашев, Н.А. Филатов и др. - М.: Недра, 1987. - 248 с.
5. Павлова Л.Д. Алгоритм прогноза напряженно-деформированного состояния и разрушения горных пород в окрестности
условиях шахты «Абашевская», где происходили прорывы метана из надрабатываемого пласта по трещинам, расположенным по периметру выработанного пространства верхнего пласта [8].
Таким образом, в результате проведенных исследований в надрабатываемом пласте под уступом верхнего пласта выявлена неравномерность распределения вертикальных и горизонтальных напряжений по линии падения пласта, а также определены зоны разрушения отрабатываемого и надрабатываемого пласта, что позволяет прогнозировать геомеханическую ситуацию при отработке свиты угольных пластов.
подготовительной выработки // Известия вузов. Горный журнал. - 2003. - № 1. - С. 59-63.
6. Павлова Л.Д. Программа исследований влияния горно-геологических и горнотехнических факторов на распределение параметров напряженно-деформированного состояния слоистого углепородного массива // Наукоемкие технологии разработки и использования минеральных ресурсов: Сб. научных статей. - Новокузнецк, 2004. - С. 39-44.
7. Фадеев А.Б. Метод конечных элементов в геомеханике. - М.: Недра, 1987. - 221 с.
8. Лаврик В.Г. Взаимодействие геомеханических и газодинамических процессов при интенсивной отработке пологих газоносных пластов / В.Г Лаврик, С.Р. Ногих, М.И. Радиковский. - Новокузнецк: АОУК "Кузнецкуголь", препринт № 57, 1988. - 13 с.
