CC BY
112
Теория расчета строительных конструкций
УДК 678.5.029,46:666.189.2+624.074.4
АНИЗОТРОПИЯ СВОЙСТВ СТЕКЛОПЛАСТИКОВ НА РОВИНГЕ И ЕЕ ВЛИЯНИЕ НА КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ДЫМОВЫХ ТРУБ И ЗАГЛУБЛЕННЫХ РЕЗЕРВУАРОВ
Ж.Ф. Валиахметова, В.М. Асташкин
ANISOTROPY DIRECTIONALITY OF GLASS-FIBRE PLASTIC ON ROVING AND ITS INFLUENCE ON CONSTRUCTIVE DECISIONS OF GLASS-FIBRE PLASTIC TEWELS AND SUNKEN VESSELS
G.F. Valiakhmetova, V.M. Astashkin
Исследована степень анизотропии механических свойств материала стеклопластиковых конструкций, изготовленных намоткой с применением ровинга, и температурная зависимость его модуля упругости, даны рекомендации по нормированию свойств. Установлено, что снижение характеристик стеклопластика в направлении образующей по сравнению с тканевым армированием не приводит к увеличению толщины стенок заглубленных резервуаров. Повышение температуры существенно снижает модуль упругости стеклопластика, намотанного ровингом, особенно в направлении образующей, что следует учитывать при проектировании дымовых труб.
Ключевые слова: стеклопластик, ровинг, анизотропия, резервуары, дымовые трубы.
The anisotropy degree of mechanical properties of materials of glass-fibre plastic constructions, made by winding with using roving, and the temperature dependence of its elasticity module are analyzed; recommendations on quality normalization are given. It is determined that deterioration of characteristics of glass-fibre plastic in the line of generating in comparison with textile reinforcement does not increase the wall thickness of sunken vessels. The temperature increase appreciably reduces elasticity module of glass-fibre plastic wounded by roving, especially in the line of generation that should be taken into account while designing tewels.
Keywords: glass-fibre plastic, roving, anisotropy, tanks, chimnies.
В качестве армирующего наполнителя для стеклопластика используют ткани из стекловолокна с различным переплетением волокон, первичные крученые и некрученые нити, рубленные волокна или ровинг, представляющий собой некрученую прядь из нитей непрерывного стекловолокна. Наполнители оказывают существенное влияние на свойства стеклопластиков, особенно на прочность, ударную вязкость, теплостойкость и пр. [1,2].
В производстве крупногабаритных изделий из стеклопластиков методом мокрой намотки в основном рекомендуется применение ткани полотняного и сатинового переплетения из-за простоты технологической оснастки и высоких прочностных характеристик материала в изделии как в кольцевом направлении, так и по образующей [3]. Однако при одинаковой массе стоимость ткани на 30 % выше, чем ровинга, при намотке в стационарных
условиях можно одновременно наматывать большое количество его прядей, поэтому применение ровинга экономически оправдано. Но применение ровинга обуславливает преимущественное армирование в кольцевом направлении и более существенную анизотропию, величина и проявление которой требуют оценки и учета при проектировании изделий.
Нами проведена работа по оценке возможности применения намоточного полиэфирного стеклопластика на ровинге для конструкций заглубленных резервуаров большого диаметра и стволов дымовых труб при температурах до 200 °С, для чего были изучены механические характеристики материалов в разных направлениях, зависимость модуля упругости от температуры, и характер проявления этих свойств в исследуемых конструкциях.
Были выполнены испытания образцов стеклопластика, вырезанных из оболочек, намотанных ровингом с двумя прослойками ткани ТР-04, основой ориентированной по образующей, с использованием полиэфирной смолы Ро1уН§]й в качестве связующего. Испытания проводились на изгиб, растяжение и сжатие в кольцевом направлении и по образующей.
Кроме того, были проведены исследования температурной зависимости образцов стеклопластика, намотанного ровингом, с использованием теплостойкой эпоксивинилэфирной смолы БЕИАКАКЕ 470 НТ-400 в качестве связующего. У производителя данной смолы имеется информация о свойствах эпоксидных винилэфирных смол и стеклопластика на их основе, в том числе о температуре тепловой деформации смолы [4]. Однако нет данных об изменении свойств стеклопластика в зависимости от температуры и направления армирования.
Испытание и обработка результатов проводились согласно [1, 5, 6, 7]. Коэффициент армирова-
ния образцов, определенный выжиганием связующего, составил 70 %. При испытании на изгиб разрушение образцов происходило с расслоением по вмотанной стеклоткани. Межслойный сдвиг проявляется также при разрушении в результате растяжения и сжатия (рис. 1).
На рис. 2 приведена характерная диаграмма работы образца на изгиб и выделенный линейный участок.
Сводные данные о рекомендуемых нормативных и расчетных характеристиках намоточного полиэфирного стеклопластика на смоле Ро1уН^ и ровинге, а также их сопоставление с характеристиками стеклопластика на тканевой основе (по данным [3]) приведены в табл. 1, 2.
Для оценки зависимости упругих свойств от температуры образцы стеклопластика нагревались в термокамере, позволяющей поддерживать постоянную температуру, где измерялся их прогиб при нагружении и разгрузке. Испытания проводились при температурах 25, 120, 150, 160, 180, 200 °С и при промежуточных охлаждениях до 25 °С. После
МВТ
б)
а)
в)
Рис. 1. Разрушение образцов: а) при растяжении; б) при сжатии по образующей;
в) при сжатии в кольцевом направлении
3,75
3,001
3,0 6,0 9,0 12,0 15,0- 18,0' 21,0 24,0 37,0 3£Ш
Прогиб, мм
Рис. 2. Диаграмма работы образца на изгиб
Теория расчета строительных конструкций
Таблица 1
Напряженное состояние Нормативные / расчетные сопротивления для стеклопластика на полиэфирной смоле, МПа Соотношение характеристик ровинг/ткань
на ровинге (по результатам испытания) на тканевой основе (справочно)
Сжатие в кольцевом направлении 153/38 100/25 1,5
Сжатие по образующей 45/11 80/20 0,56
Растяжение в кольцевом направлении 230* / 57* 180/45 1,3
Растяжение по образующей 76/19 100/25 0,76
Изгиб в кольцевом направлении 190/47 165/41 1,15
Изгиб по образующей 63/16 110/28 0,57
* Прогнозируемая величина (пропорционально прочности при изгибе).
Таблица 2
Напряженное состояние Нормативные / расчетные модули упругости для стеклопластика на полиэфирной смоле, МПа Соотношение характеристик ровинг/ткань
на ровинге (по результатам испытания) на тканевой основе (справочно)
Изгиб в кольцевом направлении 23902 / 8764 21000/7700 1,14
Изгиб по образующей 12170/4462 12000 / 4400 1,01
чего рассчитывался модуль упругости при разных температурах Е(1), а также модуль упругости до нагрева £нач и после нагрева Епосл при температуре 25 °С.
Средние значения модуля упругости при температуре 25 °С:
- изгиб в кольцевом направлении
Е = 29 726 МПа ;
- изгиб по образующей
Е90 =13 595 МПа.
На рис. 3 представлен график, показывающий повышение модуля упругости образцов после цикла нагрев-охлаждение. Такое изменение показывает, что полимеризация образцов была не полной и продолжилась при нагревании.
Результаты изменения модуля упругости с ростом температуры представлены на рис. 4. Из анализа графиков рис. 4 следует, что при тем-
пературе выше 180 °С даже у стеклопластика на теплостойкой смоле ОЕИАКАЫЕ 470 НТ-400 происходят структурные изменения в материале.
Проявление анизотропии стеклопластика оценивалось на примере заглубленных резервуаров (вертикальных и горизонтальных диаметром до 3,6 м при заглублении до 10 м) и стволов дымовых труб, в последнем случае и с учетом изменения свойств при нагреве.
Расчет вертикальных резервуаров производился на потерю устойчивости в кольцевом направлении как для короткой оболочки, подкрепленной по торцам согласно [8].
Горизонтальные емкости рассчитаны по методике расчета подземных трубопроводов из ПКМ [9, с. 125-127]. Подкрепляющее действие торцов на устойчивость стенки в кольцевом направлении учитывалось исходя из отношения длины оболочки к длине окружности подобно сводчатым по-
1,00 ...- 1,00
0,50 :.-...........-
0,00 ..............
150 160 180 200
Температура термообработки, °С
Рис. 3. Повышение модуля упругости после термообработки (в долях к первоначальному значению)
1,30
1,07
1,Г4~
1.14
1,15
1,10
0,30
0,24 =
25 120 150 160 180 200
Температура, °С
а)
25 120 150 160 180 200
Температура, °С
б)
Рис. 4. Относительная зависимость: а - ЕЦ)/Е„ач от температуры; б - £(()/Е„осл от температуры;
— в кольцевом направлении; по образующей
крытиям [10, с. 226]. Предельное значение относительной деформации вертикального диаметра трубы принято 3 %.
В результате расчета определена требуемая толщина стенки резервуара. Наличие ребер жесткости позволяет ее уменьшить за счет возрастания критических напряжений.
По результатам расчета установлено, что относительное снижение характеристик стеклопластика в направлении образующей не приводит к увеличению толщины стенок оболочек, поскольку для вертикальных резервуаров определяющим условием является устойчивость стенки в кольцевом направлении, для горизонтальных - величина овализации при запасе по устойчивости.
При исследовании образцов стеклопластика в интервале температур 25-200 °С все образцы показали схожее относительное изменение кратковременного модуля упругости. При повышении температуры модуль упругости стеклопластика, намотанного ровингом, особенно сильно снижается в направлении образующей, поэтому у краев воспринимающих осевые усилия оболочек, где косое армирование ровингом не осуществимо, обязательно выполнение дополнительного осевого армирования тканью.
По результатам испытаний и расчетов сделаны следующие выводы:
1. Для исследованных образцов характерна значительная анизотропия: прочность в кольцевом направлении в 3 раза превышает прочность в направлении образующей, модуль упругости в кольцевом направлении в 2 раза превышает модуль упругости в направлении образующей.
2. Прочность стеклопластика на ровинге в кольцевом направлении в 1,3 раза выше прочности стеклопластика на тканевой основе.
3. Прочность стеклопластика на ровинге по образующей составляет около 0,6 от прочности стеклопластика на тканевой основе.
4. Модули упругости стеклопластика на ро-
винге и ткани в обоих направлениях практически совпадают.
5. Снижение характеристик стеклопластика в направлении образующей не приводит к увеличению толщины стенок заглубленных резервуаров.
6. Повышение температуры существенно снижает модуль упругости стеклопластика, намотанного ровингом, особенно в направлении образующей, что следует учитывать при проектировании дымовых труб.
Литература
1. Руководство по проектированию, расчету и методам контроля газоходов и ванн из бипластмасс / В.М. Асташкин, С.Г. Иванов и др. — М.: Главтепломонтаж, 1979. — 124 с.
2. Конструкционные стеклопластики / В.И. Алъ-перин и др. - М.: Химия, 1979. — 358 с.
3. Асташкин, В.М. Руководство по проектированию коррозионностойкого нестандартного оборудования и сооружений промышленных предприятий из конструкционных пластмасс / В.М. Асташкин, В.А. Пазущан, В.В. Продайко. - Челябинск: ЧГТУ, 1990. -163 с.
4. По материалам сайта www.composite.ru
5. ГОСТ 14359-69*. Пластмассы. Методы механических испытаний. Общие требования.
6. ГОСТ 4648-71. Пластмассы. Метод испытания на статический изгиб.
7. ГОСТ 11262-80. Пластмассы. Метод испытания на растяжение.
8. ПБ 03-381-00. Правша устройства вертикальных цилиндрических резервуаров для нефти и нефтепродуктов. — М.: Госгортехнадзор, 2002.
9. Проектирование, строительство и эксплуатация трубопроводов из полимерных материалов / под ред. А.Н. Шестопала, B.C. Ромейко. — М.: Стройиздат, 1985. - 304 с.
10. Конструкции из дерева и пластмасс: учеб. пособие /Г.Н. Зубарев и др. — М.: Академия, 2006. -304 с.
Поступила в редакцию 26 августа 2010 г.
